某超临界600MW锅炉炉膛热力计算

课程设计报告( 2015- 2016年度第2 学期)名 称： 锅炉原理课程设计 题 目：某超临界600MW锅炉炉膛热力计算(金竹山无烟煤)院 系：能源动力与机械工程学院班 级：热能1206班学 号： 1121170617学生姓名：刘希骞指导教师：王世昌设计周数：1成 绩： 日期：2015年9月11日 课程 课程设计报告锅炉原理课程设计 任 务 书一、 目的与要求1，按照前苏联1973年锅炉热力计算标准对某台超临界600MW锅炉炉膛部分进行热力计算。2，按照2008版教学一览，本课程设计应该安排在1-2教学周。由于2015年9月3日北京阅兵，根据学校统一安排，本学期第1周放假，锅炉原理课程设计只能在1周时间（即第2周）内完成。二、 主要内容1 燃料燃烧产物计算2 烟气焓温表计算3 某超临界600MW炉膛结构计算（含前屏）4 该超临界600MW炉膛热力计算（含前屏）5 热力计算汇总表三、 进度计划序号设计(实验)内容完成时间备注1动员会2015年9月7日0.5工作日2燃烧产物计算2015年9月7日0.5工作日3烟气焓温表计算2015年9月8日0.5工作日4炉膛结构计算2015年9月8日-9日1.0工作日5炉膛热力计算2015年9月9日-10日1.5工作日6热力计算汇总表2015年9月11日0.5工作日7提交课设报告，答辩2015年9月11日0.5工作日四、 设计（实验）成果要求1 每3名学生分为1组，计算一个煤种。答辩时，以组为单位进行。2 每名学生提交课程设计报告1份。独立回答老师提出的问题。五、 考核方式1 课设报告：60%2 答辩：20%3 签到：20% 学生姓名：指导教师：王世昌 2015年9月7日一、课程设计的目的与要求1 燃料燃烧产物计算2 烟气焓温表计算3 某超临界600MW炉膛结构计算（含前屏）4 该超临界600MW炉膛热力计算（含前屏）5 热力计算汇总表5.1烟气总焓降5.2辐射总换热量5.3 工质总焓升二、课程设计正文1 结构示意图2 热力计算流程图3 煤质参数表 600MW机组锅炉设计计算原始参数序号名 称符 号单 位计算公式或数据来源结 果1额定蒸发量Dsht/h给定19132过热蒸汽压力pshMPa给定，表压25.43过热蒸汽温度tsh给定5714再热蒸汽流量Drht/h给定15865再热蒸汽入口压力prhMPa给定，表压4.356再热蒸汽入口温度trh给定3107再热蒸汽出口压力prhMPa给定，表压4.168再热蒸汽出口温度trh给定5699给水压力pfwMPa给定，表压29.3510给水温度tfw给定28211周围环境温度tca给定2012锅炉燃煤特性金竹山无烟煤（1）碳收到基质量百分比Car%给定65.40 （2）氢收到基质量百分比Har%给定2.30 （3）氧收到基质量百分比Oar%给定1.80 （4）氮收到基质量百分比Nar%给定0.60 （5）硫收到基质量百分比Sar%给定0.60 （6）灰分收到基质量百分比Aar%给定22.30 （7）水分收到基质量百分比Mar%给定7.00 （8）挥发分干燥无灰基质量百分比Vdaf%给定8.00 （9）燃料收到基低位发热量Qnet,arkJ/kg给定222104 燃烧产物计算过程理论空气量和理论烟气量计算序号名 称符 号单 位计算公式或数据来源结 果1理论空气量VoNm3/kg0.0889 (Car + 0.375 Sar) + 0.265Har0.0333Oar6.442 2理论氮气容积VoN2Nm3/kg0.79 V0 + 0.008 Nar5.091 3三原子气体RO2的容积VRO2Nm3/kg0.01866 (Car+ 0.375 Sar)1.298 4理论水蒸汽容积V0H2ONm3/kg0.111 Har + 0.0124 Mar+ 0.0161 V00.446 5理论烟气容积VogNm3/kgVoN2+VoH2O+VRO26.834 表4-5 锅炉热平衡及燃料消耗量序号名 称符 号单 位计算公式或数据来源结 果1燃料带入的热量QfkJ/kgQnet.ar22210 2排烟温度exg给定126 3排烟的焓IexgkJ/kg调用函数1327.0 4冷空气温度tcaoC给定205理论冷空气焓IcaokJ/kg调用函数63.8840666机械不完全燃烧热损失q4%取用0.60 7化学不完全燃烧热损失q3%取用0.00 8排烟热损失q2%(Iexg-exgI0ca)(1-q4/100)/Qf1005.54 9散热损失q5%取用0.20 10灰渣热损失q6%取用0.06 11总热损失q%q2+q3+q4+q5+q66.40 12锅炉热效率b%100 -q93.60 13保热系数1-q5/(b+q5)0.9979 14过热蒸汽的焓ishkJ/kg调用函数，psh=25.4MPa注3400.5 15给水的焓ifwkJ/kg调用函数，pfw=19.35MPa1241.5 16过热蒸汽流量Dsht/h给定1913 17再热蒸汽出口焓irhkJ/kg调用函数，prh=4.16MPa3601.4 18再热蒸汽进口焓irhkJ/kg调用函数，prh=4.35MPa2974.9 19再热蒸汽流量Drht/h给定1586 20锅炉有效利用热量Q1kJ/hDsh(ish-ifw)*1000+Drh(irh-irh)*10005123824940 21锅炉实际燃料消耗量Bkg/hQ1/(bQf/100)246469 22锅炉计算燃料消耗量Bcalkg/sB(1-q4/100)/360068.05 5 烟气焓温表表4-3 烟气特性表序号名称及公式符 号单 位前屏至省煤器空预器热段空预器冷段1 烟道进口过量空气系数（查表3-3）a1.20 1.20 1.24 2 烟道出口过量空气系数（查表3-4）a1.20 1.24 1.28 3 烟道平均过量空气系数(+)/2aav1.20 1.22 1.26 4 过剩空气量(av-1)VoVNm3/kg1.288 1.417 1.675 5 水蒸汽容积VoH2O+0.0161VVH2ONm3/kg0.467 0.469 0.473 6 烟气总容积Vgo+1.0161(av-1)VoVgNm3/kg8.143 8.274 8.536 7 RO2占烟气容积份额VRO2/VgrRO20.1594 0.1568 0.1520 8 H2O占烟气容积份额VH2O/VgrH2O0.0573 0.0572 0.0554 9 RO2+H2O的容积份额rRO2+rH2Org0.2166 0.2061 0.2074 10 烟气质量1-Aar/100+1.306avVoGgkg/kg10.872 11.041 11.377 11 飞灰浓度，fa取0.95faAar/(100Gg)ashkg/kg0.0195 0.0192 0.0186 1立方米空气、烟气成分和1千克灰的焓温度空气焓CO2N2O2H2O灰焓2026-3039-100132169 130 132 151 81 200266357 260 267 304 169 300403559 392 407 463 264 400542772 527 551 626 360 500684996 664 699 794 459 6008301222 804 850 967 560 7009791461 946 1005 1147 663 80011301704 1093 1160 1335 767 90012811951 1243 1319 1524 874 100014362202 1394 1478 1725 984 110015952457 1545 1637 1926 1096 120017542717 1695 1800 2131 1206 130019132976 1850 1963 2344 1360 140020763240 2009 2127 2558 1571 150022393504 2164 2294 2779 1758 160024033767 2323 2461 3001 1830 170025664035 2482 2629 3227 2066 180027294303 2642 2796 3458 2184 190028974571 2805 2968 3688 2385 200030644843 2964 3139 3926 2512 210032325115 3127 3307 4161 2640 220033995387 3290 3483 4399 2760 烟气焓温表序号温度()理论烟气焓I0g(kJ/kg)理论空气焓I0a(kJ/kg)飞灰的焓Ifa(kJ/kg)烟气的焓Ig=I0g+(-1)I0a+Ifa (kJ/kg)=1.2=1.24=1.28IgIgIgIgIgIg1100948.4 850.3 17.1 1135.6 1169.6 1203.6 22001922.3 1713.5 35.8 2300.8 1165.3 2369.4 1199.8 2437.9 1234.3 33002927.3 2596.0 55.9 3502.3 1201.5 3606.2 1236.8 3710.0 1272.1 44003963.6 3491.4 76.3 4738.1 1235.8 4877.8 1271.6 5017.4 1307.4 55005026.5 4406.1 97.1 6004.9 1266.8 6181.1 1303.4 6357.4 1340.0 66006109.6 5346.6 118.6 7297.5 1292.6 7511.4 1330.2 7725.2 1367.9 77007222.8 6306.4 140.5 8624.6 1327.1 8876.9 1365.5 9129.1 1403.9 88008370.3 7279.1 162.5 9988.6 1364.0 10279.8 1402.9 10571.0 1441.8 99009538.6 8251.8 185.2 11374.1 1385.5 11704.2 1424.4 12034.3 1463.3 10100010722.6 9250.2 208.5 12781.1 1407.0 13151.1 1446.9 13521.1 1486.9 11110011911.8 10274.4 232.2 14198.9 1417.7 14609.9 1458.7 15020.8 1499.7 12120013104.2 11298.7 255.5 15619.4 1420.5 16071.3 1461.5 16523.3 1502.42 12322.9 288.1 17076.9 1457.5 17569.8 1498.5 18062.8 1539.56 13372.9 332.8 18579.0 1502.1 19113.9 1544.1 19648.8 1586.17 14422.9 372.4 20058.7 1479.7 20635.7 1521.7 21212.6 1563.7 16160018051.4 15479.3 387.7 21534.9 1476.2 22154.1 1518.4 22773.3 1560.73 16529.3 437.7 23052.8 1517.9 23714.0 1559.9 24375.2 1601.95 17579.3 462.7 24553.1 1500.2 25256.2 1542.2 25959.4 1584.2 19190021854.6 18661.5 505.3 26092.1 1539.1 26838.6 1582.4 27585.1 1625.7 20200023123.0 19737.2 532.2 27602.7 1510.5 28392.1 1553.5 29181.6 1596.6 21210024410.5 20819.4 559.3 29133.7 1531.0 29966.5 1574.3 30799.2 1617.6 22220025699.3 21895.2 584.7 30663.1 1529.4 31538.9 1572.4 32414.7 1615.5 6 下部炉膛结构计算过程表表4-6 炉膛结构特征和水冷壁有效系数的计算序号名 称符 号单 位计算公式或数据来源结 果一、炉膛结构计算1前墙面积Ffrm2(35.538+7.332+9.458/2)18.816895.62 2后墙面积Fbm2(6.751+30.367+7.332+9.458/2)18.816925.35 3侧墙面积Fsm2(13.356+17.696)/25.171+30.36717.696+(17.696+9.458)/26.006699.20 4两侧墙2Fsm22Fs1398.41 5四角的四个切角削去炉墙的面积Fdm241.3324.02255.36 6四角补加面积Faddm241.8824.0180.48 7应扣去布置燃烧器损失的面积FBm2Fd-Fadd74.88 8出口烟窗面积Foutm213.35618.816251.31 9包围炉膛的总面积Fm2Ffr+Fb+2Fs+Fout-Fl3395.81 10方形炉膛容积Vfm3FsW13156.20 11四个切角损失容积Vlm31.332/242484.91 12炉膛实际容积Vefm3Vf-Vl13071.29 13炉膛辐射层有效厚度Sm3.6Vef/F13.857 二、水冷壁热有效系数的计算14水冷壁热有效系数查表3-60.45 15燃烧器所占炉墙面积FBm2估算50.00 16炉膛出口烟窗平面热有效系数out=0.80.450.36 17炉膛水冷壁平均热有效系数av(F-Fout-FB)+FB0+Foutout/F0.43 三、在BMCR工况下，假定下面5层燃烧运行，同时每层燃烧器给粉量相同18燃烧器布置相对高度xBhB/hf0.360 19M值M0.59-0.5xB0.41 20燃烧器区域炉膛有效截面积Am217.69618.816-1.332/24329.43 21炉膛截面积的当量半径Rmsqrt(A/)10.240 7 下部炉膛热力计算过程表表4-7 炉膛热力计算 序号名称符号单位计算公式或数据来源结 果1热空气温度thaoC假设后校核3252理论热空气焓IhaokJ/kg调用函数2821.2 3炉膛和制粉系统总漏风系数f+pcs查表3-40.064空预器出口过量空气系数ah-(f+pcs)1.145空气带入炉内热量QakJ/kgahIha0+(f+pcs)Icao3220.0 61kg燃料带入炉内的有效热QeffkJ/kgQf(100-q3-q4-q6)/(100-q4)+Qa25416.6 7理论燃烧温度tthoC调用函数（烟气焓值为自变量）1856.5 8理论燃烧温度TthKtth+2732129.5 9炉膛出口烟温foC假设后校核1380 炉膛出口烟温TfKf+2731653 10炉膛出口烟焓IfkJ/kg调用函数18218.1 11烟气平均热容(VC)avkJ/(kgK)(Qeff-If)/(Tth-Tf)15.108 12波尔兹曼数BoBcal(VC)av/(avF0T3th)0.80 13水蒸汽容积份额rH2O烟气特性，查表4-30.0907 三原子气体的容积份额rg烟气特性，查表4-30.2350 三原子气体辐射减弱系数kgrgm-1式(3-19)，调用函数 14灰粒平均直径dashm中速磨煤机烟气中飞灰浓度ashkg/kg烟气特性，查表4-3灰粒辐射减弱系数kashashm-1式(3-20)，调用函数15最上排燃烧器布置高度htm结构计算，图4-1最下排燃烧器布置高度hunm结构计算，图4-1高度差hmht-hun炉膛计算高度hfm结构计算，图4-1焦炭颗粒浓度cok,vg/Nm3式(3-24)，调用函数16焦炭颗粒的平均粒径dcokm取用焦碳粒子辐射减弱系数kcokcokm-1式(3-21)，调用函数17火焰吸收减弱系数kam-1kgrg+kashash+kcokcok炉内辐射层光学密度kaS18炉内火焰黑度11-e-火焰综合黑度syn式(3-29)，调用函数19炉膛黑度synf式(3-28)炉膛火焰最高温的相对高度xmmxB20炉膛出口无量纲烟温f(1)热有效系数法，式(3-26)炉膛出口温度Tf,cal(1)Kf(1)(tth+273)炉膛出口温度f,cal(1)oCTf,cal(1)-273计算误差f(1)oC允许误差10021炉膛出口无量纲烟温f(2)前苏73计算修正法，式(3-30)炉膛出口温度Tf,cal(2)Kf(2)(tth+273)炉膛出口温度f,cal(2)oCTf,cal(2)-273计算误差f(2)oC允许误差10022炉内传热量QRkJ/kg式(3-31)23第一悬吊管之前的炉内容积Vfm3估算，Vf+Vp1+Vp2+Vrh2燃烧器区域炉膛容积热强度qVkW/m3BcalQnet,ar/Vf，一般在75100之间24燃烧器区域炉膛断面热强度qAMW/m2BcalQnet,ar/A，上限在44.6之间25燃烧器区域炉墙面积ABm22(W+D)(h+3)26富燃缺氧条件下主燃烧区燃尽份额x取0.727主燃烧区壁面热强度qBMW/m2xBcalQnet,ar/AB，上限约1.32.08 上部炉膛结构计算过程表表4-8 减温水假设序号名 称符 号单 位计算公式或数据来源结 果1一级减温水量Ddsh1t/h假设后校核59.0 2二级减温水量Ddsh2t/h假设后校核29.0 表4-9 前屏结构计算序号名 称符 号单 位计算公式或数据来源结 果1管子直径dmm结构设计d41.3*6.02屏片数n1结构设计63每片屏小屏数n2结构设计64每片小屏管子数n3结构设计125管子总数nn1n2n34326工质流通截面fm2/4di2n/10000007横向截距s1m结构设计2.6888纵向截距s2m结构设计0.051 9系数s2/d结构设计1.23 10主受热面的角系数xp查图3-50.87 11屏片最外圈管子的外轮廓线所围成的平面面积Fpm2(16+0.02065)(3.607+0.0413)2621402.76 12计算受热面积Hpm2Fpxp1220.40 13顶棚受热面积Fcem2(0.591+3.6072+0.85+0.794)18.816177.79 14前墙受热面积Ffrm21618.816301.06 15侧墙受热面积Fsm2(0.591+3.6072+0.85+0.794)162302.37 16总受热面积Hm2Hp+Fce+Ffr+Fs2001.61 17计算受热面积所占份额rpHp/H0.6097 18炉顶受热面积所占份额rceFce/H0.0888 19前墙受热面积所占份额rfrFfr/H0.1504 20侧墙受热面积所占份额rsFs/H0.1511 21受热面区总容积Vp1m3169.44918.8162844.68 22受热面区总包围面积Fm2H+Ffr+Fce2480.46 23烟气辐射层有效厚度Sm3.6Vp1/F4.129 24系数L/s116/2.6885.95 25系数D/s18.064/2.6883.00 26前屏穿透角系数vp1查附图A-20.12 27烟气流通截面Fgm2(18.816-0.04136)16297.09 28从炉膛进入前屏区的烟气流份额g19.449/13.3560.7075 9 上部炉膛热力计算过程表表4-10 前屏热力计算序号名 称符 号单 位计算公式或数据来源结 果一、烟气参数1进口烟温p1炉膛出口温度，查表4-72进口烟焓Ip1kJ/kg炉膛出口烟焓，查表4-73出口烟温p1假设后校核4出口烟焓Ip1kJ/kg调用函数5烟气平均温度av0.5（p1+p1）6烟气平均温度T1Kav+2737烟气放热量Qp1,gkJ/kgg1（Ip1-Ip1）二、炉内直接辐射热8炉膛出口烟窗热有效系数out炉膛结构计算，查表4-69进入屏区炉膛出口热流qfkW/m2outfsyn0Tf410炉膛出口截面积Fabcm2炉膛设计，13.35618.81611炉膛直接辐射热Qp,fkJ/kgqfFabc/Bcal12前屏区炉膛出口截面积Fabm2结构设计，9.44918.81613落到前屏区炉膛直接辐射热Qp1,fkJ/kgFabQp,f/Fabc落到后屏区炉膛直接辐射热Qp2,fkJ/kgQp,f-Qp1,f14前屏区直接辐射中透过前屏区落到后屏的辐射热Qp1kJ/kgQp1.fvp,115前屏区获得的炉膛直接辐射热Qp1kJ/kgQp1,f-Qp116其中，主受热面所得Qp1rkJ/kgrpQp1顶棚受热面所得QcerkJ/kgrceQp1前墙受热面所得QfrrkJ/kgrfrQp1两侧墙受热面所得QsrkJ/kgrsQp1三、屏区空间（烟气）穿透辐射17烟气辐射层有效厚度Sm结构计算，查表4-918水蒸汽容积份额rH2O烟气特性，查表4-3三原子气体总容积份额rg烟气特性，查表4-3三原子气体减弱系数kgrgm-1式(3-19)，调用函数19灰粒平均直径dashm中速磨煤机烟气中飞灰浓度ashkg/kg烟气特性，查表4-3灰粒辐射减弱系数kashashm-1式(3-20)，调用函数20烟气介质的吸收减弱系数kam-1kgrg+kashash21烟气介质的光学密度kaS22烟气黑度p1-e-23烟气的综合黑度synpp/(0.48kas1p+1)24屏空间热有效系数p,S选取25屏空间黑度p,Ssynpsyn/(psyn+(1-psyn)p,S)26下一级获取屏空间辐射热有效系数p,S选取前屏空间向后屏的穿透辐射热流qp1,SkW/m2p,Sp,Ssyn0(p1+273)427受热面出口处的截面积Foutm2=Ffr，结构计算前屏空间向后屏的穿透辐射热Qp1,SkJ/kgqp1,SFout/Bcal四、前屏对流传热量的计算与校核28顶棚受热面对流吸热量QceckJ/kg假设后校核前墙和两侧墙受热面对流吸热量Qfr+sckJ/kg假设后校核29附加受热面的对流吸热量Qcp,addkJ/kgQcec+Qfr+sc30前屏受热面的对流吸热量Qp1ckJ/kgQp1,g-Qcp,add-Qp1,S31前屏受热面的总吸热量Qp1kJ/kgQp1r+Qp1c32前屏过热器进口汽温tp1假设后校核33前屏过热器进口蒸汽焓ip1kJ/kg调用函数，p=26.9MPa34前屏过热蒸汽流量Dplt/hDsh-Ddsh1-Ddsh235前屏过热器出口蒸汽焓ip1kJ/kgi+BcalQp1/(Dpl/3.6)36前屏过热器出口蒸汽温度tp1调用函数，p=26.5MPa37前屏过热器平均汽温tav（tp1+tp1）/238工质质量流速kg/(m2s)(Dp1/3.6)/f39受热面污染热阻Rf m2/W选取40受热面灰污表面温度T2Ktav+273+1000RfBcalQp1/Hp41受热面黑度2选取42辐射热交换综合系数Csyn1/(1/synp+1/2-1)43烟气对受热面辐射换热热流qR(1)kW/m2Csyn(0T14-0T24)44烟气对受热面辐射换热热流qR(2)kW/m2p,sp,Ssyn0T1445二者误差qR%5%，说明p,s和Rf选取合适46烟气辐射放热系数rW/(m2)1000qR(1)/(T1-T2)47烟气容积VgNm3/kg烟气特性，查表4-3烟气流通截面积Fgm2结构计算，查表4-9烟气流速Wgm/sg1BcalVgTl/(273Fg)48烟气运动黏度gm2/s调用函数49烟气导热系数gW/(m)调用函数50烟气普朗特数Prg调用函数51烟气雷诺数RegWgd/g52烟气努塞尔数Nug0.26Reg0.6Prg0.3753烟气对流放热系数cW/(m2)Nugg/d54修正系数选取烟气侧放热系数1W/(m2)(dc/(2s2xp)+r)55传热系数KW/(m2)1/(1+(1+Qrp1/Qcp1)Rf1)56进口端差t1p1-t出口端差t2p1-t传热温压t式（3-65）前屏对流传热量Qp1c,trkJ/kg0.001KHpt/Bcal计算误差Qp1c%允许误差2%五、附加受热面对流吸热量57分离器蒸汽温度tsep假设后校核顶棚受热面管内蒸汽温度tce分离器出口温度与前屏进口工质温度的平均值顶棚受热面传热温压tceav-tce顶棚受热面对流传热量Qcec,trkJ/kg0.001KFcetce/Bcal顶棚受热面计算误差Qce%允许误差10%58前、侧墙受热面水冷壁蒸汽温度tfr+s稍低于分离器汽温前、侧墙受热面传热温压tfr+sav-tfr+s前侧墙受热面对流传热量Qfr+sc,trkJ/kg0.001KFfr+stfr+s/Bcal前侧墙受热面计算误差Qfr+s%允许误差10%59顶棚受热面总吸热量Qcep1kJ/kgQcec+Qcer60前侧墙受热面总吸热量Qwwp1kJ/kgQfr+sc+Qfrr+Qsr61后屏区进口烟焓Ip2kJ/kgg1Ip1+g2If62后屏区进口烟温p2调用函数63透过前屏区进入后屏区的总辐射热Qp1kJ/kgQp1+Qp1,S10 热力计算汇总表10.1烟气总焓降10.2辐射总换热量10.3 工质总焓升三、课程设计总结或结论1 除去散热损失，炉膛烟气总焓降等于工质总焓升。 2 前苏联73年热力计算标准的平均烟气温度计算方法有待改进。四、参考文献 1 樊泉桂, 阎维平.锅炉原理. 北京：中国电力出版社, 第2版. 2014年2月.2 赵伶玲，周强泰,锅炉课程设计. 北京：中国电力出版社, 第1版. 2013年7月.附录（设计流程图、程序、表格、数据等）调用函数的求解1、 求烟气焓值（y）与其温度（x）的关系【一次分析】序号温度()烟气的y=-1038.8127+14.18*xIg公式算出来的Ig11001135.6 379.1873756.4 22002300.8 1797.1873503.7 33003502.3 3215.1873287.2 44004738.1 4633.1873104.9 55006004.9 6051.187346.3 66007297.5 7469.1873171.7 77008624.6 8887.1873262.6 88009988.6 10305.1873316.6 990011374.1 11723.1873349.0 10100012781.1 13141.1873360.1 11110014198.9 14559.1873360.3 12120015619.4 15977.1873357.89 17395.1873318.30 18813.1873234.27 20231.1873172.4 16160021534.9 21649.1873114.38 23067.187314.41 24485.187367.9 19190026092.1 25903.1873189.0 20200027602.7 27321.1873281.5 21210029133.7 28739.1873394.5 22220030663.1 30157.1873505.9 残差6168.7【二次分析】序号温度()y=-215.34337+12.1284*x+0.0008907*x*xIg公式算出来的Ig11001135.6 1006.40363129.2 22002300.8 2245.9646354.9 33003502.3 3503.339631.0 44004738.1 4778.5286340.4 55006004.9 6071.5316366.6 66007297.5 7382.3486384.8 77008624.6 8710.9796386.4 88009988.6 10057.4246368.8 990011374.1 11421.6836347.5 10100012781.1 12803.7566322.6 11110014198.9 14203.643634.8 12120015619.4 15621.344632.09 17056.8596320.10 18510.1886368.87 19981.3316377.4 16160021534.9 21470.2886364.68 22977.0596375.81 24501.6446351.4 19190026092.1 26044.0436348.1 20200027602.7 27604.256631.6 21210029133.7 29182.2836348.6 22220030663.1 30778.12463115.0 残差1180.5【三次分析】序号温度()y=4.51194+11.088*x+0.00199*x*x+0.0000003186*x*x*xIg公式算出来的Ig11001135.6 1133.530542.0 22002300.8 2304.260743.4 33003502.3 3518.6141416.3 44004738.1 4778.5023440.4 55006004.9 6085.8369481.0 66007297.5 7442.52954145.0 77008624.6 8850.49174225.9 88009988.6 10311.63514323.0 990011374.1 11827.87134453.7 10100012781.1 13401.11194620.0 11110014198.9 15033.26854834.4 12120015619.4 16726.252741106.9 13130017