【毕业设计论文】数控机床的部分进行设计说明书论文【有对应的CAD图】

订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 转塔式数控加工中心设计 摘 要 数控机床是一种高科技的机电一体化产品，是现代制造技术中不可缺少 的生产手段。随着科技的不断发展，数控机床在国内也进入了实用化阶段， 但在目前我国许多国营大厂都有一批老机床， 若在老机床的基础上对其进行 改造， 配以数控技术， 这样不仅可降低成本， 而且可提高老机床的使用寿命。 因此，我们毕业设计的题目就是将普通铣床改为集镗、铣、钻为一体的八轴 转塔式简易加工中心，实现不用人工换刀的情况下，短时间内进行镗、铣、 钻的转换，这样不仅可以提高生产效率和加工精度，并且还可以降低成本。 我主要负责机床的整体布局和八轴转塔自动换刀装置的设计。 在机床的整体 布局方面，我从人机工程学和产品造型两方面对机床进行设计。八轴转塔自 动装置的工作原理是在八个轴上事先根据工序的安排将加工中所需要的刀 具装夹好，当将油注入中心油缸后，产生压力带动整个转塔头使八轴转塔旋 转，使其实现自动换刀的功能。这套简易的数控加工中心也应用了近年来才 发展起来的变频技术，从而提高了其中的科技含量。由于现在国内的国营大 厂都面临老机床淘汰的情况， 因此在老机床的基础上进行数控改造是很有市 场前景的，从而进行这次毕业设计也是比较实用的。 关键词：数控技术，八轴转塔头，变频技术，自动换刀 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 DESIGN OF TURRET NUMERICAL CONTROL MACHINING CENTER ABSTRACT The numerical control lathe is the kind of Hi- Tech and electromechanics integrated products, is the indispensable means of production in the modern manufacturing technology. With the constant development of science and technology, the numerical control lathe has entered practical stage of taking too at home. But at present in our country, a lot of state- run factories have a batch of old lathes, if we transform to them on the basis of old lathes and mix them with numerical control technology. We can not only decrease the costs, but also raise the service lives of the old lathes. However, our topics of graduation project is to switch the ordinary milling machines to turret numerical control machining center, which have the functions of boring, milling, and drilling. They can realize to the transfer of boring, milling and drilling in the short time in the condition of being not artificial to transfer knives. It can not only improve production efficiency and machining accuracy, but also decrease costs. I m responsible for the whole overall arrangements of lathe and the design of eight axles turret numerical control machining center. I apply the knowledge of man- machine engineering and model of the products into the whole overall arrangements of lathe. The operation principles of eight axles turret numerical control machining center is to insert cutters in the axles according to the arrangement of working procedure in advance of machining, and after inject the oil into the 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 jar of center, the pressure make eight axles turret to be transferred entirely, this make it to realize the function of transfer knives automatically. This set of simples numerical control machining center have used the frequency conversion technology which was developed in recent years too, thus this improved the scientific and technological content among them. Because the domestic state- run factories all face the situation that the old lathes need eliminates now, so there are market prospects very much to carry on the transformation of numerical control on the basis of old lathe, thus it is practical for us to carry on this graduation project. KEY WORDS: the technology of numerical control, eight axles turret, frequency conversion technology, change the knife automatically 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 目 录 前 言 1 第一章 技术参数分析及方案的确定 1 . 1技术参数分析 2 1 . 2 初步方案制定 2 1 . 2 . 1 机床总体方案的制定 2 1 . 2 . 2 对于主轴部件的确定 3 1 . 3 八轴转塔头的结构设计 3 第二章 设计计算 2 . 1 电动机的选择5 2 . 2 计算总传动比5 2 . 3 计算各传动装置的运动和动力参数5 2 . 4 带传动的设计6 2 . 5 锥齿轮传动的设计7 2 . 6 圆柱齿轮设计 1 0 2 . 7 主轴部分的设计计算 1 2 2 . 8 轴的设计 1 4 2 . 9 轴承的计算 1 9 2 . 1 0 键强度的校核2 2 第三章 操作/ 使用说明 3 . 1 基本要求 2 4 3 . 2 操作注意事项 2 5 第四章 性能分析及设计总结2 6 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 第五章 小结 2 7 参考文献2 8 致谢2 9 附录3 0 数控机床的部分进行设计 前 言 在这次毕业设计中接到的课题是对数控机床的部分进行设计， 我设计的 是八轴转塔自动换刀装置。接到课题后，进行了充分的调研工作，查阅了大 量的相关资料。数控机床是一种高科技的机电一体化产品，集微电子技术、 计算机技术、自动控制技术及伺服驱动技术、精密机械技术于一身的高度机 电一体化产品，是现代机床技术水平的重要标志，是当前世界机床技术进步 的主流。 数控机床随着微电子技术、计算机技术、自动控制技术的发展而得到飞 跃的发展。目前几乎所有的传统机床都有数控机床的品种，数控机床逐渐成 为机械工业技术改造的首选设备。 但我们了解到我国的国营大厂仍有一批老 机床，随着数控机床的发展这批老机床一定会被淘汰，但若对其进行改造， 将这批老机床改造成数控机床，这样不但能延长这批老机床的寿命、降低了 成本，而且还能满足机床自动化的要求。因此，我们准备对普通升降式铣床 进行改造。通过查阅有关书籍及大量的资料，我们将升降式铣床改为八轴转 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 塔式简易加工中心，实现不人工换刀的情况下短时间内进行铣、镗、钻的转 换。 通过这次毕业设计，我不但对数控机床的结构有了系统的了解，并且还 掌握了一种工业系统设计的思维方式，对今后的工作及实践都有帮助。 第一章 技术参数分析及方案的制定 1 . 1 技术参数分析 由于主轴部件直接参与切削，因而数控机床的加工质量很大程度上要 靠它保证。因此，主轴部件主要参数有以下几项： 主轴部件旋转精度。 表现在工作时主轴回转中心位置的不断变化，即“主轴轴心漂移现象” ，应 通过采用回转精度好的轴承和提高与轴承配合表面的精度等方法来提高。 静刚度。静刚度不足会造成加工的尺寸误差和形状误差，并且会影响主轴部 件的工作性能和寿命。因此，应通过适当加粗主轴直径、选择最佳跨距等方 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 法来提高静刚度。 抗振性。由于传动齿轮中存在缺陷或切削过程的再生 自振等所引起的冲击或交变力的干扰，从而使主轴产生振动，这不但会影响 加工精度和表面质量，甚至会使加工无法进行。因此，应提高主轴的刚度。 选用阻尼比大的主轴轴承， 并且要求主轴部件的运动件要有足够的精度并进 行动平衡。 热稳定性。主轴部件工作时，由于与主轴相联系的传动件或 刀具传来的切削热等原因，主轴部件的温度将上升，造成主轴部件的变形， 影响主轴部件的工作性能。因此，应通过减少部件中的发热量，减少外部热 量传入及创造良好的散热条件来提高热稳定性。 1 . 2 初步方案制定 1 . 2 . 1 机床总体方案的制定 机床主机是数控机床的主体，它包括床身、底座、立柱、工作台、主轴 箱、进给机构、刀架及自动换刀装置等机械部件。它是在数控机床上自动完 成各种切削加工的机械部分。通常用提高结构系统的静刚度、增加阻尼、调 整结构件质量和固有频率等方法来提高机床主机的刚度和抗振性， 使机床主 机能适应数控机床连续自动地进行切削加工的需要。采取改善机床结构布 局、减少发热、控制温升及采用热位移补偿等措施，可减少热变形对机床主 机的影响；采用高性能的主轴伺服驱动和进给伺服驱动装置，使数控机床的 传动链缩短，可简化机床机械传动系统的结构；采用高传动效率、高精度、 无间隙的传动装置和传动元件， 如： 滚动丝杠螺母副、 滑动导轨等传动元件。 辅助装置作为数控机床的配套部件， 是保证充分发挥数控机床功能所必需的 配套装置。辅助装置包括：液压装置，冷却、润滑装置，防护、照明等。液 压装置是应用液压系统，使机床完成自动换刀所需的动作，实现运动部件的 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 制动，完成工作台的自动夹紧、松开，工件、刀具定位表面的自动吹屑等辅 助功能。排屑装置的作用是将切屑从加工区域排出。迅速有效地排除切屑是 保证数控机床高效率地自动进行切削加工的一种必备装置。 1 . 2 . 2 对于主轴部件的确定 在主轴电机的选择上，为了能量转换的高效率与信息转换的高精度，快 响应和高度的稳定性， 对伺服电机的基本要求是： 功率大， 功率比大， 良好的调速性能， 优良的控制特性， 便于维护， 散热性好，其 次价格方面也应考虑。通过查阅资料，我了解到目前大多数数控机床的主传 动系统都是使用直流或交流伺服电机通过变速齿轮带动主轴转动的方案。 因 为在直流伺服电机与交流伺服电机之间，交流伺服电机有构造简单，可达到 的输出功率最大， 可达到的最大转速最高， 不许要维护， 防爆特性好等特点， 所以我选择了交流电机。为了避免振动和噪声，我采用了电机通过皮带带动 主轴转动的传动方案。 对于主轴转速的确定。由于采用了变频器进行变频调速，并且因为变频 器在频率为 5 0 H Z时，主轴转速为 7 5 0 r / m i n ，而变频器的变频范围为 5 0 2 0 0 H Z , 故主轴的转速范围为 1 5 0 3 0 0 0 r / m i n 。 对主轴轴承配置的主要形式的选择。 轴承配置的主要形式有三种： 前 轴承采用高精度双列向心推力球轴承，这种方案有良好的高速性，但承载能 力小； 双列和单列圆锥滚子轴承的组合，这种方案能承受重载荷，安装 调整性好，但限制主轴转速和精度； 前轴承采用双列短圆柱滚子轴承及 角接触球轴承组合，后支承采用双列短圆柱滚子轴承，此配置可提高主轴的 综合刚度，可满足强力切削的要求。所以我选择了第三种方案。 对定位装置的确定，由于机床要求精度较高，故我选择用鼠齿盘定位。 鼠齿盘是数控机床常用的定位装置， 相对于其他定位装置， 它有定位精度高、 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 定心精度好、定位刚度好、使用于需要多种分度的场合并且磨损小。 1 . 3 八轴转塔式自动换刀装置结构的设计 八轴转塔头上径向分布着八根结构完全相同的主轴 1，主轴的回转运动 由齿轮 21 输入。当数控装置发出换刀指令时，先通过液牙拨叉（图中未示 出） 将移动齿轮 6 与齿轮 21 脱离啮合， 同时在中心油缸 18 的上腔通压力油。 由于活塞杆和活塞 16 固定在底座上， 因此中心油缸 18 带着由两个止推轴承 13 和 15 支承的转塔刀架体 14 抬起，两个鼠齿盘 7 脱离啮合。然后压力油 进入转位油缸，推动活塞齿条，再经过中间齿轮（图中均未示出）使大齿轮 5 与转塔刀架体 14 一起回转 45，将下一工序的主轴转到工作位置。转位 结束之后，压力油进入中心油缸 18 的下腔使转塔头下降，两个鼠齿盘 7 重 新啮合，实现精确的定位。在压力油的作用下，转塔头被压紧，转位油缸退 回原位。最后通过液压拨叉拨动移动齿轮 6，使它与新换上的主轴齿轮 21 啮合（标号见图 02） 。 为了改善主轴结构的装配工艺性，整个主轴部件装在套筒 4内，只要卸去螺钉， 就可以将整个部件抽出。 主轴前轴承 2 4采用锥孔双列圆柱滚子轴承， 调整时先卸下端 盖 2 ，然后拧动螺母 3 ，使内环作轴向移动，以便消除轴承的径向间隙。为了便于卸出 主轴锥孔内的刀具，每根主轴都有操纵杆 1 9 ，只要按压操纵杆，就能通过斜面推动顶 杆 2 2 ，顶出刀具。 转塔主轴头的转位，定位和压紧方式与鼠齿盘式分度工作台极为相似。但因为在 转塔上分布着许多回转主轴部件，使结构更为复杂。由于空间位置的限制，主轴部件 的结构不可能设计得十分坚实，因而影响了主轴系统的刚度。为了保证主轴的刚度， 主轴的数目必须加以限制，否则将会使结构尺寸大为增加。 转塔主轴头换刀方式的主要优点在于省去了自动松夹、卸刀、装刀、加紧以及刀 具搬运等一系列复杂的操作，从而提高了换刀的可靠性，减少了刀具的装卸造成的定 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 位误差，并显著的缩短了换刀时间。 第二章 设计计算 2 . 1 电动机的选择 1 . 确定电动机类型。参阅同类机床，选择 Y 1 6 0 L - 8型异步电动机，其额定功率为： Pe d= 7 . 5 k w , 满载转速为：7 2 0 r / m i n 。 2 . 确定主轴转速。 由于主轴转速范围为：1 5 0 3 0 0 0转/ 分。 主轴转速为：1 5 0 转/ 分。 2 . 2 计算总传动比 1 . 传动装置总传动比。 i = 7 2 0 / 1 5 0 = 4 . 8 2 . 由机械设计课程指导表 2 1可得 带传动的传动比为： i1= 2 圆柱齿轮的传动比为： i2= 2 . 4 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 锥齿轮的传动比为： i3= 1 2 . 3 计算各传动装置的运动和动力参数 1 各轴转速。 n= 7 2 0 r / m i n n= n/ i1= 7 2 0 / 2 = 3 6 0 r / m i n n= n/ i3= 3 6 0 r / m i n n= n/ i2= 3 6 0 / 2 . 4 = 1 5 0 r / m i n 2 . 各轴输出功率。 由机械设计课程指导表 2 4可查得 电动机至主轴各传动机构和轴承的效率为： 带传动： 1= 0 . 9 5 ； 滚动轴承： 2= 0 . 9 8 ； 锥齿轮：3= 0 . 9 5 ：圆柱齿轮：4= 0 . 9 6 。 由于电机输出功率为： Pd = 7 . 5 k w 故 P= Pd = 7 . 5 k w P= P* 1* 2 = 6 . 9 8 k w P= P* 2* 3 = 6 . 4 9 k P= P* 2* 4 = 6 . 1 1 k w 3 . 各轴转矩： T= 9 5 5 0 * P/ n= 9 5 5 0 * 7 . 5 / 7 2 0 = 9 9 . 4 7 N ? m T= 9 5 5 0 * P/ n= 9 5 5 0 * 6 . 9 8 / 3 6 0 = 1 8 5 . 2 N ? m T= 9 5 5 0 * P/ n= 9 5 5 0 * 6 . 4 9 / 3 6 0 = 1 7 2 . 1 7 N ? m T= 9 5 5 0 * P/ n= 9 5 5 0 * 6 . 1 1 / 1 5 0 = 3 8 9 N ? m 2 . 4 带传动的设计 1 . 确定计算功率 Pc a. 由机械设计表查得 KA= 1 . 1 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 故计算功率 Pc a= KA* Pd= 1 . 1 * 7 . 5 = 8 . 2 5 k w 2 . 选取 V带带型。 根据 Pc a、n, 由机械设计图, 应选用型。 3 . 确定带轮基准直径。 由机械设计表和表，取主动轮基准直径：D1= 1 0 0 m m 。 根据式：D2= i1D1= 2 * 1 0 0 = 2 0 0 m m , 由表取 D2= 2 2 4 m m 。 验算带速：由式 v = * D1* n/ 6 0 / 1 0 0 0 = 3 . 7 7 1 2 0 故主动轮上的包角合适。 6 . 计算 V带的根数 z 。 由式 z = Pc a/ ( P0+ P0) / K/ KL 查机械设计表c和d得 P0= 1 . 5 4 k w P0= 0 . 2 8 k w 表和得 K= 0 . 9 5 KL= 0 . 8 9 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 故 z = 5 . 3 6 取 z = 6 7 . 计算预紧力 F0 由式 F0= 5 0 0 * Pc a* ( 2 . 5 / K- 1 ) / v / z + q v 2 查表（ 机械设计 ）得 q = 0 . 1 2 k g / m 则 F0= 2 9 9 . 2 N 8 . 计算作用在轴上的压轴力 Q 由式 Q = 2 * z * F0* s i n ( 1 / 2 ) 得 Q = 3 5 3 4 . 2 N 2 . 5 锥齿轮传动的设计 1 初步设计。 由式 de 11 9 5 1 * （K T/ u * H p2 ） 1 / 3 m m 进行估算。 由机械设计手册表 2 3 ? 4 2 2和图 2 3 ? 2 1 8 d 可查得 K = 1 . 5 , H l i m= 1 3 0 0 N / m m 2 , sH = 1 . 1 且 u = n1/ n2= 3 6 0 / 3 6 0 = 1 , T1= 1 8 5 . 2 N ? m m H p = H l i m/ sH = 1 3 0 0 / 1 . 1 = 1 1 8 2 N / m m 2 de 11 9 5 1 （1 . 5 * 1 8 5 . 2 / 2 . 4 / 1 1 8 2 2 ） 1 / 3 = 8 5 . 1 m m 2 几何计算。 根据机械设计手册表 2 3 ? 4 4计算如下： 齿数：取 z1= 1 9 , 则 z2= u * z1= 1 9 分锥角：1= a r c t g z1/ z2= a r c t g 1 = 4 5 2= 9 0 - 4 5 = 4 5 大端模数： me= de 1/ z1= 8 5 . 1 / 1 9 = 4 . 4 8 m m , 取 me= 4 . 5 m m 大端分度圆直径： de 1= z1* me= 1 9 * 4 . 5 = 8 5 . 5 m m de 2= z2* me= 1 9 * 4 . 5 = 8 5 . 5 m m 平均分度圆直径： R= 0 . 3 dm 1= de 1* ( 1 - 0 . 5 R) = 7 2 . 6 7 5 m m 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 dm 2= 7 2 . 6 7 2 m m 平均模数：Mm= me* ( 1 - 0 . 5 R) = 3 . 8 2 5 m m 外锥距： Re= de 1/ 2 * s i n = 8 5 . 5 / 2 / s i n 4 5 = 6 0 . 4 6 m m 齿宽： b = R* Re= 0 . 3 * 6 0 . 4 6 = 1 8 . 1 4 m m 取齿宽为 2 0 m m 大端齿顶高： ha 1= ( 1 + x1) * me= 4 . 5 m m h a 2 = 4 . 5 m m 大端齿根高： hf e 1= ( 1 + c * - x1) * me= 5 . 6 2 5 m m hf e 2= ( 1 + c * - x2) * me= 5 . 6 2 5 m m 齿顶角：a 1= f 2 a 2= f 1 齿根角：f 1= a r c t g hf e 1/ Re= 5 . 3 2 f 2= 5 . 3 2 顶锥角：a 1= 1+ a 1= 4 5 + 5 . 3 2 = 5 0 . 3 2 a 2= 5 0 . 3 2 根锥角：f 1= 1- f 1= 4 5 - 5 . 3 2 = 3 9 . 6 8 f 2= 3 9 . 6 8 大端齿顶圆直径：da e 1= de 1+ 2 * ha 1* c o s 1= 9 1 . 8 6 m m da e 2= 9 1 . 8 6 m m 安装距：根据结构确定 A1= 1 0 0 m m , A2= 1 0 0 m m 冠顶距：Ak 1= de 2/ 2 - ha 1* s i n 1= 3 9 . 5 7 m m Ak 2= de 1/ 2 - ha 2s i n 2= 3 9 . 5 7 m m 大端分度圆齿厚： s1= me( / 2 + 2 * x1* t g + xf 1) = 7 . 0 6 8 6 m m s2= * me- s1= 4 . 5 * - s1= 7 . 0 6 8 6 m m 大端分度圆弦齿厚：s1 = s1( 1 - s12 / 6 / de 12 ) = 7 . 0 6 0 5 m m s2 = 7 . 0 6 0 5 m m 大端分度圆弦齿高： ha 1 = ha 1+ s12 * c o s 1/ 4 de 1= 4 . 6 0 3 3 m m ha 2 = 4 . 6 0 3 3 m m 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 当量齿数：zv 1= z1/ c o s 1= 2 7 zv 2= 2 7 端面重合度: v a= zv 1( t g v a 1- t g ) + zv 2( t g v a 2- t g ) / 2 式中：v a 1= a r c o s z v 1 c o s / ( z v 1 + 2 h a * + 2 x 1 ) = 2 8 . 9 7 v a 2= 2 8 . 9 7 且标准齿中, ha* = 1 , c * = 0 . 2 5 , = 2 0 则 v a= 1 . 6 3 3 接触强度校核。 由式H=（Ft* KA* KV* KH * KH / 0 . 8 5 b / dm 1* ( u + 1 ) / u ） 1 / 2* z E* zH* z* zKH P来进行校核。 分度圆的切向力为： Ft= 5 0 9 6 . 7 N 且由机械设计手册表 2 3 ? 4 2 1 、表 2 3 ? 4 2 4 、式 2 3 ? 4 3 、2 3 ? 4 4 、表 2 3 ? 4 2 5 、图 2 3 ? 4 2 1 、表 2 3 ? 2 2 9和式 2 3 ? 4 1 0 可得： 使用系数 KA= 1 . 2 5 动载荷系数 KV= 0 . 0 1 1 载荷分布系数 KH = 1 . 9 载荷分配系数 KH = 1 节点区域系数 ZH= 2 . 5 弹性系数 ZE= 1 8 9 . 8 N / m m 2 重合度、螺旋角系数 Z = 0 . 8 8 9 锥齿轮系数 ZK= 1 H= 1 2 6 . 3 N / m m 2 而 H P= H l i m/ SH m i m* ZL V R* Zx* Zw 由机械设计手册图 2 3 ? 2 1 8 d和图 2 3 ? 2 2 1可得 试验齿轮接触疲劳极限H l i m= 1 3 0 0 N / m m 2 寿命系数 ZN= 1 润滑油膜影响系数 ZL V R= 0 . 9 6 5 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 最小安全系数 Sh m i m= 1 尺寸系数 Zx= 1 工作硬化系数 Zw= 1 H P= 1 2 5 4 . 5 N / m m 2 H 1 0 0 N / m m , 由表 1 0 3查得 KH = KF = 1 . 0 由机械设计表 1 0 2 、1 0 4及图 1 0 1 3查得： 使用系数 KA= 1 . 2 5 KH = 1 . 1 1 KF = 1 . 1 7 载荷系数 K = KA* KV* K* KH = 1 . 5 5 按实际的载荷系数校正所算的得分度圆直径。 由机械设计式 1 0 1 0 a得： d1= d1 t3 K / Kt= 9 5 . 6 m m 计算模数 m . m = d1/ z1= 3 . 9 8 m m 3 按齿根弯曲强度设计。 由式 m 2 K * T1/ d/ z12 * ( Yf * Ys / F) 1 / 3 进行计算。 确定公式内的各计算数值。 由机械设计图 1 0 2 0 d 、1 0 1 8 ，查得 大小齿轮的弯曲疲劳强度极限F E 1= F E 2= 6 8 0 M p a 弯曲疲劳寿命系数 KF N 1= 0 . 8 9 , KF N 2= 0 . 9 计算弯曲疲劳许用应力。 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 取弯曲疲劳安全系数 s = 1 . 4 , F 1= KF N 1* F E 1/ s = 4 2 7 . 4 M p a F 2= 4 3 7 . 1 4 M p a 计算载荷系数 K . K = KA* KV* K* KF = 1 . 6 4 由表 1 0 5 （ 机械设计 ）查得： 齿形系数 YF a 1= 2 . 6 5 YF a 2= 2 . 3 0 应力校正系数 Ys a 1= 2 . 2 9 Ys a 2= 1 . 7 2 计算大小齿轮的 YF a* Ys a/ F, 并加以比较 YF a 1* Ys a 1/ F 1= 0 . 0 0 9 8 YF a 2* Ys a 2/ F 2= 0 . 0 0 9 0 小齿轮的数值大。 设计计算。 由以上条件可得： m 3 . 6 3 m m 对比计算结果， 由齿面接触疲劳强度计算的模数大于由齿根弯曲疲劳强度计算的 模数。由于齿轮模数的大小主要取决于弯曲强度所决定的承载能力，而齿面接触疲劳 强度所决定的承载能力，仅与齿轮直径（及模数与齿数的乘积）有关，可取由弯曲强 度算得的模数 3 . 6 3 ，圆整为标准值 m = 4 m m ，按接触强度算得的分度圆直径为 9 5 . 6 m m . z1= d1/ m = 2 3 . 9 取 z1= 2 4 z2= u * z1= 5 8 4 几何尺寸计算。 计算分度圆直径。 d1= m * z1= 9 6 m m d2= m * z2= 2 3 2 m m 计算中心距。 a = ( d1+ d2) / 2 = 1 6 4 m m 计算齿轮宽度。 b = d* d1= 1 9 . 2 m m 取 B1= 2 5 m m B2= 2 0 m m 5 验算。 Ft= 2 T1/ d1= 3 5 8 3 . 3 3 N KA* Ft/ b = 2 2 4 N / m m 1 0 0 N / m m 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 合格。 2 . 7 主轴部分的设计计算 1 . 确定主轴材料。 参阅有关资料，选取主轴材料为 4 0 C r . 2 . 主轴直径的选择。 由金属切削机床设计表 5 1 2查得： 主轴前轴径 D1= 9 0 1 0 0 , 取 D1= 1 0 0 m m 后轴径 D2= ( 0 . 7 0 . 8 5 ) D1= 8 0 m m 3 主轴内孔直径、悬伸量、合理跨距及主轴长度。 当 d / D = 0 . 5时，空心轴的刚度为实心主轴刚度的 9 0 % ，也就是对刚度影响不大，平 均直径 D = 9 0 m m 主轴内孔直径 d = D / 2 = 4 5 m m 按设计方案选：前轴承为 3 1 8 2 1 2 0型，后轴承选为 3 1 8 2 1 1型 按类比法参考金属切削机床设计表 5 1 4 ： 取 a / D1= 1 . 0 定悬伸量为 a = 1 0 0 m m 由 金属切削机床设计 图 5 5 7 ， 查出前、 后轴承的刚度为： c1= 1 1 0 0 0 0 0 0 N / c m , c2= 7 5 0 0 0 0 0 N / c m c1/ c2= 1 . 4 7 且惯性距： I = / 6 4 * ( 9 2 * 9 2 4 . 5 2 * 4 . 5 2 ) = 3 0 2 c m 4 = E I / c1/ a 3 = 0 . 5 4 9 由金属切削机床设计图 5 4 4查得: L0/ a = 2 . 5 L0= 2 . 5 a = 2 5 0 m m 主轴长为 3 5 0 m m 6 . 主轴静刚度的计算。 1 ） 切削力的作用点： s = a + w ( 对铣床 w = B ) 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 而对端铣刀： B = 6 0 m m s = 1 6 0 m m 主轴组件计算简图 l = 2 5 0 s = 1 6 0 b = 1 5 0 c = 1 0 0 A B C Q 已知切削力： （纵向）PH= 9 3 9 . 7 N （横向）PV= 3 7 1 9 . 7 N （垂直）Pa= 1 9 5 7 . 8 N 2 ) 计算切削力 P作用在 s点引起主轴前端点的挠度 yc s p Ic= * ( 9 0 4- 3 1 . 5 4 24 ) = 3 . 1 7 2 * 1 0 6 P = ( PH 2 + PV 2 ) 1 / 2 = 3 8 3 6 . 5 6 N yc s p = P * 3 s c 2- c3 / 6 E Ic+ l s c / 3 E I + ( l + s ) * ( l + c ) / cBl 2+ s c / c Al 2 = 0 . 0 0 0 9 7 4 m m 3 ) 计算力偶矩 M作用在主轴前端 c点产生的挠度 yc c M yc c M= P * c 2 / c E Ic+ l c / 3 E I + ( l + c ) / cB l 2+ c / c A l 2 其中 M = Pa* D = 1 9 5 7 . 8 * 9 0 = 1 7 6 2 0 2 N * m m yc c M= 0 . 0 0 0 1 6 2 m m 4 ) 计算驱动力 Q作用在两支承之间时，主轴前端 c点的挠度 yc m q yc m q= Q - b * c * ( 2 l - b ) * ( l - b ) / 6 E I l + ( l + c ) * ( l - b ) / cBl 2- b 8 c / c Al 2 = 0 . 0 0 0 1 1 7 m m 5 ) 求主轴前端 c点的综合挠度 yc 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 p= t g - 1 / ( PH / PV ) = 7 5 . 8 2 Q = - 9 0 - - = 6 4 . 2 8 由于顺铣 M = 0 yc y= yc s p* s i n p+ yc m Q* s i n Q+ yc c M* s i n M= 0 . 0 0 0 4 5 1 z轴上的分量代数和为： yc z= yc s p* s i n p+ yc m Q* s i n Q+ yc c m* s i n am= 0 . 0 0 1 0 4 9 m m 综合挠度 y c为： yc= ( yc y2 + yc z2 ) 1 / 2= 0 . 0 0 1 1 4 m m Pc y= ( Py s+ M * c o sam ) / c = 3 2 6 5 . 5 4 N Pc z= Pz s/ c = 5 9 5 1 . 5 2 N Pc= ( Pc y2 + Pc z2 ) 1 / 2= 6 7 8 8 . 5 4 N 且 ap c= a r c t g ( Pc z/ Pc y) = 6 1 . 2 5 zy c= a r c t h ( yc z/ yc y) = 6 6 . 7 4 J = Pc/ 1 0 0 0 yc/?ap c- ay c?= 5 9 8 2 . 3 N / m J J = 1 2 0 n / m 故 合格。 2 . 8 轴的设计 1 . 轴的材料：第一轴选用 4 5钢，并进行调质或正火处理，第二轴选用 4 0 C r 。 2 . 估算轴的直径。 由机械设计表 1 6 2 取 A1= 1 1 2 ， A2= 1 1 0 第一轴： d11 1 2 * ( 6 . 9 8 / 3 6 0 ) 1 / 3= 3 0 . 0 8 m m 第二轴： d21 1 0 * ( 6 . 4 9 / 3 6 0 ) 1 / 3= 2 7 . 8 4 m m 3 . 轴的强度校核。 第一轴。 轴的结构图、空间受力图、弯矩图及扭矩图。 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 A Q C D F r1 B FRA z F RA y F t1 FRB y ( a ) F a1 FRB z A C 1 9 4 4 2 7 . 2 7 D B 2 5 3 3 5 7 . 8 8 N ? m m 2 4 2 0 9 1 . 1 7 N ? m m ( b ) A C D B ( c ) 4 5 6 8 7 . 9 N ? m m A C D 1 9 9 7 2 3 . 1 8 N ? m m 2 5 3 3 5 7 . 8 8 N ? m m 2 4 6 3 6 4 . 6 N ? m m ( d ) 1 8 5 1 9 9 . 8 8 N ? m m A C ( e ) D B A C D B 5 0 9 2 9 . 9 7 N ? m m 2 5 1 5 7 3 . 8 N ? m m 2 5 8 4 2 6 . 1 5 N ? m m 2 0 6 1 1 4 . 5 6 N ? m m ( f ) 计算小锥齿轮受力。 Ft 1=2T/dm 1=5096.66 N F =Ft*tga=1855.03 N Fr 1=F *cosd1=1311.7 N Fa 1=F *sind1=1311.7 N 又已知带轮的直径为 200 mm，小锥齿轮平均直径为 72.675 mm，带轮压轴力为 3534.2 N。 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 计算支成反力。 第一轴的空间受力图如图(a)所示，则该轴在 xy 平面内的受力如下图所示： A C D B FRAy Q Ft1 FRBy Fa1 对 A 点取矩得： Q*AC+Ft1*AD+Fa1*dm1/2FRBy * A B = 0 FRBy = 5 6 6 7 . 6 N 对 B点取矩得： FRAy * A B + Q * C B + F t1* D B Fa1* dm1/ 2 = 0 FRAy= 2 9 6 3 . 2 5 N 对 D点: 左边： FRAy*ADQ*CD=194427.27 N? m m 右边： FRAy*AD+Fa*dm1/2- Q*CD=242091.17N mm 弯矩图如图 b。 该轴在 xz 平面图如下图所示： A C D B FRA z F r1 FRB z 对 A 取矩得： Fr1*ADFRBz*AB=0 FRBz=1069.6 N 对 B 取矩得： FRA z*ABF r1*DB FRAz=242.11 N 弯矩图如图 c。 则合成弯矩为： 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 MD=(MxyD +MxzD ) 1 / 2 =199723.18 N mm MD =246364.6 N mm 合成弯矩图如图 d 。 扭矩： TD= F t1* dm1/ 2 = 1 8 5 1 9 9 . 8 8 N ? m