1_【毕业设计论文】建筑工程毕业设计-建筑设计计算说明书【有对应的CAD图】

XX 大学 毕业设计(论文) 毕业设计（论文）题目 所 在学 院 专业 班级 姓名 学号 指 导老 师 年月日 声明 本人郑重声明：所呈交的毕业设计是我在导师的指导下独立进行研究本人郑重声明：所呈交的毕业设计是我在导师的指导下独立进行研究 所取得的研究成果。据我所知，除了文中特别加以注明引用的内容外，本所取得的研究成果。据我所知，除了文中特别加以注明引用的内容外，本 设计不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写过的研究成果，对本设计设计不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写过的研究成果，对本设计 的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中作了明确说明，并表示了的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中作了明确说明，并表示了 谢意。本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。谢意。本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。 作者签名：日期：年作者签名：日期：年 月月 日日 毕业设计版权使用授权书 本设计作者完全了解学院有关保留、使用毕业设计的规定，同意学院本设计作者完全了解学院有关保留、使用毕业设计的规定，同意学院 保留并向国家有关部门或资料库送交毕业设计的纸质版和电子版，允许毕保留并向国家有关部门或资料库送交毕业设计的纸质版和电子版，允许毕 业设计进入学院图书馆被查阅和借阅，本人授权闽南理工学院可以将我的业设计进入学院图书馆被查阅和借阅，本人授权闽南理工学院可以将我的 毕业设计的全部或者部分内容编入有关数据库进行检索，可以采用影印、毕业设计的全部或者部分内容编入有关数据库进行检索，可以采用影印、 缩印或者扫描等复制手段保存和汇编本毕业设计。缩印或者扫描等复制手段保存和汇编本毕业设计。 保密保密在年解密后适用本授权书；在年解密后适用本授权书； 本设计属于：本设计属于： 不保密不保密。 （请在以上相应的方框内打（请在以上相应的方框内打“” ） 作者签名：日期：年月日作者签名：日期：年月日 指导教师签名：日期：年月日指导教师签名：日期：年月日 毕业设计答辩小组成员名单 姓名职称单位备注 机械设计服务(有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 组长 注：样稿，论文不完整，勿抄袭 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 一、设计资料 （1） 设计标高：室内设计标高0.000,室内外高差 450mm. （2） 墙身做法：采用加气混凝土块，用 M5 混合砂浆砌筑，内粉刷为混合砂浆 底，纸筋灰面，厚 20mm， “803”内涂料两度。外墙采用贴面砖，1：3 水泥砂浆底厚 20mm。 （3） 楼面作法： 楼板顶面为水磨石地面， 楼板底面为 15mm 厚白灰砂浆天花抹 面，外加 V 型轻钢龙骨吊顶。 （4） 屋面作法：现浇楼板上依次铺 20mm 厚水泥砂浆找平层、300mm 厚水泥 珍珠制品隔热找平层、20mm 厚水泥砂浆找平层和 SDC120 复合卷材，下 面依次为 15mm 厚白灰砂浆天花抹面和 V 型轻钢骨龙吊顶。 （5） 基本风压：o=0.3KN/m2(地面粗糙度属 C 类)。 （6） 基本雪压：S0=0.3KN/m2。 （7） 抗震设防烈度：八度（0.2g）第二组，框架抗震等级为二级。 （8） 地质条件： 由上至下： 人工添土：厚度为 1m 粉质粘土：厚度为 7m，地基承载力特征值为 500KPa 中风化基岩：岩石饱和单轴抗压强度标准值为 3.6MPa 建筑场地类别为类；无地下水及不良地质现象。 活荷载：上人屋面活荷载 2.0KN/m2，办公室楼面活荷载 2.0KN/m2,走廊楼面活荷 载 2.5KN/m2,档案室楼面活荷载 2.5KN/m2。 目 录 中文摘要 英文摘要 一、设计资料1 二、结构布置及结构计算简图的确定1 三、荷载计算3 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 四、内力计算. 1 0 五、内力组合5 6 六、截面设计5 6 七、框架节点核心区抗震验算5 6 八、基础设计. 5 8 九、板式楼梯设计. 6 0 参考文献. . . 6 3 二、结构布置及结构计算简图的确定 结构平面布置如图 1 所示。各梁柱截面尺寸确定如下： 主梁：取 h=1/9=1/97200=800mm，取 h=800mm,取 b=350mm， 次梁：取 h=1 /16=1/167200=450mm，取 h=500mm,取 b=250mm， 柱子：取柱截面均为 bh=600600mm，现浇板厚为 100mm。 取轴线为计算单元，结构计算简图如图 2 所示，根据地质资料，确定基础顶面 离室外地面为 500mm，由此求得底层层高为 4.7m。各梁柱构件的线刚度经计算 后列于图 2 中，其中在求梁截面惯性矩时考虑到现浇楼板的作用，取 I=2I0（I0 为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩） 。梁柱均采用 C30 混凝土。由于后面梁 的组合弯矩过大，相对受压区高度超过了界限受压区高度，所以改用 C40 混凝 土，因为梁柱刚度成比例增加，不会引起后面分配系数的改变。地震作用下的弹 性侧移将更小，一定符合要求。 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 图2 . 框架计算简图 注：图中数字为各杆件的线刚度，单位为1 . 0 e 1 0 N * m m 框架刚度计算： 1.边跨框架梁线刚度： ib=2EcI。/l =23.0104错误！未找到引用源。3508003/(127200) =12.441010Nmm 2.中间跨框架梁线刚度： ib=2EcI。/l =23.01043508003/(122400) =37.331010Nmm 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 3.二五层框架柱线刚度： ic=EcI。/l =3.01046006003/(123600) =9.001010Nmm 4.首层框架柱线刚度： ic=EcI。/l =3.01046006003/(124700) =6.891010Nmm 在计算内力时，柱的线刚度取框架实际柱线刚度的 0.9 倍。 即：首层框架柱线刚度:ic=0.96.891010 =6.201010Nmm 二五层框架柱线刚度:ic=0.99.001010 =8.101010Nmm 三、荷载计算 1.恒载计算 （1） 屋面框架梁线荷载标准值： SDC120 复合卷材 0.15KN/m2 20mm 厚水泥砂浆找平层 0.4 KN/m2 300mm 厚水泥砂浆珍珠制品隔热找平层 1.2 KN/m2 20mm 厚水泥砂浆找平层 0.4 KN/m2 100mm 厚现浇混凝土楼板 2.5 KN/m2 15mm 厚白灰砂浆天花抹面 0.26 KN/m2 V 型轻钢龙骨吊顶 0.12 KN/m2 屋面恒载 5.03 KN/m2 框架梁自重 0.350.80257.00 KN/m 梁侧粉刷 2（0.80- 0.1）0.02170.48KN/m 作用在顶层框架梁上的线荷载为： g5AB1=g5CD1=7.000 . 4 8 7 . 4 8 KN/m g5BC1=7.48KN/m 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 g5AB2=g5CD2=5.033.6=18.12 KN/m g5BC2=5.032.4=12.07KN/m （2） 楼面框架梁线荷载标准值： 水磨石地面 0.65 KN/m2 100mm 厚现浇混凝土楼板 2.5 KN/m2 15mm 厚白灰砂浆天花抹面 0.26 KN/m2 V 型轻钢龙骨吊顶 0.12 KN/m2 楼面恒载 3.53 KN/m2 边跨填充墙自重： 0.20（3.6- 0.80）73.92KN/m 墙面粉刷： （3.6- 0.80）0.022171.90KN/m 作用在中间层框架梁上的线荷载为： gAB1=gCD1=7.48+3.921.9013.30KN/m gBC1=7.48 KN/m gAB2=gCD2=3.533.6=12.71 KN/m gBC2=3.532.4=8.47 KN/m （3） 屋面框架节点集中荷载标准值： 边柱连系梁自重： 0.350.807.22550.40KN 粉刷： 20.02（0.80- 0.10）7.2173.43KN 次梁自重： 0.250.507.225 0 . 5 11.25 KN 粉刷： 20.02（0.50- 0.10）7.2170 . 5 0 . 9 8 KN 1.5m高女儿墙自重： 1.57.20.20712.10 KN 粉刷： 20.021.27.2175.88 KN 连系梁传来屋面自重： A、D 点相同： （3 . 6 3 . 6 +1.81 . 8 ）5.0381.49 KN 顶层边节点集中荷载： G5A=G5D=1 6 5 . 5 3 KN 中柱连系梁自重： 0.350.807.22550.40KN 粉刷： 20.02（0.80- 0.10）7.2173.43 KN 次梁自重： 0.250.507.2250 . 5 11.25KN 粉刷： 20.02（0.50- 0.10）7.2170 . 5 0.98 KN 连系梁传来屋面自重： B、C 点相同：0.5 1 . 2 1 . 2 2 . 4 1 . 2 0 . 5 1 . 8 1 . 8 1 . 8 3 . 6 2 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 5.03117.70 KN 顶层中间节点集中荷载： G5B=G5C=183.76KN （4） 楼面框架节点集中荷载标准值： 边柱连系梁自重： 0.350.807.22550.40KN 粉刷： 20.02（0.80- 0.10）7.2173.43 KN 次梁自重： 0.250.507.225 0 . 5 11.25KN 粉刷： 20.02（0.50- 0.10）7.2170 . 5 0 . 9 8 KN 钢窗自重： 2.1 2 1.80.453.40KN 窗下墙体自重： 0.21.006.679.24KN 粉刷： 20.021.006.6174.49 KN 窗边墙体自重： 1.8（6.62.12 ）0.276.05 KN 粉刷： 20.021.8（6.62.12 ）172.94 KN 框架柱自重： 0.600.603.62532.4 KN 粉刷： 1.80.023.6172.20 KN 连系梁传来楼面自重： A、D 点相同： （3 . 6 3 . 6 +1.81 . 8 ）3.5357.19 KN 中间层边节点集中荷载： GA=GD=183.97KN 中柱连系梁自重： 50.40 KN 粉刷： 3.43 KN 次梁自重： 11.25 KN 粉刷： 0.98 KN 内纵墙自重： 6.6（3.60.80）0.2725.87KN 粉刷： 6.6（3.60.80）20.021712.57KN 扣除门洞重加上门重：2.11.0（70.2+1720.020.2）- 3.95KN 框架柱自重： 32.4KN 粉刷： 2.20KN 连系梁传来楼面自重： B、 C 点相同： 0.5 1 . 2 1 . 2 2 . 4 1 . 2 0 . 5 1 . 8 1 . 8 1 . 8 3 . 6 2 3.5382.60 KN 中间层中节点集中荷载： GB=GC=217.75KN （5） 恒载作用下的结构计算简图如图 3 所示， 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 其中：G5A= G5D=165.53KN G5B= G5C=183.76 KN GA= GD=183.97 KN GB= GC=217.75 KN g5AB1= g5BC1= g5CD1=7 . 4 8 KN/m g5AB2= g5CD2=18.12 KN/m g5BC2=12.07KN/m gAB1 = gCD1 =13.30KN/m gBC1=7.48KN/m gAB2 = gCD2 =12.71KN/m gBC2=8.47 KN/m 2.屋、楼面活荷载计算 屋、楼面活荷载作用下的结构计算简图如图 4 所示。图中各荷载值计算如下 P5AB= P5CD=3.62.0=7.20 KN/m P5BC=2.42.0=4.80KN/m P5A=P5D=(1.8 1 . 8 + 3 . 6 3 . 6 ) 2.0=32.40KN P5B= P5C= 1.2 1 . 2 + 4 . 8 1 . 2 + 1 . 8 1 . 8 + 3 . 6 3 . 6 2.0=46.8 KN PABPCD =2.03.6=7.2 KN/m 走廊：PBC2.52.4=6.00KN/m PA= PD= (1.8 1 . 8 + 3 . 6 3 . 6 ) 2.0=32.40KN PB= PC= 1.2 1 . 2 + 4 . 8 1 . 2 2 . 5 + 1 . 8 1 . 8 + 3 . 6 3 . 6 2.0=50.40KN 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 3.风荷载计算 风压标准值计算公式为： =zszo 因结构高度 H18.600m0.3 fc A 时， 取 N=0.3fc A。 所以： Hn/2h04.700/（20.6）3.923，取3； 0.3 fcA0.319.160022062.80KNN=278.91KN，取 N=278.91KN 选底层柱箍筋为 4 肢10150，则 V=（ 1.054 78.5 1.71 600 5602105600.056 3 1150 N + + ）/0.85 =485.43KN407.01KN，满足。 其它柱均采用 4 肢10150，加密区采用 4 肢10100。 七、框架节点核心区抗震验算 分别取底层、顶层的边节点和中间节点进行节点核心区抗震验算。 顶层边节点： 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 设计剪力： 0 187.62 1.21.2308.42 0.7650.035 lr bb j bs MM V ha + = 取 4 肢10100， 0 1 1.10.05 j bs jtjjjyvsvj REc b ha f b hNf A bs + 176535 1.1 1.0 1.71 600 6000210 3141362.97 0.85100 += KN j V，满足要求。 顶层中间节点： 设计剪力： 0 158.4279.43 1.21.2390.99 0.7650.035 lr bb j bs MM V ha + = 取 4 肢10100 也能满足要求。 底层边节点： 设计剪力： 0 0 832.120.7650.035 1.211.211065.57 0.7650.0354.1 0.8 lr bbbs j bscb MMha V haHh + = 取 4 肢10100 仍然能满足要求。 底层中间节点： 设计剪力： 0 0 452.25895.520.7650.035 1.211.211725.88 0.7650.0354.10.8 lr bbbs j bscb MMha V haHh + = 取 4 肢1080， 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 0 1 1.10.05 j bs jtjjjyvsvj REc b ha f b hNf A bs + 160076535 1.1 1.0 1.71 6006000.05 1.0 519.60210 314 0.8560060 + 1771.07KN，能满足要求。 八、框架柱下基础设计 1、基础设计为独立基础，埋深为 650mm，持力层地基为强风化泥岩，地基承载力特征 值为 500KPa，基础混凝土采用 C40。修正后的地基承载力特征值为： ()500 1.5 180.650.5504.05 aa fKP=+= 2、B 柱下独立基础的内力设计值为： M=851.38KN*m, N=4305.24KN, 独立基础的几 何尺寸如图 55 所示。 图5 5 . 基础尺寸及底板配筋示意 在以上内力设计值下的验算及设计： 4305.2420 1.85 3.6 3.0 435.6 3.6 3.0 ka pKP + = ,满足要求。 从上到下第一个台阶变阶处： ()()/21.43.0 /22.2 mtb aaam=+=+= 566.7 0.2 3.0340.0 ljl Fp AKN= 0 0.70.7 1.0 1.71 10002.2 0.751975 bptml f a hKNF=，满足要求。 经过验算，第二个变阶处也能满足要求。 4.基础底板配筋 从下到上第一个变阶处（11 和 22 截面） ： () 2 1 12 530.2- 201.853.00.50.536.53.00.50.5194.1* 23 MKNm=+ () 2 2 0.5566.7304.220 1.850.5 0.433.4MKNm=+= 底板配筋选用 HRB335 级钢筋，fy=300N/mm2, 对 11 截面： 22 10 194.1 1000000 0.0277 1.0 19.1 3000 350 s c M f bh = 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 11 20.0281 s = = 2 19.1 3000 350 0.0281 1878.5 300 s Amm = 选用“ 12200，总面积为 1812mm2. 对 22 截面： 22 10 33.4 1000000 0.00397 1.0 19.1 3600 350 s c M f bh = 11 20.00396 s = = 2 19.1 3600 350 0.00396 317.7 300 s Amm = 选用“ 12200，总面积为 2149mm2. 从下到上第二个变阶处（33 和 44 截面） ： () 2 3 12 493.8- 201.853.0 1.00.572.93.01.01.0758.1* 23 MKNm=+ () 2 4 0.5566.7304.220 1.850.5 0.8133.6MKNm=+= 对 33 截面： 22 10 758.1 1000000 0.0235 1.0 19.1 3000 750 s c M f bh = 11 20.0238 s = = 2 19.1 3000750 0.0238 3409.35 300 s Amm = 选用“ 12100，总面积为 3506mm2. 对 44 截面： 22 10 133.6 1000000 0.00345 1.0 19.1 3600 750 s c M f bh = 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 11 20.00346 s = = 2 19.1 3600 7500.00346 594.8 300 s Amm = 选用“ 12200，总面积为 2149mm2. 综合前面的配筋情况，11 和 33 截面均配置通长钢筋“ 12100，22 和 44 截面均 配置通长钢筋“ 12200，配筋如图 55 所示。 由于 B、C 轴间距仅为 2.4m，故按前面所取尺寸的基础将重叠，需连在一起浇，对于 整个连在一起的基础而言，内力设计值为单个的两倍，但基础底面抵抗矩成平方增长，经验 算最大基底反力满足要求，平均基底反力也满足要求。 九、板式楼梯设计 1、梯板示意图： 2、基本资料： （1） 几何参数： 楼梯净跨: ln = 3300 mm 楼梯高度: H = 1800 mm 梯板厚: t = 100 mm 踢步数: n = 12(阶) 上平台楼梯梁宽度: b1 = 250 mm 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 下平台楼梯梁宽度: b2 = 250 mm （2） 荷载标准值： 可变荷载：q = 2.50kN/m2 面层荷载：qm = 1.70kN/m2 栏杆荷载：qf = 0.20kN/m （3） 材料信息： 混凝土强度等级: C40 fc = 19.10 N/mm2 ft = 1.71 N/mm2 钢筋强度等级: HPB235 fy = 210.00 N/mm2 3、计算过程： （1） 楼梯几何参数： 踏步高度：h = 0.15 m 踏步宽度：b = 0.30 m 计算跨度：l0 = ln+(b1+b2)/2 = 3.50 m 梯段板与水平方向夹角余弦值：cos = 0.878 （2） 计算最大弯矩：(按两端简支计算) 梯段板荷载设计值 Pn(D)- 恒荷控制 = (1.35*(1+h/b)*qm+(t/cosa+h/2)*25 + c*20/cosa) + 1.40*0.7*q)*B + 1.35*qf = (1.35*(1+0.15/0.30)*1.70+(0.10/0.88+0.15/2)*25.00 +0.02*20.00/0.88)+1.40*0.70*2.50)*1.00+1.35*0.20 = 13.15 kN/m 梯段板荷载设计值 Pn(L)- 活荷控制 = (1.20*(1+h/b)*qm+(t/cosa+h/2)*25 + c*20/cosa) + 1.40*q)*B + 1.20*qf = (1.20*(1+0.15/0.30)*1.70+(0.10/0.88+0.15/2)*25.00 +0.02*20.00/0.88)+1.40*2.50*1.00)*1.20+1.20*0.20 = 13.01 kN/m 故取一米宽板带荷载设计值 Pn = 13.15 kN/m， 左端支座反力: Rl = 23.02 kN 右端支座反力: Rr = 23.02 kN 最大弯矩截面距左支座的距离: Lmax = 1.75 m，即位于跨中。 最大弯矩: Mmax =Pn*l02/8=13.153.502/8=20.14 kN*m （3） 正截面受弯承载力计算： 考虑支座嵌固折减后的最大弯矩: Mmax = 0.8*Mmax = 0.80*20.14 = 16.11 kN*m 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 6 232 10 16.11 10 0.132 1.0 19.1 1080 s c M f bh = 11 20.1320.14 s = =1 -1 - 2 2 10 1.0 19.1 1000 80 0.14 1019 210 c s y f bh Amm f = 4、每米宽板带的配筋结果： （1） 1 号钢筋计算结果(跨中) 计算面积 As: 1019 mm2 采用方案：! 12100 实配面积：1131 mm2 （2）