机械毕业设计（论文）-Φ1200机械翻倒卸料离心机设计（全套图纸）

摘要摘要 该毕业设计题目是 1200 机械卸料翻倒离心机的设计。刚选到这个 课题的时候首先我查看了一些关于机械卸料翻倒离心机的相关知识。翻 倒卸料离心机是在三足式上卸料离心机基础上研发而成的一种新型离心 机。它具有对物料适应性强，操作方便等特点，同时克服了三足式上卸 料离心机劳动强度大、工作效率低的缺点，同时又避免刮刀卸料离心机 在卸料时刮滤网和破坏物料晶粉的缺点，最适合于石英砂,化工原料,医 药中间体等松散晶体物料的分离脱水；蔬菜、衣布等物料脱水；金属切 削、研磨粉的脱油；电镀件、民用小五金等产品的酸洗脱液。 在王敬依老师悉心指导下，准备了大量的准备工作，收集参考书籍， 借鉴了其他的论文和数据， 翻阅了大量的文献和书籍进行了大量的计算。 把离心机分成若干个部分计算，其中包括：转鼓壁的厚度计算，拦液板 的计算，转鼓底的设计，功率计算和电动机的选择，传动皮带的设计及 选择，主轴的设计和强度校核，轴承的选择，翻到架的设计和强度计算， 刹车的结构设计和强度计算，翻倒传动部分的设计计算，和其它的一些 设计计算。计算完成以后又重新检查了一边保证准确率 在设计中，首先要了解到离心机的工作原理：先由控制电路接通带动 转鼓转动的电动机，通过皮带的传动使转鼓转动，转鼓转动使物料固液 分离，液体通过离心机底部的排液管流出，固体留在转鼓壁上，然后再 由控制电路接通翻倒电动机使离心机翻转倒出固体，这样就完成了分离 的整个过程，这也是设计必须明白的。然后使了解离心机的各个零部件 的构造和它们的材料工艺要求。然后查看各个数据是否正确，进行最后 的准备工作。最后对离心机进行整体的评定。 关键关键词词： 离心机；转鼓壁；转鼓底；主轴； 全套图纸，加全套图纸，加 153893706 Abstract The graduation design topic is the design of phi 1200 mechanical unloading knockturn centrifuge. Just choose this topic first when I see a number of related knowledge about mechanical unloading knockturn centrifuge. Knockturn centrifuge is a new type of centrifuge in the three foot centrifuge on the basis of research and development. It has strong adaptability for the material, the operation is convenient wait for a characteristic, and overcome the three foot type loading and unloading centrifuge high labor intensity, the disadvantage of low efficiency and avoid scraper centrifuge in discharging scraping the shortcomings of filter and material destruction crystal powder, the most suitable for quartz sand, chemical raw materials, pharmaceutical intermediates and other loose crystal material separation dehydration; vegetables, cloth and other material dehydration; metal cutting, grinding powder oil removal; acid eluates of plating, civil hardware products. Under the guidance of teacher Wang Jingyi, prepared a lot of preparation, collection of reference books, drawing on other papers and data, read a lot of literature and books for a large number of calculations. The calculation of the centrifuge is divided into several parts, including: drum wall thickness calculation, calculation of liquid plate stopped, the design of drum bottom, power calculation and motor, belt drive design and the selection of the, spindle design and strength check, bearing selection, turn to frame the design and strength calculation, structure design and strength calculation of the brake, overturned transmission part of the design and calculation, and the other some design calculation. The calculation is completed and then re checked to ensure the accuracy of the side In the design, first I have to understand the working principle of centrifuge: first control circuit is connected to the drum is driven to rotate the motor, belt drive through the rotary drum to rotate, drum rotation causes the material to solid- liquid separation, liquid through the bottom of the centrifuge tube for discharging liquid outflow, remained in the solid walls of the basket, then by the control circuit is connected to the overturned motor enable centrifuge flip poured out solid, thus completing the separation of the whole process, and this is our design must understand. And then make understanding of the various parts of the centrifuge structure and their materials technology requirements. Then check the data is correct, the final preparations. Finally, the overall evaluation of the centrifuge key words：Centrifuge ；Drum wall ；Drum bottom ；Principal axis； 目 录 第一章 绪论 1 第二章 原始数据 . 3 第三章 转鼓强度计算与校核 . 4 3.1 体壁厚的计算 4 3.2 液板壁厚计算 5 第四章 质量，质心，转动惯量的计算 . 7 4.1 加强箍的质量，质心及转动惯量的计算 7 4.2 拦液板的质量，质心及转动惯量的计算 7 4.3 转鼓的质量，质心，及转动惯量的确定 8 4.4 转鼓底的质量，质心及转动惯量 9 第五章 功率的确定及电机的选择 14 5.1 功率的确定 14 5.2 电机的选择 . 15 第六章 主轴的结构设计，强度校核 19 6.1.选材 . 19 6.2 求支反力、弯矩、扭矩 . 20 6.3 主轴疲劳强度校核计算 . 22 6.4 轴的静强度校核 . 23 6.5 轴的临界转速 . 23 6.6 轴承的校核 . 26 第七章 刹车轮的结构设计及强度计算 28 7.1. 选用带式制动器 . 28 7.2. 摩擦面压校核： . 28 7.3.钢带拉伸应力的校核 . 28 第八章 翻倒架的计算，设计 29 8.1 上机壳的设计 . 29 8.2 下机壳的设计 . 30 8.3 轴承支座的设计 . 31 8.4 翻倒架的质量设计 . 32 8.5 翻倒架位置的确定几质心的位置 . 33 8.6 翻倒架的强度计算 . 33 8.7 左、右轴的结构设计 . 36 8.8 键的校核 . 错误！未定义书签。错误！未定义书签。 参考文献 . 错误！未定义书签。错误！未定义书签。 致 谢 . 错误！未定义书签。错误！未定义书签。 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第一章 绪论 1 第一章 绪论 离心机的发展有着悠久的历史，早在 19 世纪 30 年代在德国便问世了第一台离 心机。在随后的时间里，离心机的技术发展获得了很大的进步，结构越来越紧凑， 体积越来越小，分离效率不但提高等优点，使其在生产过程中得到广泛应用。 离心机又称沉淀器，类型有用来将液体中的悬浮物质很快分离出来的分离型离 心机，有用浓缩和提纯微粒的制备式大型离心机，还有实验分析用的低速分析用离 心机，尽管离心机的类型不同，但功能可视为分离、浓缩、提纯和分析几类 离心机可以得到含湿量较低的固相和高纯度的液相，节省大量劳动时间和精力, 减轻劳动强度，改善工作条件，提高工作效率，还具有连续运转，自动遥控，操作 可靠安全，占地面积小等优点，很受欢迎。它的工作原理是以用转鼓旋转产生离心 惯力，实现悬浊液，乳浊液及其它固液混合物料的分离或浓缩。 自动翻到卸料离心机是在三足式离心机的基础上， 记过改良设计而成的。 它保留 了三足式离心机对物料适应性强，分离精度高，运转平稳，做法简单等优点。而新 增了对翻到架的设计，采用机械翻到卸料的方式，简化了操作过程，降低了劳动强 度，提高了工作效率，同时也避免了刮刀卸料会破坏滤网和破坏物料晶粒的缺点。 广泛的应用于松散晶体物料的分离脱水及化工，轻工，食品等行业。 离心机的发展表现在构造的不断改进和离心方法的改进。 构造的改进首先体现在 转速的提高，由最初仅有几十转发展到今天有几十万转的超高速离心机经历了六代， 驱动系统的寿命从 1O 亿转提高到 200 亿转； 工作时间由几小时发展到数十小时或数 天；离心转子(转头)的种类不断改进和增加；控制的自动化程度不断提高；机体外 型朝着美观、实用、小型化的方向发展；最大的进步是离心方法的不断丰富和发展； 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第一章 绪论 2 使离心机的应用范围不断的扩大。 离心机的传动方式经历了手摇式到电动式、 机械变速、 油压气压为动力的机械变 速直至当今的变频电机变速的过程。十九世纪末和二十世纪初离心机停留在低速电 动的状态上，到 20 年代则出现了超高速离心机，美国杜邦公司生产了油透平式离心 机1933 年又推出了空气透平式离心机，以压缩空气推动蜗轮，再带动离心机旋转； 70 年代以后，出现了高速电机即变频电机的应用，在 80 年代又将变频电机和微型计 算机相结合，使离心机转速和性能都有了较大的提高，进人如年代以后，离心机技 术已臻成熟，较好地满足了科研生产和医学上的需要。 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第二章 原始数据 3 第二章 原始数据 转鼓直径： 1200mm 工作转速： 1000r/min 物料密度： 1.110 3 kg/m 3 启动时间： 60 120s 固液比 ： 1：1 设计专题： 翻倒架结构设计 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第三章 转鼓强度计算与校核 4 第三章 转鼓强度计算与校核 3.1 体壁厚的计算体壁厚的计算 转鼓材料：不锈钢（1Cr18Ni9Ti） 密度：0=7.9103 Kgm3 离心机转鼓内半径 R=600mm 转速 n=1000 rmin 0=0 W 2 R 2 =7.9103（1000/3600）2( 0.6 ) 2=219.4MPa 0由筒体自身质量高速旋转引起的环向应力。 取鼓壁开孔直径 d=10mm,开孔间距 t=50mm 8 . 0 50 1050 = = = t dt （3- 1） 开孔削弱系数。 t孔的轴向或斜向中心距（两者取小值）。 d开孔直径。 鼓体全面积 鼓体开孔总面积 = () 2 2 0.01 4sin60t =0.0363 K mf = 0 / =)1 ( () 3 1.1 10 3 7.9 101 0.8 =0.174 （3- 2） mf 物料的密度。 mf = 3 1.1 10 () () + 1 2 2 1 0 0 H ks RK K转鼓的填充系数。 K=0.36 H 焊缝系数。 0 . 1= H （按无损检测计算） 许用应力。 取 s n =2.0 b n =3.5 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第三章 转鼓强度计算与校核 5 查机械设计手册一 P1- 6 查化工机器 P7 3 3 0 1.1 10 0.14 (1)7.9 10 (1 0.0363) mf k = (3- 3) H 焊缝系数。 ()按无损检测计算0 . 1= H 转鼓壁的径向应力 1 =0（离心力与轴线垂直） 转鼓壁的周向应力 2 =0 W 2 R 2=7.9 3 10 (1000/3600) 2(0.6)2=219.4 Mpa s 220= Mpa b 540= 6 7 220 10 1.0 0.88.8 1088 2.0 s HH s Mpa n = (3- 4) Mpa n H b b H 43.1238 . 00 . 1 5 . 3 10540 6 = = (3- 5) () () 0 1 0 12 21 k H RK S + 6 66 219.4 10 (1 0.0363)2 60.14 0.6 0.36 10.28 288 10219.4 10(1 0.0363) + = 所以 取 12mm 3.2 液板壁厚计算液板壁厚计算 拦液板的厚度，材料同转鼓选用 1Cr18Ni9Ti 确定挡液板的内径 既应考虑机构设置及操作的方便，又应考虑不使容渣空间过小。 一般情况下取 D1=（7 . 00.8）D;此时最大滤饼厚度为0.10.15D1 取 D=0.8D=960mm 最大滤饼厚度=0.125D=150mm 挡液板壁厚按圆锥形转鼓计算 S cos2 0 0 H RK （3- 6） 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第三章 转鼓强度计算与校核 6 0 转鼓材料的密度，kg/m3 R大端半径，m. r小端半径 转鼓材料的许用应力,Pa H 焊逢系数，按 100%探伤 H =1 14 . 0 109 . 7 101 . 1 3 3 = = b mf 6 066 219.4 100.14 0.6 0.36 9.88 2cos45110 10219.4 10 S = 圆整取 S=12mm，见图 3- 1： 图 3-1 挡液板壁厚 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第四章 质量 质心 转动惯量的计算 7 第四章 质量，质心，转动惯量的计算 4.1 加强箍的质量，质心及转动惯量的计算加强箍的质量，质心及转动惯量的计算 图 4- 1： 8 80 图 4-1 拦液板壁厚 材料为 1Cr18Ni9TI h=45mm 8=mm ()() 2222 0.045 1.2241.2000.00206 44 h VDd = （4- 1） m=2 V=27.9 3 10V=32.5kg （4- 2） Jy= ()() 2222 32.5 0.6120.6 22 m Rr+=+=11.94kg m2 （4- 3） Is=h/2=45/2=22.5mm （4- 4） 4.2 拦液板的质量，质心及转动惯量的计算拦液板的质量，质心及转动惯量的计算 d1=960mm D1=1200mm h=120mm D2=1224mm d2=984mm V= 12 h )(3)(2 121122 2 1 2 2 dddDdDDD+ =4.5 3 10m 3 （4- 5） m= V=7.85 3 10V=35.3kg Is = 2 1 2 21122 2 1 2 2 2 1 2 21122 2 1 2 2 )(3)(2 4dddDdDDD dddDdDDDh + + =31mm （4- 6） 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第四章 质量 质心 转动惯量的计算 8 Jy =)( 2 1 22 rRm+= 22 35.3 0.6120.600 2 +（） =12.96kg.m 3 （4- 7） 8 120 1200 960 图 4-2 拦液板 4.3 转鼓的质量，质心，及转动惯量的确定转鼓的质量，质心，及转动惯量的确定 转鼓高 H=0.5D H=0.51200=600mm 以知 12= D=1224 d=1200 1 600 600 600 8 图 4-3 转股 V=() 22 4 dD h = () 22 0.6 1.2241.2 4 =0.027m 3 （4- 8） 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第四章 质量 质心 转动惯量的计算 9 m= V=7.85103V=211.95kg Is= 2 h =300mm Jy=() 22 2 rR m +=77.84kg m2 4.4 转鼓底的质量，质心及转动惯量转鼓底的质量，质心及转动惯量 转鼓底的材料： 铸铁 =7.0103kg m2 进行分段计算 （1） 100 80 100 图 4-4 转股底 V=）（ 2222 556 . 0 596 . 0 048 . 0 14 . 3 )(hdD0.0069m 3 m= V=7.0103V=48.3kg Is= 2 h =24m Jy= =+)( 2 22 rR m 22 48.3 (0.5960.556 ) 2 +=16.04kg m2 230 200 40 图 4-5 转鼓底 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第四章 质量 质心 转动惯量的计算 10 （2） 分为 3 小段 R=115mm r=100mm h=40 V=() 22 3 rRrR h + =() 22 1 . 01 . 0115 . 0 115 . 0 3 04 . 0 + （4- 9） =0.00145 m 3 m= V=7.0103V=10.18 Jy= 33 55 10 3 rR rRm 0.059 (4- 10) Is= () () 22 22 4 32 rRrR rRrRh + + (4- 11） = () () 22 22 1 . 0115 . 0 1 . 0115 . 0 4 1 . 03115 . 0 1 . 02115 . 0 04 . 0 + + =23.1mm 圆柱体 R=100 Is=20 m=7.0103V =7.010 3 0.1 2 0.04=8.792 Jy = 22 8.79 0.1 0.044 22 mR = 所以 m=10.188.79=1.39 Jy=0.0590.044=0.015 Is= 10.18 23.1 8.79 40 10.188.79 + + =30.93kg m2 2 3 0 2 0 0 20 图 4-6 圆柱体 圆筒体 r=100 mm R=115mm h=30 Is=15mm 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第四章 质量 质心 转动惯量的计算 11 m=7.0103V=7.0103 (0.1115 2 0.1 2 )0.03=1.6 Jy=)( 2 22 rR m = 3 1.9 10 270 200 30 图 4-7 圆筒体 圆台体 h=20mm r=100mm R=135mm Is= () () 22 22 4 32 rRrR rRrRh + + =31.4mm (4- 12) m=7.0103V=7.0103 22 0.02 (0.1350.135 0.1 0.1 ) 3 +=6.11kg Jy= = 33 55 10 3 rR rRm 0.024kg m2 (4- 13) 圆柱体 R=100mm h=30mm Is=15mm m=7.0103V=6.594kg Jy= 22 6.594 0.1 0.033 22 mR =kg m2 所以 m=6.5946.110.484Kg= Jy=0.0330.0240.009=kg m2 Is= 198 . 2 04 . 5 15198 . 2 53 . 9 04 . 5 + + =9.67mm m总=33.274kg Is总=32.77mm （3）d400 1= mm D570 1= mm h=140mm d2=460mm D2=630mm 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第四章 质量 质心 转动惯量的计算 12 3 0 0 2 5 0 2 8 0 2 3 0 100 图 4-8 圆台体 V=+)( 12 2 1 2 11122 2 1 2 2 dddDdDDD h 0.0014m 3 (4- 14） m= V=7.0103V=9.8kg Is = () () 22 22 4 32 rRrR rRrRh + + =48.71mm Jy= =)( 2 22 rR m 0.185kg m2 440 350 360 280 50 图 4-9 转鼓底 （4）简化为空心圆台 d1=280mm d2=350mm D1=360mm D2=440mm h =50mm V= =+)( 12 2 1 2 11122 2 1 2 2 dddDdDDD h 0.00156m 3 m= V=7.0103V=10.92kg Is = 2 1 2 21122 2 1 2 2 2 1 2 21122 2 1 2 2 )(3)(2 4dddDdDDD dddDdDDDh + + =16.67mm (4- 15) 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第四章 质量 质心 转动惯量的计算 13 Jy = )( 2 22 rR m =0.349kg m2 1128 960 668 500 45 图 4-10 空心圆台 （5）d1=500 d2=668mm D1=960mm D2=1128mm h=45mm V= =+)( 12 2 1 2 11122 2 1 2 2 dddDdDDD h 0.0093 m= V=7.0103V=65.28 Is = 2 1 2 21122 2 1 2 2 2 1 2 21122 2 1 2 2 )(3)(2 4dddDdDDD dddDdDDDh + + =18.12mm Jy = )( 2 22 rR m =11.68kg m2 （6）d=960mm D=996mm h=45mm V=() 22 4 dD h =() 22 96 . 0 996 . 0 4 045 . 0 以转鼓的中心为基准： 转动件的总质心为： 0.68 316.746.73 150 1.884 179.142.366 148.11 33.274 5.509 114.153.08 50.952.1 10 1.03 364 202.4 33.274 isi i i m z m m mm + = + = 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第五章 功率的确定及电机的选择 14 第五章 功率的确定及电机的选择 5.1 功率的确定功率的确定 5.1.1 起动转鼓及其它回转件消耗的功率起动转鼓及其它回转件消耗的功率 Ti启动时间， Ti=120s(60120） 离心机的角速度， = 30 n 根据 A p= 2 2 1 y T A p= 2 1 120 104.6 2 =656kJ Ni= i p T A =656/120=5.47kw 考虑其他转动件功率增加 5%8% 取 5% Ni=5.47(1+0.05)=7.74kw 5.1.2 加入转鼓内的物料达到工作转速耗的功率加入转鼓内的物料达到工作转速耗的功率 N2= () kwRm RRm T LL s + + 2 2 1 2 2 2 2 22000 5 （5- 1） 物料中固液比为 11 d1=0.48m h=0.6m m=hrR)( 22 = =244 ms= 2 m =122kg 则 N 2= 5 . 0122 2 )6 . 048 . 0 (122 1802000 ) 30 1200 (1 . 1 2 22 2 + + =3.21kw 5.1.3 轴承摩擦消耗的功率轴承摩擦消耗的功率 N3= 2000 )( 2211 dPdPf+ （5- 2） 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第五章 功率的确定及电机的选择 15 f轴承的摩擦系数。对于滚动轴承（0.0050.02） f=0.01 m=596.38kg e重心偏移值，间歇操作的过滤离心机 e=210- 3Rm e=20.6=1.2m F =me 2 =596.381.2 3 101000 2 =715656kgf F2292=7156561.210 3 (125.6) 2 F2=49396N F1=F/292=2450N N3=0.01125.6（245075+4939690）/2000=2.3kw 5.1.4 转鼓及物料层与空气摩擦消耗的功率转鼓及物料层与空气摩擦消耗的功率 N4=11.310- 6() 4 1 4 0 3 RRL a + (5- 3) L转鼓的长度，m L=0.6m 转鼓的旋转角速度， s/rad6 .125= R0转鼓外半径，m R0=0.612m R1转鼓中物料层内半径，m R1=0.48m a空气密度，常压下取 a=1.29 /m3 N4=11.310- 61.290.6125.63（0.6122- 0.482)=3.3kw 5.1.5 轴功率轴功率 起动阶段 间歇动转的三足式 启动阶段消耗总功率： N=N1+N2+N3+N4=4.7+1.3+2.3+3.3=11.6 kw （5- 4） 5.2 电机的选择电机的选择 考虑各项因素，离心机配用电机的功率应为： 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第五章 功率的确定及电机的选择 16 三角皮带传动 =0.95 离心式摩擦离合器传动 =0.98 液力联轴器传动 =0.95 K4安全裕量的系数， (N+ 8 N )100kw 时，K4=1.15 实际功率 Nd= 98 . 0 95 . 0 6 . 11 1.15=14.3kw 表一查得电机的参数 型号 功率 Pe kw 转速 ne ,r/min 效率 质量 kg Y160L- 4 15 1460 87% 144 5.2.1 确定计标功率确定计标功率 Pca Pca=k Ap 其中 kA- 工作情况系数 p- 额定功率 15kw k A=1.2 则 Pca= kAp=1.215=18kw 5.2.2 选择带的型号选择带的型号 根据计算功率 Pca和 n1 确定选 B 型带 5.2.3 确定带轮的基准直径确定带轮的基准直径 D1 由表 1315 13- 1- 6 B=（4- 1）19+211.51.5d B = L dd=200mm D1=da=200mm 5.2.4 传动比计算传动比计算 I= 2 1 n n = 1460 1200 =0.82 5.2.5 大带轮的直径大带轮的直径 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第五章 功率的确定及电机的选择 17 D2=D1/2=200/0.82=243.9mm 取 D2=250mm 5.2.6 验证带的速度验证带的速度 V= 601000 1 Dn = 601000 1460200 =15.28m/se X2=0.41 Y2=0.87 取 f p=1.0 P1= f pR1=18759.2N P2= f p( X2R2+ Y2A2)=12323.9N 轴承 1：L 1n = )( 60 10 1 1 6 P C n 14063.3h 轴承 2：L 2n =459357.7h 故两轴承均满足强度寿命要求。6 种情况 S A=0.6816580.3=11274.6N SB=0.68419=285N A2= SB A1=11274.6N X1=1 Y1=0 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第六章 主轴的结构设计 强度校核 27 X2=0.41 Y2=0.87 P1= f pR1=16580.3N P2= f pR2=4718.2N L 1n = )( 60 10 1 1 6 P C n 16635.4H L 2n =396627.8H. 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第七章 刹车轮的结构设计及强度计算 28 第七章 刹车轮的结构设计及强度计算 7.1. 选用带式制动器选用带式制动器 制动带轮的直径：D=500mm.制动力矩 M=2850N.m. 7.2. 摩擦面压校核：摩擦面压校核： P=2Fmax/D.BP 制动带的最小拉力 Pmax=2M e/D( e- 1) 103 N 取 =0.4 =270o 则 e=6.59 代入得: Fmax=228506.59/0.5(6.59- 1)= 13439.4N P=213439.4/500100=0.537 p=0.588 Pp P6- 235- 表 6- 4- 36 表 6- 4- 37 P6- 238- 5 所以摩擦压力符合要求 7.3.钢带拉伸应力的校核钢带拉伸应力的校核 强度要求： = Fmax /（B- md） 被铆钉削弱最多截面孔数 m=3 钢带连接铆钉孔径 d=8mm 制动带厚度 =2mm 钢带的许用应力 =100 Mpa 材料为 45 钢 = 13439.4/（100- 38）2=22.1Mpa 所以：制动带符合要求。 沈阳化工大学科亚学院学士毕业设计 致谢 29 第八章 翻倒架的计算，设计 8.1 上机壳的设计上机壳的设计 材料为不锈钢 1Cr18Ni9Ti =7.9103 /m3 100 200 20 1 2 0 0 9 5 0 1 3 5 8 1 5 5 2 图 8-1 上机壳图 （1）V= ()() 2222 0.03 1.2241.20.00137 44 h Dd =m= V=10.823 m= V=10.823 Is=1033mm （2）V= ()() 2222 0.1 0.6120.612 0.60.60.0115 33 h RRrr +=+= m= V=7.9103V=11.85 Is= () () 22 22 4 32 rRrR rRrRh + + = () () 22 22 0.1 0.6122 0.612 0.63 0.6 4 0.6120.612 0.60.6 + + + +920 =992 （8- 1） （3）m=V=7.9103V=32.71 Is=777mm （4）V=()() 2222 6 . 0776 . 0 02 . 0 =rRh m=47.95kg 沈阳化工大学科亚学院学士毕业设计 致谢 30 Is=640mm 对于上机壳： M 总=103.33kg Is=（10.81033+11.85992+32.71777+47.95640）=123.5mm 8.2 下机壳的设计下机壳的设计 材料：Q235 =7.5103 /m3 10 20 50 20 20 20 440 490 560 1200 1552 10 460 图 8-2 下机壳 （1）V= ()() 2222 0.02 1.31.20.0092 44 h Dd = m=V=7.85103V=75kg Is=600mm （2）V= ()() 2222 0.06 1.31.20.028 44 h Dd = m=V=7.85103V=217.4kg Is=385mm 沈阳化工大学科亚学院学士毕业设计 致谢 31 （3）V= ()() 2222 0.02 1.20.590.0077 44 h Dd = m=V=7.85103V=61.8kg Is=175mm （4）V= ()() 2222 0.09 0.590.490.0076 44 h Dd = m=V=7.85103V=59.9kg Is=185mm （5）m