二氧化硫吸收塔课程设计.doc

1 设计要求书设计要求书 设计题目设计题目 处理量为2400m3/h水吸收二氧化硫填料吸收塔的设计 设计题目一原始数据及条件设计题目一原始数据及条件 1.生产能力：混合气（SO2空气）的处理量2400m3/h； 2.进塔混合气中SO2的含量 5%（摩尔分数）； 3.吸收率：95%； 4.以清水为吸收剂； 5.平衡线方程：Y = 66.7888X1.16372 6.操作压力：常压（101325Pa）； 7.吸收温度：20；（注：吸收过程视为等温吸收过程。） 8.吸收剂的用量为最小用量的 1.5 倍。 设计任务设计任务 完成填料吸收塔的工艺设计及有关附属设备的设计和选用，绘制填料 塔系统带控制点的工艺流程图及填料塔的设计条件图，编写设计说明书。 2 目录 设计要求书设计要求书1 设计题目1 设计题目一原始数据及条件1 设计任务1 第 1 章 概述3 1.1 吸收塔的概述.3 1.2 吸收设备的发展.3 1.3 吸收过程在工业生产上应用.4 第第 2 章章 设计方案设计方案4 2.1 吸收剂的选择4 2.2 吸收流程的确定6 2.3 吸收塔设备的选择7 2.4 吸收塔填料的选择7 第第 3 章章 吸收塔的工艺计算吸收塔的工艺计算10 3.1 物料衡算10 3.1.1 液相物性数据.10 3.1.2 气相物性数据.11 3.1.3 气液相平衡数据.11 3.1.4 物料衡算.11 3.2 填料塔的工艺尺寸的计算13 3.2.1 塔径的计算.13 3.2.2 填料层高度计算.14 3.2.3 塔高度的确定.17 3.2.4 塔材料以及壁厚等的确定.17 3.2.5 填料层压降的计算.18 第第 4 章章 塔内件及附属设备的计算塔内件及附属设备的计算19 4.1 液体分布器的计算19 4.2 填料支撑板20 4.3 填料压紧装置21 4.4 液体除雾器21 4.5 筒体和封头的设计22 4.6 人孔的设计23 4.7 法兰的设计23 符号说明25 英文字母26 下标27 希腊字母27 参考文献28 3 第第 1 章章 概述概述 1.11.1 吸收塔的概述吸收塔的概述 气体混合物的分离，是根据混合物中各组分间某种物理性质和化学性质的 差异而进行的。吸收作为其中一种，它的基本原理根据混合物各组分在特定的 液体吸收剂中溶解度的不同，实现各组分分离的单元操作。 实际生产中，除了少数情况只需单独进行吸收外，一般需对吸收后的溶液 继以脱吸，使溶剂再生，循环使用。因此，除了吸收塔以外，还需与其他设备 一道组成一个完整的吸收-脱吸流程。在设计上应将两部分综合考虑，才能得到 较为理想的设计结果。作为吸收过程的工艺设计，其一般性问题是在给定混合 气体处理量、混合气体组成、温度、压力以及分离要求的条件下，完成以下工 作： (1) 根据给定的分离任务，确定吸收方案； (2) 根据流程进行过程的物料和热量衡算，确定工艺参数； (3) 依据物料及热量衡算进行过程的设备选型或设备设计； (4) 绘制工艺流程图及主要设备的工艺条件图； (5) 编写工艺设计说明书。 (6) 1.2 吸收设备的发展 1.21.2 吸收设备的发展吸收设备的发展 吸收操作主要在填料塔和板式塔中进行，尤以填料塔的应用较为广泛。填 料吸收塔是化学工业中最常用的气液传质设备之一。它具有结构简单、便于用 耐腐蚀材料制造以及压降小等优点，采用新型高效填料可以获得很好的经济效 果，常用于吸收、精馏等分离过程。 其中塔填料的研究与应用已取得长足的发展：鲍尔环、阶梯环、金属环矩 鞍等的出现标志散装填料朝高通量、高效率、低阻力方向发展有新的突破；规 整填料在工业装置大型化和要求高分离效率的情况下倍受重视，已成为塔填料 的重要品种。 填料塔仍处于发展之中，今后的研究方向主要是提高传质效率，同时考虑 填料的强度、操作性能及使用上的通用因素并综合环型、鞍型及规整填料的优 4 点开发构型优越、堆积接触方式合理、流体在整个床层均匀分布的新型填料。 目前看来，填料的材质以陶瓷、金属、塑料为主，为满足化工生产温度和耐腐 蚀要求，已开发了氟塑料制成的填料。 填料塔的发展，与塔填料的开发研究是分不开的。除了提高原有填料的流 体力学与传质性能外，还开发了效率高、放大效应小的新型填料。加上塔填料 本身具有压降小、持液量小、耐腐蚀、操作稳定、弹性大等优点，使填料塔开 发研究达到了新的台阶。 1.31.3 吸收过程在工业生产上应用吸收过程在工业生产上应用 化工生产中吸收操作广泛应用于混合气体的分离： 净化或精制气体，混合气体中去除杂质。如用 K2CO3水溶液脱除合成气中 的，丙酮脱除石油裂解气中的乙炔等。 2 CO 制取某种气体的液态产品。如用水吸收氯化氢气体制取盐酸。 混合气体以回收所需组分。如用汽油处理焦炉气以回收其中的芳烃。 工业废气处理。工业生产中所排放的废气中常含有 SO2，NO，NO2，HF 等有害组分，组成一般很低，但若直接排入大气，则对人体和自然环境危害都 很大。因此排放之前必须加以处理，选用碱性吸收剂吸收这些有害的气体是环 保工程中最长采用的方法之一。 5 第第 2 章章 设计方案设计方案 2.1 吸收剂的选择吸收剂的选择 吸收剂的对吸收操作过程的经济性由十分重要的影响，因此对于吸收操作， 选择适宜的吸收剂具有十分重要的意义。一般情况下，选择吸收剂，着重考虑 以下方面： （1）对溶质的溶解度大 所选的吸收剂对溶质的溶解度大，则单位的吸收剂能够溶解较多的溶质， 在一定的处理量和分离要求条件下，吸收剂的用量小，可以有效地减少吸收剂 的循环量。另一方面，在同样的吸收剂用量下液相的传质推动力大可以提高吸 收效率，减小塔设备的尺寸。 （2）对溶质有较高的选择性 对溶质有较高的选择性即要求选用的吸收剂应对溶质有较大的溶解度；而 对其他组分则溶解度要小或基本不溶。这样，不但可以减小惰性气体组分的损 失，而且可以提高解吸后溶质气体的纯度 。 （3）不易挥发 吸收剂在操作条件下应具有较低的蒸气压，以避免吸收过程中吸收剂的损 失提高吸收过程的经济性。 （4）再生性能好 由于在吸收剂再生过程中一般要对其进行升温或气提等处理，能量消耗较 大。因而，吸收剂再生性能的好坏对吸收过程能耗的影响极大。选用具有良好 再生性能的吸收剂往往能有效地降低过程的能量消耗。 （5）粘度和其他物性 吸收剂在操作条件下的粘度越低，其在塔内的流动性越好，有助于传质速 率和传热速率的提高。此外，所选的吸收剂还应尽可能满足无毒性、无腐蚀性、 不易燃易暴、不发泡、冰点低，价廉易得以及化学性质稳定的要求。 结合以上吸收剂选择原则和考虑经济最优原则，本设计采用水作为吸收剂： 在水中的溶解度大、吸收推动力大、溶剂用量小、设备尺寸也小；水的价 2 SO 格低廉，而且水无毒性、无腐蚀性、不易燃易暴、不发泡、冰点低，水的挥发 6 性也比较低。本设计题目要求吸收剂用水。 表 1 物理吸收剂和化学吸收剂的特性 物理吸收剂化学吸收剂 吸收容量（溶解度）正比于溶质分压 吸收热效应很小（近于等温） 常用降压闪蒸解吸 溶质含量高而净化度要求不太高的场合 对设备腐蚀性小，不易变质 吸收容量对溶质分压不太敏感 吸收热效应显著 用低压蒸汽气提解吸 溶质含量不高而净化度要求很高的场合 对设备腐蚀性大，易变质 2.2 吸收流程的确定吸收流程的确定 工业上有多种吸收流程，从所选吸收剂的种类看，有用一种吸收剂的一步 吸收流程和用两种吸收剂的两步吸收流程；从所用的塔设备数量看，有单塔吸 收流程和多塔吸收流程；从塔内气液两相的流向可分为逆流吸收流程，并流吸 收流程等基本流程。此外，还有特定条件下的部分溶剂循环过程。 （1）一步吸收流程和两步吸收流程 一步吸收流程一般用于混合气体溶质浓度较低，同时过程的分离要求不高， 选用一种吸收剂即可完成吸收任务的情况。若混合气体中溶质浓度较高且吸收 要求也高，难以用一步吸收达到吸收要求或者虽能达到吸收要求，但过程的操 作费用较高，从经济性的角度分析不够适宜时，可以采用两步吸收流程。 （2）单塔吸收流程和多塔吸收流程 单塔吸收流程式吸收过程中的常用流程，如过程无特别需要，则一般采用 单塔吸收流程。若过程的分离要求较高，使用单塔操作时，所需要的塔体过高， 或采用两步吸收流程时，则需要采用多塔流程。 （3）逆流吸收与并流吸收 吸收塔或再生塔内气液相可以逆流操作也可以并流操作，由于逆流操作具 有传质推动力大，分离效率高的显著优点，工业上如无特别需要，一般均采用 逆流吸收流程。 （4）部分溶剂循环吸收流程 由于填料塔的分离效率受填料层上的液体喷淋量影响较大，挡液相喷淋量 过小时，将降低填料塔的分离效率。因此当塔的液相负荷过小而难以充分润湿 7 填料表面时，可以采用部分溶剂循环吸收流程，以提高液相喷林量，改善塔的 操作条件。 结合设计要求和以上流程选择原则，在本设计中选择单塔逆流的操作流程： 吸收推动力大；吸收任务不大。 2.3 吸收塔设备的选择吸收塔设备的选择 对于吸收过程，一般具有操作液气比大的特点，因而更适应于填料塔。此 外，填料塔阻力小、效率高、有利于过程节能。所以对于吸收过程来说，以采 用吸收塔的多。 本设计中二氧化硫气体在水中的溶解度比较大，吸收效率高，设计题目也 要求采用填料塔，所以本设计选用填料塔作为气液传质设备。 2.4 吸收塔填料的选择吸收塔填料的选择 （1）填料种类的选择 填料种类的选择要考虑分离工艺的要求，通常考虑以下几个方面。 传质效率 即分离效率，它有两种表示方法：一是以理论级进行计算 的表示方法，以每个理论级当量的填料层高度表示，即 HETP 值；另一是以传 质速率进行计算的表示方法，以每个传质单元相当的填料层高度表示，即 HTU 值。在满足工艺要求的前提下，应选用传质效率高，即 HETP（或 HTU）值低 的填料。对于常用的工业填料，其 HETP(或 HTU)值可由有关手册或文献中查 到，也可以通过一些经验公式来估算。 通量 在相同的液体负荷下，填料的泛点气速愈高或气相动能因子愈 大，则通量愈大，它的处理能力也愈大。因此，在选择填料种类时，在保证具 有较高传质效率的前提下，应选择具有较高泛点气速或气相动能因子的填料。 对于大多数常用填料，其泛点气速或气相动能因子可在有关手册或文献中查到， 也可由一些经验式来估算。 填料层的压降 填料层的压降是填料的主要应用性能，压降越低，动力 消耗越低，操作费用越小。选择低压降的填料对热敏性物系的分离尤为重要。 比较填料层的压降尤两种方法：一是比较填料层单位高度的压降；另一是 /p z 比较填料层单位传质效率的比压降 。填料层的压降可用经验公式计算， / T p N 8 亦可从有关图标中查出。 填料的操作性能 填料的操作性能主要指操作弹性，抗污堵性及抗热 敏性等。所选填料应具有较大的操作弹性，以保证塔内气液负荷发生波动时维 持操作稳定。 （2）填料规格的分类 散装填料规格的分类 散装填料的规格通常是指填料的公尺直径。工 业塔常用的散装填料主要有 DN16、DN25、DN38、DN50、DN76 等几种规格。 同类填料，尺寸越小，分离效率越高；但阻力增加，通量减小，填料费用也增 加很多。而大尺寸的填料应用于小直径塔中，又会产生液体分布不良及严重的 壁流，使塔的分离效率降低。因此，对塔径与填料尺寸的比值要有一定的规定。 表 2 常用填料的塔径与填料公称直径比值 D/d 的推荐值 填料种类D/d 的推荐值 拉西环 鞍环 鲍尔环 阶梯环 环矩鞍 D/d2030 D/d15 D/d1015 D/d8 D/d8 规整填料规格的分类 工业上常用规整填料的型号和规格的表示方法 很多，国内习惯用比表面积表示，主要有 125，150，250，350，500，700 等几 种规格，同种类型的规整填料，其表面积越大，传质效率越高，但阻力增加， 通量减小，填料费用也明显增加。选用时应从分离要求，通量要求，场地条件， 物料性质及设备投资，操作费用等方面综合考虑，使所选填料既能满足工艺要 求，又具有经济合理性。 应予指出，一座填料塔可以选用同种类型，同一规格的填料，也可选用同 种类型，不通规格的填料；可以选用同种类型的填料，也可以选用不同类型的 填料，有的塔段可选用规整填料，而有的塔段可选用散装填料。一的原则来选 择填料的规格。 填料材质的分类设计时应灵活掌握，根据技术经济统工业上，填料的 9 材质分为陶瓷，金属和塑料三大类。 a） 陶瓷填料 陶瓷填料具有良好的耐腐蚀性及耐热性，一般能耐除氢氟酸 以外的各种无机酸，有机酸的腐蚀，对强碱介质，可以选用耐碱配方制造的耐 碱陶瓷填料。陶瓷填料因其质脆，易碎，不易在高冲击强度下使用，陶瓷填料 价格便宜，具有很好的表面润湿性能，工业上，主要用于气体吸收，气体洗涤， 液体萃取等过程。 b）金属填料 金属填料可用多种材质制成，金属材质的选择主要根据物系 的腐蚀性和金属材质的耐腐蚀性来综合考虑。炭钢填料造价低，且具有良好的 表面润湿性能，对于无腐蚀或低腐蚀性物系应优先考虑使用；不锈钢填料耐腐 蚀性强，一般能耐除以外常见物系的腐蚀，但其造价较高，钛材，特种合 Cl 金钢材质制成的填料造价极高，一般只在某些腐蚀性极强的物系下使用。金属 填料可制成薄壁结构（0.21.0mm） ，与同种类型，同种规格的陶瓷，塑料填料 相比，它的通量大，气体阻力小，且具有很高的抗冲击性能，能在高温，高压， 高冲击强度下使用，工业应用主要以金属填料为主。 c） 塑料填料 塑料填料的材质主要包括聚丙烯（PP） ，聚乙烯（PE）及聚 氯乙稀（PVC）等，国内一般多采用聚丙烯材质。塑料填料的耐腐蚀性能好， 可耐一般的无机酸，碱和有机溶剂的腐蚀。其耐温性良好，可长期在 100以 下使用，聚丙烯填料在低温（低于 0）时具有冷脆性，在低于 0 的条件下 使用要慎重，可选用耐低温性能好的聚氯乙稀填料。塑料填料具有质轻，价廉， 耐冲击，不易破碎等优点，多用于吸收，解吸，萃取，除尘等装置中。塑料填 料的缺点是表面润湿性能差，在某些特殊应用场合，需要对其表面进行处理， 以提高表面润湿性能。 根据以上选择，考虑到以下方面 （1）选择填料材质 选择填料材质应根据吸收系统的介质和操作温度而定， 一般情况下，可选用塑料，金属，陶瓷等材料。对于腐蚀性介质应采用相应的 抗腐蚀性材料，如陶瓷，塑料，玻璃，石墨，不锈钢等，对于温度较高的情况， 应考虑材料的耐温性能。 （2）填料类型的选择 填料类型的选择是一个比较复杂的问题。一般来说， 同一类填料塔中，比表面积大的填料虽然具有较高的分离效率，但是由于在同 10 样的处理量下，所需要的塔径较大，塔体造价升高。 （3）填料尺寸的选择 实践表明，填料塔的塔径与填料直径的比值应保持 不低于某一下限值，以防止产生较大的壁效应，造成塔的分离效率下降。一般 来说，填料尺寸大，成本低，处理量大，但是效率低，使用大于 50mm 的填料， 其成本的降低往往难以抵偿其效率降低所造成的成本增加。所以，一般大塔经 常使用 50mm 的填料。 表 3 填料尺寸与塔径的对应关系 塔径/mm填料尺寸/mm D300 300D900 D900 2025 2538 5080 塔径与填料尺寸按照一定比值规定，阶梯环的一端制成喇叭口形状，因此， 在填料层中填料之间成多点接触，床层均匀且孔隙率大，往往可以降低流体空 气阻力，提高生产能力。采用塑料阶梯环 DN50 的填料。 11 第第 3 章章 吸收塔的工艺计算吸收塔的工艺计算 3.1 物料衡算物料衡算 3.1.1 液相物性数据液相物性数据 对低浓度吸收过程，溶液的物性数据。由化工原理1查得 20时水的 有关数据如下： 密度： 3 / 2 . 998mkg L 粘度： =0.001 L smPasPa1 表面张力： =72.67 L mmN 在水中的扩散系数： =1.47 2 SO L D 9 10sm2 3.1.2 气相物性数据气相物性数据 混合气体的平均质量： molgMiyM ivm /75.302995 . 0 07.6405 . 0 混合气体的平均密度： 3 /279 . 1 293314 . 8 75.303 .101 mkg RT PMVm Vm 混合气体的粘度可近似取空气的粘度，查化工原理1 20空气粘度： sPa 5 1081 . 1 查百度文库在空气中的扩散系数：2 SO sm /1008 . 1 D 25 V 3.1.3 气液相平衡数据气液相平衡数据 查化工原理1得常压下 20时 SO2在水中的亨利系数为： kPaPaE 36 1055 . 3 1055 . 3 相平衡常数： 04.35 3 . 101 1055 . 3 3 P E m 12 溶解度系数： )/(0156 . 0 02.181055 . 3 2 . 998 3 3 mkPkmol EM H a s L 3.1.4 物料衡算物料衡算 如下图所示，全塔物料衡算是一个定态操作逆流式接触的吸收塔，各个符 号表示的意义如下： 表 4 物料衡算示意图 V惰性气体流量，kmol/h； L纯吸收剂流量，kmol/h； Y1、Y2进出吸收塔气体的摩尔比； X1、X2进出塔液体中溶质质量的摩尔比 进塔气体摩尔比： 0526 . 0 05 . 0 1 05 . 0 1 Y 1 1 1 y y 出塔气体摩尔比： 00251 . 0 05 . 0 05 . 0 1 05 . 0 05 . 0 1 2 2 2 y y Y 进塔空气相流量： V=hmol578.94)0526 . 0 1 ( 20273 273 4 . 22 2400 k 该吸收塔过程属最低浓度吸收，平衡关系为直线，最小液气比可按下式计 算，即： 2max, 1 21 min XX YY V L 对于纯溶剂吸收过程，进塔液相组成： 0 2 X 由相平衡方程： 00150 . 0 04.35 0526 . 0 X 1 max1, m Y 13 最小液气比： 39.33 00150 . 0 00251 . 0 0526. 0 2 max , 1 21 min XX YY V L 取操作液气比： 085.5039.335 . 1 min V L A V L 吸收剂用量为： hkmol V L V/939.4736578.9439.335 . 15 . 1L min 出塔吸收液浓度： 001 . 0 085.50 00251 . 0 0526 . 0 0 2121 YY L V XX 3.2 填料塔的工艺尺寸的计算填料塔的工艺尺寸的计算 3.2.1 塔径的计算塔径的计算 采用埃克特通用关联图(如下图 1)计算泛点气速： 气相质量流量： hkghkgwv/ 6 . 3069/279 . 1 2400 液相质量流量近似按纯水的流量计算，即： hkgwL/641.8535902.18939.4736 14 图 1 埃克特通用压降关联图 埃克特通用关联图的横坐标： 995 . 0 2 .998 279 . 1 6 . 3069 641.85359 5 . 0 5 . 0 L V V L w w 查化工原理课程设计3得： 0243 . 0 2 . 0 2 L L VF g u Y sm Yg u LV L F /040 . 1 11721279 . 1 2 . 99881 . 9 0243. 0 2 . 02 . 0 取=0.7 得；u F usmu/728 . 0 由； 圆整塔径，取mmm u V D s 1080080 . 1 728 . 0 14 . 3 3600/240044 ； mD2 . 1 泛点率校核： ； sm D V u s /590. 0 2 . 114 . 3 3600/240044 22 （在允许范围内）567. 0 040 . 1 590 . 0 F u u 填料规格校核： （满足条件） ；824 50 1200 d D 喷淋密度的校核： 填料直径时，取最小润湿速率： mm75 hmmLw./08 . 0 3 min 查化工原理课程设计3得：； 32 / 8 . 121mmat ；hmmaL tminm 23 min /74 . 9 8 . 12108 . 0 U U=； min 23 2 2 )/(649.75 2 . 1785 . 0 2 . 998 64.85359 4 1 uhmm D w L L 经以上校核可知，填料塔在直径选用 D=1200mm 合理。 3.2.2 填料层高度计算填料层高度计算 ；0 2 * 2 mXY 15 脱因系数为：；700. 0 085.50 04.35 L mV S 气相总传质单元数为： ； 480 . 6 700 . 0 000251 . 0 00526 . 0 )700 . 0 1ln( 700 . 0 1 1 )1ln( 1 1 * 22 * 21 OG OG N S YY YY S S N 气相总传质单元高度采用修正的恩田关联式计算： ，查化工原 2 . 0 2 05 . 0 2 2 1 . 075 . 0 L 45 . 1 exp1 tLL L L tL Lt Lc t w a u g au a u a a 理课程设计3得： （聚丙烯） ；mmN c 33 液体质量为： ； smkghmkg D w U L L 22 2 2 /976.20)/(774.75512 2 . 1785 . 0 64.85359 4 615 . 0 ) 8 . 12107267 . 0 2 . 998 976.20 () 81 . 9 2 . 998 8 . 121976.20 () 8 . 121101 976.20 () 67.72 33 (45 . 1 exp1 45 . 1 exp1 2 . 0 2 05 . 0 2 2 1 . 0 3 75 . 0 2 . 0 2 05 . 0 2 2 1 . 075 . 0 L tLL L L tL Lt Lc t w a u g au a u a a 故 ； 32 /965.74 8 . 121615 . 0 mma a a a t t w w 查化工原理课程设计得 ； 3 45. 1 气膜吸收系数由下式计算： ； 1 . 13/17 . 0 )()()(237 . 0 RT Da Da U k Vt VV V Vt V G 气体质量通量： ；)(754. 0)/(499.2715 2 . 1785 . 0 6 .3069 4 22 2 2 smkghmkg D w U V V 16 )/(1025 . 1 45 . 1 ) 293314 . 8 0000108 . 0 8 . 121 () 0000108 . 0 279 . 1 0000181 . 0 () 0000181 . 0 8 . 121 754 . 0 (237 . 0 )()()(237 . 0 25 1 . 13/17 . 0 1 . 13/17 . 0 kpahmkmol RT Da Da U k Vt VV V Vt V G 液膜吸收系数又下式计算： ; sm g Da U k L L LL L Lw L L /10869 . 3 45. 1) 2 . 998 81 . 9 001. 0 () 1047 . 1 2 .998 001 . 0 () 001 . 0 965.74 976.20 (0095 . 0 )()()(0095 . 0 4 4 . 03/12/1 9 3/2 4 . 0 3 1 2/13/2 ；%50%731.56%100 040 . 1 590 . 0 F u u 由 ； 得： ak u u ak G F G 4 . 1 5 . 05 . 91ak u u ak L F L 2 . 2 5 . 06 . 21 ；00114. 0965.741025. 1)50. 0567 . 0 (5 . 91 54 . 1 akG ；0292. 0965.7410869. 3)50 . 0 567 . 0 (6 . 21 42 . 2 akL 则 kpasm aHk ak ak L G G 34 /kmol10255 . 3 0156 . 0 0292 . 0 1 00114 . 0 1 1 11 1 ； ;smkmolPakak GY 34 /0330 . 0 3 . 10110255 . 3 由 ；m aK V H Y OG 704 . 0 2 . 1785. 00330 . 0 3600/578.94 2 由 ；mNHZ OGOG 564 . 4 480 . 6 704 . 0 取 25%富余量，则完成设计任务需的填料层高度： ；mZZ705 . 5 564 . 4 25. 125 . 1 查化工原理课程设计3得：对于阶梯环填料 ； 158 D h mmh6 max 17 设计取填料层高度为：，取；mZ6 6 D h mmh720012006 计算得填料层高度为 6000mm，故不需分段。 3.2.3 塔高度的确定塔高度的确定 塔上部空间高度；mh075 . 2 1 塔下部空间高度；mh375 . 2 2 塔的总高度；mhhhH45.100 . 6375 . 2 075 . 2 21 3.2.4 塔材料以及壁厚等的确定塔材料以及壁厚等的确定 1.此次吸收的是为弱酸性，温度为 20，压力为低压，16MnRD。 2 SO 2.确定参数化工设备机械基础 5 ，1200mm，MPaPc44 . 0 1 . 14 . 0 i D MPa t 181 （采用带垫板的单面焊对接接头，局部无损检测） ，取8 . 0mmC0 . 1 2 3.厚度计算 计算厚度 mm p D p c t i c 286 . 1 44 . 0 8 . 01812 120044 . 0 2 GB 150.12011压力容器 第 1 部分；通用要求中对容器最小厚度的规 定是：对碳素钢、低合金钢制容器，不小于 3mm；对高合金钢制容器，一般应 不小于 2mm。故取 mm3 设计厚度 mmC d 4 2 根据 GB 713，mmC3 . 0 1 名义厚度 圆整量=4.3+圆整量 1 C dn 圆整后，取名义厚度为。该塔体可用 5mm 厚度 16MnRD 制作。mm n 5 4.校核水压试验强度 18 eL e eiT T R Dp 9 . 0 2 )( 式中，（t200，MPappT55 . 0 44 . 0 25 . 1 25 . 1 ）MPapp c t 44 . 0 ; 1 mmC ne 7 . 33 . 15 MPaReL315 MPa T 464.89 7 . 32 )7 . 31200(55 . 0 而 MPaReL 8 . 2263158 . 09 . 09 . 0 可见 ，所以水压试验强度足够。 eLT R9 . 0 3.2.5 填料层压降的计算填料层压降的计算 采用埃克特通用关联图计算填料层压降： 横坐标： ，查化工原理课程设计3得：995 . 0 )( 5 . 0 L V V L w w ； 1 100 m P 纵坐标： ；00692 . 0 1 2 . 998 279. 1 81 . 9 1100728. 0 2 . 0 2 2 . 0 2 L L V p g u 查化工原理课程设计3得： ；mpaZP/81 . 9 15 填料层压降为： paP 9 . 88281 . 9 156 19 第第 4 章章 塔内件及附属设备的计算塔内件及附属设备的计算 4.1 液体分布器的计算液体分布器的计算 （1）液体分布器的选型 该塔液相负荷较大，而气相负荷相对较低，故选用排管式液体分布器。 （2）分布点密度计算 对于散装填料，根据填料尺寸每平方米塔截面积要求 50100 个分布点，因 该塔液相负荷较大，设计取喷淋密度为 100 点/m2。 布液点数为： 5124.501008 . 0785 . 0 100)4( 22 Dn 按分布点几何均匀与流量均匀的原则，设计结果为：主管直径 125mm 支管 数 5 外缘直径 800mm 布液点数 51 孔径 10mm （3）布液计算 由 取，；HgndLs2 4 2 0 6 . 0mmH600 ；设计取 d0=9mm。 m Hgn L d s 009 . 0 ) 2 4 ( 2/1 0 20 图 2 排管式液体分布器示意图 4.2 填料支撑板填料支撑板 填料支撑装置对保证填料塔的操作性能具有巨大的作用，对填料支撑装置 的基本要求是：有足够的强度以支撑填料的重量；提供足够大的自由截面，尽 量减小 8 两相的流体阻力；有利于液体分布；乃腐蚀性能好，便于各种材料制 造，以及安装拆卸方便。评价填料支撑装置的性能优劣，主要根据它能否在支 撑板与填料的接触压力，提供足够大的自由截面。 常用的填料支撑装置有栅板型，孔管型，驼峰型等，对于散装填料，通常 选用孔管型、驼峰型等。 当塔内气液负荷较大或负荷波动较大时，塔内填料将发生浮动或相互撞击， 破坏塔的正常操作甚至损坏填料，为此，一般在填料层顶部设压板或床层限制 板。 设计中,为防止填料支撑装置处压降过大甚至发生液泛,要求填料支撑装置的 自由截面积应大于 75%。 本设计依据塔径选用栅板型支撑板。 21 图 3 栅板式填料支承装置示意图 4.3 填料压紧装置填料压紧装置 为防止在上升气流的作用下填料床层发生松动或跳动,需在填料层上方设置 填料压紧装置.填料压紧装置有压紧栅板,压紧网板,金属压紧器等不同类型.对于 散装填料,可选用压紧网板,液可选用压紧栅板,在其下方,根据填料的规格敷设一 层金属网,并将其与压紧栅板固定;对于规整填料,通常选用压紧栅板.设计中,为防 止在填料压紧装置处压降过大甚至发生液泛,要求填料压紧装置的自由截面积应 大于 70%. 本设计中填料塔在填料装填后于其上方安装填料压紧栅板。 4.4 液体除雾器液体除雾器 除沫装置安装在液体再分布器上方，用以除去出气口气流中的液滴。除沫 剂种类很多，常见的有折除沫器，丝网除沫器，旋流除沫器。丝网除沫剂是用 金属丝或者塑料丝编结而成。由于二氧化硫溶于水中易于产生泡沫为了防止泡 沫随出气管排出，影响吸收效率，采用除沫装置，根据除沫装置类型的使用范 围，该填料塔选取丝网除沫器。 图 3 DN900-1600 下装式丝网除沫器 22 标记：HG/T21618 丝网除沫器 S1400-100 SP NS-80/316 表 6 DN900 下装式丝网除沫器 主要外形尺寸重量（kg） 公称直 径 DNHH1D 丝网格栅及定距杆支承件 90010017611.1511.3216.11 4.5 筒体和封头的设计筒体和封头的设计 （1）筒体的设计 选用标准：筒体（JB1153-73） 表 7 筒体的容积、面积及重量 公称直径 Dg(mm) 一米高的容积 V(m3) 一米高的内裹面积 Fg(m2) 壁厚 S(mm) 一米高筒节钢 板理论重量(kg) 12001.1313.775179 （2）封头的设计 图 5 椭圆形封头的结构示意图 选用标准：选取椭圆形封头（JB1153-73） 表 8 封头的容积、面积及重量 23 公称直径 Dg(mm) 曲面高度 h1(mm) 直边高度 H2(mm) 厚度 (mm) 重量 G(kg) 120025075558.93 4.6 人孔的设计人孔的设计 选用标准：常压人孔（HG/T21515-2005） 标记：人孔（A-XB350） 450 HG/T21515-2005 各尺寸见表 9 表 9 常压人孔尺寸表 （mm） 螺栓 螺母 螺栓 密封面 型式 公称直 径 DN dwsDD1bb1b2H1H2 数量直径 总质量 (kg) 全平面 FF 型 45048065705351410121609020M165044.4 4.7 法兰的设计法兰的设计 （1）管法兰的选择 选用标准：HG20593-97 板式平焊钢制管法兰（欧洲体系） 表 10 PN0.25MPa（2.5bar）板式平焊钢制管法兰（mm） 管子直径 /mm 1 A 法兰内径 /mm 1 B 螺栓孔中心 圆直径 /mmK 公称直径 /mmDN 螺栓孔直 径/mmL 螺栓 孔数 量 n 法兰外径 /mmD 法兰厚度 /mmC 法兰理 论重量 kg 气体 进出 口 150161225150188265225.14 液体 进出 口 125135200125188240184.08 标记： 24 气体进出口：HG 20593 法兰 PL150-0.25 FF Q235-A 液体进出口：HG 20593 法兰 PL125-0.25 FF Q235-A （2）容器法兰的选择 选用标准：JB/T4701-2000 甲型平焊法兰 标记：法兰 P 1400-0.25 JB/T4701-2000 图 7 板