45钢激光淬火工艺优化及性能.pdf

第4 2 卷 2 0 1 7 正 第1 期 1 月 金属熬虔裎 H E A TT R E A T M E N TO FM E T A L S V 0 1 4 2N o 1 J a n u a r y2 0 1 7 4 5 钢激光淬火工艺优化及性能 符轲1 ，张修庆1 ，续晓霄2 ，吴建峰1 ，李翔1 ，徐金富1 2 ( 1 华东理工大学机械与动力工程学院，上海2 0 0 0 3 0 ；2 宁波工程学院材料学院，浙江宁波3 1 5 0 1 6 ) 摘要：利用L S S K - 0 0 9 型数控激光熔覆机对4 5 钢进行激光淬火，通过正交试验方法优化了激光淬火工艺参数，研究了离焦量、电流、 扫描速度等工艺参数对4 5 钢表面硬度的影响。结果表明：影响4 5 钢表面硬度的主要因素是离焦量，其次是电流；最佳的激光淬火 工艺参数为离焦量2 2 5n l m 、电流2 1 0A 、扫描速度3 0 0m m m in ；4 5 钢经最佳激光淬火工艺搭接率为4 4 的多道扫描激光淬火处 理后，由表及里依次为完全相变硬化层、热影响区和基体，其中完全相变硬化层的组织为针状马氏体和残留奥氏体，深度为0 4 8m m ， 宽度为1 1 5m m ，硬度为8 4 2H V 0 2 ，比4 5 钢整体淬火提高1 8 ，热影响区的组织由完全马氏体逐渐转变为珠光体和铁素体组织， 厚度为o 1 O 2m m ，硬度从8 2 3H V 0 2 到4 3 8H V 0 2 呈梯度分布；相邻道与道之间的表面硬度从8 4 2H V 0 2 到4 5 0H V 0 2 呈梯 度分布，热影响区宽度为0 3m m 。 关键词：激光淬火；正交试验；工艺参数优化 中图分类号：T G l 6 1文献标志码：A文章编号：0 2 5 4 - 6 0 5 1 ( 2 0 1 7 ) 0 1 - 0 1 5 4 0 5 P r o ce s so p t im iz a t io na n dp r o p e r t ya n a l y s iso f4 5s t e e lb yl a s e rq u e n ch in g F uK e Z h a n gX iu q in 9 1 ，X uX ia o x ia 0 2 ，W uJ ia n f e n 9 1 ，L i X ia n g ，X uJ in f u l - ! ( 1 S ch o o lo fM e ch a n ica la n dP o w e rE n g in e e r in g ，E a s tC h in aU n iv e r s it yo fS cie n cea n dT e ch n o l o g y ，S h a n g h a i2 0 0 0 3 0 ，C h in a ； 2 S ch o o lo fM a t e r ia l sS cie n cea n dE n g in e e r in g ，N in g b oU n iv e r s it yo fT e ch n o l o g y ，N in g b oZ h e j ia n g3 1 5 0 1 6 ，C h in a ) A b s t r a ct ：T h el a s e rq u e n ch in ge x p e r im e n tw a so p e r a t e dO U4 5s t e e lb yL S S K - 0 0 9C N CL a s e rcl a d d in gm a ch in e E f f e ct so fp r o ce s sp a r a m e t e r s ( d e f o cu s in ga m o u n t ，cu r r e n t ，s ca n n in gs p e e d ) o nt h es u r f a ceh a r d n e s so ft h es t e e lw e r es t u d ie da n dt h eo p t im a lp r o ce s sp a r a m e t e r sw e r e o b t a in e db yu s in go r t h o g o n a lt e s t T h er e s u l t ss h o wt h a tt h em a inf a ct o rin f l u e n cin gt h es u r f a ceh a r d n e s so ft h e s t e e lisd e f o e u s in ga m o u n t w h il et h es e co n discu r r e n t ；t h eo p t im a lp r o ce s sp a r a m e t e r sa r e2 2 5m mx2 1 0AX3 0 0m m m in ；t h es t r u ct u r eo ft h es u r f a ceist r a n s f o r m e d in t oco m p l e t e l yh a r d e n e dl a y e r ，h e a ta f f e ct e dz o n ea n db a s em e t a lb yo v e r l a p p in gq u e n ch in g ( 2 2 5m mx2 1 0A 3 0 0m m m in ，o v e r l a p p in g r a t io4 4 ) ；t h em e t a l l o g r a p h ics t r u ct u r eo fco m p l e t e l yh a r d e n e dl a y e risco m p o s e do fa cicu l a rm a r t e n s it ea n dr e t a in e da u s t e n it e ；t h ed e p t h a n dw id t ho ft h eh a r d e n e dl a y e ris0 4 8m ma n d1 1 5m m ，r e s p e ct iv e l y ，a n dt h em icr o h a r d n e s sis8 4 2H V 0 2t h a tis1 8 h ig h e rt h a nt h a t o fin t e g r a lq u e n ch in g ；t h em e t a l l o g r a p h ics t r u ct u r eo ft h eh e a ta f f e ct e dz o n eisf r o mm a r t e n s it eg r a d u a l l yt r a n s f o r m e din t op e a r l it ea n df e r r it e ； t h et h ick n e s sis0 1 - 0 2m ma n dt h em icr o h a r d n e s sisg r a d u a l l yr e d u ce df r o m8 2 3H V 0 2t o4 3 8H V 0 2 T h es u r f a ceh a r d n e s sb e t w e e n t r a ck so fo v e r l a p p in gq u e n ch in gisg r a d u a l l yr e d u ce df r o m8 4 2H V 0 2t o4 5 0H V 0 2 ；t h ew id t ho fh e a t a f f e ct e dz o n eb yo v e r l a p p in g q u e n ch in gis0 3f il m K e y w o r d s ：l a s e rq u e n ch in g ；o r t h o g o n a lt e s t ；o p t im iz a t io no fp r o ce s sp a r a m e t e r s 激光淬火是一种快速加热、快速冷却的自激淬火 过程，它可获得组织细小、位错密度高的高碳马氏 体，此外，激光淬火后的零件热变形量小，不受零件形 状限制，工艺周期短，质量稳定可靠，且无需冷却介 质2 。和普通整体淬火相比，激光淬火能提高材料的 强韧性、硬度、耐磨性及耐腐蚀性。3o ，被广泛应用于那 些无需整体硬化，尺寸精度要求较高，其他硬化技术难 以处理或需进一步提高硬度、耐磨性的零件，如齿轮、 轧辊、发动机缸体和缸套、模具表面等。本文通过研究 收稿E t 期：2 0 1 6 0 4 1 0 作者简介：符轲( 1 9 8 9 一) ，男，硕士研究生，主要研究方向为激光仿生 强化，E - m a il ：3 2 9 0 0 0 4 2 1 q q c0 1 1 1 。通讯作者：张修庆，副教授，博士，联 系电话：0 2 1 4 3 4 2 5 2 6 0 1 ，E m a il ：8 8 1 2 6 6 2 0 q q co n D O I ：1 0 1 3 2 5 1 j is s n 0 2 5 4 - 6 0 5 1 2 0 1 7 0 1 0 3 5 工艺参数对4 5 钢激光淬火表面硬度的影响，获得最佳 的激光淬火工艺参数，从而提高4 5 钢表面硬度，并为 后期4 5 钢激光仿生强化工艺研究做准备。 1 试验材料及方法 试验用钢为4 5 钢，热轧态，试样尺寸为3 0m m 3 0m il l 7m r f l ，其主要化学成分( 质量分数，) 为 0 4 3 C 、0 2 7 S i、0 6 5 M n 、0 2 0 C r 、0 2 8 N i、0 2 0 C u ，余量 F e 。吸光涂料为商用激光淬火专用吸光涂料。 首先将吸光涂料均匀涂覆在4 5 钢表面，然后用 L S S K - 0 0 9 型数控激光熔覆机进行激光淬火；采用单因 素变量法，通过前期的准备试验来选取工艺参数范围， 并选用L 9 ( 3 4 ) 正交表进行正交试验来优化4 5 钢激光 淬火工艺( 见表1 ) ，其中因素A 为离焦量，取2 2 5 、 第1 期符轲，等：4 5 钢激光淬火工艺优化及性能 1 5 5 2 3 2 、2 3 9m m 三个水平，因素B 为电流，取2 0 0 、2 1 0 、 2 2 0A 三个水平，因素C 为扫描速度，取2 3 5 、3 0 0 、 3 6 5m m m in 三个水平；用箱式电阻炉对4 5 钢进行整 体淬火，其工艺为8 4 0 8m in ，水冷；表面硬度采用 H R D - 1 5 0 型洛氏硬度计进行测量，显微硬度采用M H 一 5 D 型显微硬度计进行测量，载荷砝码2 0 0g ，保压5S ， 均取5 个点的算术平均值；用宏观显微镜观察截面宏 观结构，用P M E 3 - 3 2 3U N 型金相显微镜观察显微组织。 2 试验结果及分析 根据正交试验所得到的试验结果如表1 所示。 表14 5 钢激光淬火T 艺正交试验及激光淬火后的表面硬度 T a b l e1 O r t h o g o n a lt e s to fl a s e rq u e n ch in gp r o ce s sf o r 4 5s t e e la n dit ss u r f a ceh a r d n e s sa f t e rl a s e rq u e n ch in g 2 1离焦量、电流和扫描速度对表面硬度的影响 图1 为离焦量、电流和扫描速度对4 5 钢激光淬火 表面硬度的影响。由图1 ( a ) 可见，随着离焦量的增 大，4 5 钢表面硬度逐渐降低。其原因是：在其他工艺 参数和条件相同的情况下，离焦量决定了激光功率密 度的大小，离焦量越大，光斑的尺寸越大，功率密度越 小，试样表面单位面积上所获得的能量就相应降低，致 使加热温度降低，从而导致了表面硬度降低。前期试 验表明，当离焦量小于2 2 5m m 时，由于激光功率密 度过高，致使4 5 钢表面因加热温度过高而产生过热、 过烧现象，这两种缺陷都将导致硬度降低，且影响表面 质量。 图l ( b ) 为电流对4 5 钢激光淬火表面硬度的影 响。由图1 ( b ) 可见，随着电流的增大，4 5 钢的表面硬 度先升高后降低，在2 1 0A 处达到最大值6 0 9H R C 。 其原因是：在其他工艺参数和条件相同的情况下，随 着电流的增大，试样表面所获得的能量就相应升高， 致使加热温度升高。加热温度的升高会导致4 5 钢 表面硬度升高，同时也会导致晶粒变大，降低硬度。 当电流小于2 1 0A 时，晶粒大小变化不大，对硬度改 变没有影响，故硬度随着电流的增大而升高；当电流 大于2 1 0A 时，晶粒变得粗大，导致硬度随着电流的 增大而降低。 图1 ( C ) 为激光扫描速度对4 5 钢激光淬火表面硬度 的影响。由图l ( C ) 可见，在2 3 5m m m in 至3 0 0m m m in 之间，4 5 钢的表面硬度基本不变，当超过3 0 0m m m in 后， 硬度随着扫描速度的增大而降低。其原因是：激光扫 描速度反映激光束在试样表面上的作用时间，在其他 工艺参数和条件相同的情况下，扫描速度越大，激光在 试样表面作用的时间就越短，试样表面单位面积上所 获得的能量就相应降低。前期试验表明，当扫描速度 低于2 3 5m m m in 时，由于试样单位面积上的能量过 高，致使4 5 钢表面因加热温度过高而产生过热、过烧 现象，不但导致硬度降低，且影响表面质量。扫描速度 在2 3 5m m m in 至3 0 0m m m in 之间时，试样表面吸收 的能量相差不大，试样表面的温度在淬火加热温度范 围之内，故4 5 钢的表面硬度相差不大。当扫描速度超 过3 0 0m m m in 时，试样表面能量吸收不足，加热温度 不足，从而导致硬化层硬度降低HJ 。 根据上述试验结果的分析，得出最佳的激光淬火工 艺为离焦量2 2 5m m 、电流2 1 0A 、扫描速度3 0 0m m m in ， 此工艺正好为2 号试样的工艺。通过对试验结果的极 图l 离焦量( a ) 、电流( b ) 和扫描速度( C ) 对4 5 钢表面硬度的影响 F ig 1 E f f e cto fd e f o cu s in ga m o u n t ( a ) ，cu r r e n t ( b ) a n ds ca n n in gs p e e d ( C ) o nt h es u r f a ceh a r d n e s so f4 5s t e e l 1 5 6金磊煞虔毒薯第4 2 卷 差分析可得出离焦量是影响4 5 钢表面硬度的主要因 素，其次是电流。 2 24 5 钢激光淬火后的组织及性能 图2 ( a ) 为2 号试样的截面宏观结构，由图2 ( a ) 可见，试样激光淬火后由表及里依次为完全相变硬化 层、热影响区和基体，完全相变硬化层的深度( M P 段) 为0 4 8m m ，宽度( B C 段) 为1 1 5m il l ，热影响区的厚 度为0 1 0 2m m 。图2 ( b ) 为2 号试样表层的显微 组织，由图2 ( b ) 可见，最表层为完全相变硬化层，由于 高功率密度激光辐照，试样表面升温最快，温度最高， 组织是在极大的过热度和过冷度下进行的，碳以及其 他合金元素扩散不充分，使得各部分马氏体转变温度 有很大差异，故该层组织为含碳量不均的针状马氏体 和残留奥氏体5i第二层为热影响区，由于其加热温 度在A cA c，之间，且由表及里随距离呈梯度下降， 温度梯度相对较小，作用时间短，原子的扩散和迁移不 明显，相变不充分，未能达到完全奥氏体化，故该层组 织由完全马氏体逐渐转变为珠光体和铁素体组织。第 三层为基体，该层温度较低，未发生组织转变，仍为珠 光体加少量铁素体。 图22 号试样截面宏观结构( a ) 和表层( b ) 显微组织 F ig 2M a cr o s co p ics t r u ct u r e ( a ) a n ds u r f a ce m icr o s t r u ct u r efb ) o fN o 2s a m p l e 图3 ( a ) 为图2 ( a ) 中A 至D 的硬度分布曲线。由 图3 ( a ) 可见，曲线中部B c段为完全相变硬化层，宽度 为1 1 5n l n 3 ，其硬度稳定，平均值为8 4 2H V 0 2 。曲线两 端A B 、cD 为热影响区，宽度分别为0 2m il l 、0 3n l m ，其 硬度从8 3 9H V 0 2 到4 8 4H V 0 2 呈梯度分布。图3 ( b ) 为图2 ( a ) 中M 至N 的硬度分布曲线。由图3 ( b ) 可见，曲线M P 段为完全相变硬化层，宽度为0 4 8a m ， 其硬度从8 3 9H V 0 2 到8 2 3H V 0 2 呈梯度分布。曲线 P N 段为热影响区，宽度为0 1m il l ，其硬度从8 2 3H V 0 2 到4 3 8H V 0 2 呈梯度分布。这是由于激光淬火是通 过自身的热传导来进行快速冷却，热影响区内的温度 由表及里随距离呈梯度下降，使得热影响区的显微硬 度也随距离呈梯度下降 图32 号试样淬火区显微硬度分布 ( a ) A 至D ；( b ) M 至N F ig 3 M ie r o h a r d n e s sd is t r ib u t io nint h eh a r d e n e d l a y e ro fN o 2s a m p l e ( a ) f r o mAl f ) D ；( b ) f r o mMt oN 图4 ( a ) 为4 5 钢整体淬火( 8 4 0o C X8r a in ，水冷) 后的显微组织，硬度为7 l lH V 0 2 ，图4 ( b ) 为2 号试 样完全相变硬化层显微组织，由图4 可见，其马氏体组 织要比整体淬火的组织更细小致密，硬度为8 4 2H V 0 2 ， 比前者提高1 8 。这是由于激光淬火的加热速度和 冷却速度要比整体淬火高得多，在激光超快速的加热 条件下，奥氏体的形核数目急剧增加，奥氏体既可以在 原晶界和亚晶界成核，也可以在相界面和其他晶体缺 陷处成核、，而且在快速加热的瞬间奥氏体化使得晶 粒来不及长大。当激光停止作用后，试样表面通过自 身热传导以极快的速度冷却，因而最终得到的组织要 比整体淬火的组织更细小致密。此外，由于激光淬火 的急热急冷，碳在奥氏体化过程中来不及扩散而滞留， 在随后的马氏体转变当中，形成高碳马氏体，组织的位 第1 期符轲，等：4 5 钢激光淬火工艺优化及性能 1 5 7 图44 5 钢整体淬火( a ) 与2 号试样完全相变 硬化层( b ) 的显微组织 F ig 4 M icr o s t r u ct u r eo f4 5s t e e lu n d e rin t e g r a lq u e n ch in g ( a ) a n dco m p l e t e l yh a r d e n e dl a g e rinN o 2s a m p l e ( b ) 错密度极高。 2 3 多道扫描激光淬火后的截面宏观结构 采用最佳工艺参数( 2 2 5m il lx 2 1 0Ax 3 0 0m m m in ) ， 搭接率为4 4 ，在4 5 钢表面进行多道扫描激光淬火试 验。4 5 钢多道扫描激光淬火后的截面宏观结构如图5 所示，由图5 可见，淬火层的最大深度为0 5 8t a m ，最小的 深度为0 ，4 5m m 。图5 中点E 至点K 的显微硬度分 布如图6 所示，由图6 可见，相邻道与道之间的表面硬 度从8 4 2H V 0 2 到4 5 0H V 0 2 呈梯度分布。搭接扫 描的热影响区定义为硬度值在完全相变硬化层硬度 7 1 以下的区域，由于每道的表面硬度分布规律相同， 图54 5 钢多道扫描激光淬火的截面宏观结构 F ig 5M a cr o s co p ic s t r u ct u r eo f4 5s t e e l a f t e r o v e r l a p p in gl a s e rq u e n ch in g 故只取点H 至点I 段进行分析。点H 至点I 间完全相 变硬化层的硬度为8 4 2H V 0 2 ，故搭接扫描的热影响 区为硬度低于5 9 8H V 0 2 的区域，其宽度为0 3m m ， 如图5 所示。其原因是：激光淬火形成的马氏体在下 一道激光搭接扫描的热作用下发生分解，从而出现了 回火软化现象“ 。点I 最接近下一道扫描带，受热最 大，回火温度最高，导致硬度急剧下降。离I 点越远， 受热影响越小，回火温度越低，马氏体分解越少，碳的 脱溶有限，从而导致硬度下降不明显。点H 未受下一 道激光搭接扫描的热作用。 图6 淬火区表面显微硬度分布 F ig 6 S u r f a cem icr o h a r d n e s sd is t r ib u t io no fh a r d e n e dl a y e r 3结论 1 ) 随着离焦量的增大，4 5 钢表面硬度逐渐降低； 随着电流的增大，4 5 钢的表面硬度先升高后降低，在 2 1 0A 处达到最大值6 0 9H R C ；随着扫描速度的增大， 4 5 钢的表面硬度先是基本不变，当超过3 0 0m m m in 后，硬度随着扫描速度的增大而降低；4 5 钢激光淬火 的最佳工艺参数为离焦量2 2 5m m 、电流2 1 0A 、扫描 速度3 0 0m m m in ；离焦量是影响4 5 钢表面硬度的最 主要因素，其次是电流。 2 ) 4 5 钢经最佳激光淬火工艺，搭接率为4 4 的 多道扫描激光淬火处理后，由表及里依次为完全相变 硬化层、热影响区和基体，其中完全相变硬化层的组织 为针状马氏体和残留奥氏体，深度为0 4 8m m ，宽度为 1 1 5m m ，硬度为8 4 2H V 0 2 ，比4 5 钢整体淬火提高 1 8 ，热影响区的组织由完全马氏体逐渐转变为珠光体 和铁素体组织，厚度为0 1 0 2n l m ，硬度从8 2 3H V 0 2 到4 3 8H V 0 2 呈梯度分布；相邻道与道之间的表面硬 度从8 4 2H V 0 2 到4 5 0H V 0 2 呈梯度分布，热影响区 宽度为0 3m m 。 参考文献： 1 段松，秦茶，李碧波激光淬火处理后半高速钢的组织及性能 J 金属热处理，2 0 1 5 ，4 0 ( 9 ) ：7 6 - 7 8 第4 2 卷 2 0 1 7 芷 第1 期 1 月 金属熬赓铭 H E A TT R E A T M E N T0 FM E T A L S V 0 1 4 2N o 1 J a n u a r y2 0 17 正火工艺对道岔钢轨件跟端压型后性能的影响 张丽，周文寅，刘懿乐 ( 中铁物总技术有限公司，北京1 0 0 0 5 9 ) 摘要：对U 7 1 M n 、U 7 5 V 材质道岔钢轨件跟端压型后采用箱式正火和中频正火后的显微组织、硬度分布、拉伸性能等进行分析。结果 表明，从加热及保温时间、显微组织、硬度及拉伸性能等方面看，中频正火优于箱式正火。 关键词：道岔；正火；感应加热 中图分类号：T G l l l 5 文献标志码：A 文章编号：0 2 5 4 - 6 0 5 1 ( 2 0 1 7 ) 0 1 0 1 5 8 - 0 3 E f f e cto fn o r m a l iz in go np r o p e r t ie so ft u r n o u tr a il sa f t e rf o r g in g Z h a n gL i，Z h o uW e n y in ，L iuY il e ( C h in aR a il w a yM a t e r ia l sT e ch n o l o g ie sC o m p a n yL im it e d ，B e ij in g1 0 0 0 5 9 ，C h in a ) A b s t r a ct ：M icr o s t r n ct u r e ，h a r d n e s sd is t r ib u t io n ，t e n s il ep r o p e r t ie so f t h eU 71M na n dU 7 5Vf o r g e dt u r n o u tr a il sa f t e rn o r m a l iz e db y t r a d it io n a lb o x t y p e df u r n a ceh e a t in ga n dm e d iu mf r e q u e n cyin d u ct io nh e a t in gw e r ea n a l y z e d T h er e s u l t ss h o wt h a tf r o mt h eh e a t in ga n d h o l d in gt im e ，m icr o s t m ct u r e ，h a r d n e s sa n dt e n s il ep r o p e r t ie s ，n o r m a l iz e db ym e d iu mf r e q u e n cyin d u ct io nh e a t in gisb e t t e rt h a nt r a d it io n a l b o x t y p e d f u r n a ceh e a t in g K e y w o r d s ：t u r n o u t ；n o r m a l iz in g ；in d u ct io nh e a t in g 道岔是铁路轨道的重要组成部分和系统集成 是影响列车运行速度和安全的关键设备。尖轨、心轨 作为道岔转辙器的主要组成部件之一，是道岔上重要 的受力件，因此其性能至关重要。道岔的尖轨、心轨采 用特种断面钢轨( 6 0 A T l 、6 0 A T 2 ) 制造，前端部分进行 切削加工，使用时与基本轨或翼轨密贴，实现引导列车 平稳过渡运行；而跟端为了实现与标准6 0k g m 断面 收稿日期：2 0 1 6 - 0 6 2 4 作者简介：张丽( 1 9 8 9 一) ，女，学士，工程师，主要从事铁路道岔质量 监督工作，联系电话：0 3 3 5 7 9 4 1 0 9 8 ，E m a il ：r a b b it 8 1 6 1 6 3 co r n D O I ：1 0 1 3 2 5 1 j is s n 0 2 5 4 - 6 0 5 1 2 0 1 7 0 1 0 3 6 钢轨的连接，通常采用锻压成型加工成标准6 0k g r f l 断面轨型，随后通过正火处理均匀锻压后的组织，确保 使用性能满足要求。当前较为普遍的正火方式是采用 箱式炉加热，然而该方式一定程度上影响了生产厂的 效率，且不利于节省能源；因此，生产厂对正火工艺进 行一定改进，采用感应加热进行正火处理，不仅提高生产 节奏，降低能源消耗，而且提高了尖轨的综合性能旧引。 本文通过研究材质分别为U 7 l M n 、U 7 5 V 的6 0 A T 2 特 种断面钢轨跟端压型后经两种不同方式正火后的性 能，评价两种正火工艺，为工艺的制定、质量控制及监 督提供参考。 S 止址址址址j 屯S L L 址舢L 龇 址j 屯址址址S 止事L 舢j 屯屯址址且址 S 屯 址 l L S 屯 址址S 止 S 止 址业 S 屯 I L 址 址 址卫 址 S 止 S l L S 止 S 止 址 址 5 屯 D u a nS o n g ，Q inC h a ，L iB ib o M icr o s t r u ct u r ea n dp m p e r t ie so fs e m i-s ca n n in gs p e e do nm icr o s t r u e t u r ea n dp e r f o r m a n ceo fs u r f a cem o d if ie d H S St r e a t e db yl a s e rq u e n ch in g J H e a tT r e a t m e n to fM e t a l s ，2 0 1 5 ，l a y e ro fs t e e l4 5 J H o tW o r k in gT e ch n o l o g y ，2 0 1 2 ，4 1 ( 2 0 ) ： 4 0 ( 9 ) ：7 6 7 8 1 1 9 - 1 2 5 2 姚建华激光表面改性技术及其应用 M 北京：国防工业出版 5 张丽，张明，孙超，等4 5 钢强流激光束表面改性组织及性 社2 0 1 2 ：6 5 - 6 6 能研究 J 热加工工艺，2 0 1 3 ，4 2 ( 2 2 ) ：1 3 6 1 3 8 Y a oJ ia n h u a L a s e rs u r f a cem o d if ica t io nt e ch n o l o