C50自密实混凝土配合比设计.pdf

第 4 0卷 第 2 3期 1 5 8 2 0 1 4年 8月 山 西 建 筑 S HANXI ARC HI T EC T UR E Vo 1 4 0 N o 2 3 Au g 2 01 4 文章编号： 1 0 0 9 6 8 2 5 ( 2 0 1 4) 2 3 - 0 1 5 8 0 3 C 5 0 自密 实 混 凝 土 配 合 比 设 计 高全青王晓菡 ( 江南大学环境与土木工程学院 ， 江苏 无锡2 1 4 1 2 2) 摘要 ： 简述了C 5 0自密实混凝土拌合物的特点， 结合相关规范， 对自密实混凝土配合比设计依据、 砂的用量、 设计步骤及关键参 数的取值范围作 了介绍， 通过试验 ， 成功配制了性能良好的 C 5 0自密实混凝土。 关键词 ： 自密实混凝土， 配合比， 设计 ， 参数 中图分 类号 ： T U 5 2 8 文献标识码 ： A 自密实混凝土( S e l f C o m p a c t i n g C o n c r e t e ， 简称 S C C) 是具有高 流动性、 均匀性和稳定性， 浇筑时无需外力振捣， 能够在 自重作用 下流动并充满模板空间的混凝土。S C C拌合物具有以下特点： 1 ) 在无需振捣的情况下， 能均匀密实成型， 降低 了施工中由于混凝 土振捣带来的噪声； 2 ) 能均匀通过狭窄间隙并保持各种组分均匀 分散， 改善混凝土的质量； 3 ) 提高生产效率， 减轻施工劳动强度； 4 ) 选用粉煤灰 、 矿渣微粉等活性材料替代水泥， 有利于废物利用， 并降低施工成本。S C C的配合比设计方法更为复杂 ， 拌合物性能 可以在短时间内进行测试。其配合 比设计需结合理论和实践经 验， 对实践经验有较高要求。本文结合多个规范， 对 C 5 0自密实 混凝土的配合比设计和拌合物性能进行了试验研究。 1 原材 料 水泥 ： P 0 4 2 5 R普通硅酸盐水泥 ， 表观密度 3 0 3 0 k egm ； 级粉煤灰： 表观密度 2 6 6 0 k egm ； $ 9 5级矿渣微粉： 表观密度 2 7 4 0 k egm ； 粗骨料： 粒径为 5 mm一1 0 m m和 1 0 m m一2 0 mm的 级配良好的石灰石碎石 ， 按 2 ： 3混合后表观密度为 2 6 6 5 k egm ； 细骨料： 天然河砂 ， 中砂 ， 细度模数 2 6 ， 表观密度2 6 6 0 k egm 。 ； 减 水剂： 苏博特产聚羧酸系液态高性能减水剂 ， 掺量为 1 时的减水 率为 2 8 2 ， 固含量 2 2 ； 水： 自来水。 2 自密实混凝土配合比设计 2 1 C 5 0自密实混凝土配合 比设计依据 目前 S C C的配合比设计主要有 3个标准： J G J T 2 8 3 2 0 1 2 ， C E C S 2 0 3 2 0 0 6 ， C E C S 0 2 - 2 0 0 4 。各标准中仅配置强度厶 0的 计算方法相同， 且只给出了粉煤灰和矿渣微粉的胶凝系数 ， 其他 矿物掺合料未给定影响系数。J G J T 2 8 3 - 2 0 1 2中 S C C配合比设 计采用绝对体积法， 并给出了详细的计算步骤， 简单易懂。C E C S 2 0 3 - 2 0 0 6给出了单位体积用水量 、 水粉比、 单位体积粉体量、 单位 体积浆体量、 含气量等关键参数的取值范 围， 对配合 比设计的经 验要求较高， 用水量、 水粉 比、 含气量均需依据经验选择 ， 所 以 C E C S 2 0 3 - 2 0 0 6更适用于计算结果的复核。设计时可以采用一种 方法为主， 然后相互借鉴、 验证或 比较。本文 以 J G J T 2 8 3 - 2 0 1 2 的设计方法为主 ， 借鉴 J G J 5 5 - 2 0 0 1 L 4 J ， 并采用 C E C S 2 0 3 2 0 0 6验 证计算结果。 2 2 C 5 0自密实混凝土中砂的用量 砂率是影响混凝土工作性的主要原因， 选择一个最佳的砂率 会大大提高自密实混凝土的流动性、 粘聚性以及保水性 ， 自密实 混凝土砂率一般较普通混凝土高， 且不低于4 5 。 J G J T 2 8 3 - 2 0 1 2推荐砂浆中砂的体积分数为 0 4 2 0 4 5 ， 对 第二届全国大学生混凝土材料设计大赛中实测 2 8 d强度不小于 4 7 5 MP a的 6 0组 C 4 0 S C C配合比进行分析， 砂的体积分数可在 0 4 2 0 4 8之间 。在 2 l 组新拌混凝土性能 良好， 无离析、 泌水 的配合比中， 1 8个组的砂的体积分数在 0 4 40 4 8之间 ， 详见表 1 ； 在砂的体积分数小于0 44 的 l 5组配合比中， l 2个组的新拌混 凝土出现离析、 泌水、 堆台、 非圆角等现象 ， 详见表 2 。在试验过程 中发现， 砂的体积分数较小， 容易出现离析、 泌水现象。所 以砂的 体积分数可取大一些 ， 建议取0 4 4 0 4 8 ， 这样可保证 S C C拌合 物的粘聚性和保水性 良好， 若试配得到的 S C C拌合物性能不符合 要求， 可仅调整减水剂的量来改善其性能 ， 不必对配合 比进行大 幅度的调整， 从而减少试拌次数。 表 1 新拌混凝土性能 良好的设计配合比及其性能【 组 水 胶材总量 砂体 坍落扩 T s o o 2 8 d强度 新拌性能描述 口 k g m 3 k g m 3 积分数 展度 ra m S M P a 1 1 7 6 6 4 8 4 5 0 4 5 7 5 5 3 8 4 7 7 好 ， 无离 析泌水 2 1 6 1 4 6 o 3 0 4 8 7 0 0 4 8 4 7 9 好 ， 无离析泌水 3 1 6 5 9 5 0 8 0 0 4 5 7 7 5 3 5 4 9 2 好 ， 无离析泌水 4 1 6 5 5 2 6 1 0 4 4 7 7 5 3 4 5 2 O 好 ， 无离析泌水 5 1 7 8 1 5 0 3 0 0 4 4 7 l 8 5 2 5 3 0 好 ， 无离析泌水 6 l 8 6 6 5 4 4 4 O 4 4 6 9 0 3 5 5 3 6 好 ， 无离析泌水 7 l 6 3 4 8 9 0 0 4 6 7 4 0 6 0 5 4 5 好 ， 无离析泌水 8 1 6 6 4 4 6 0 0 4 8 6 7 O 6 0 5 5 2 好 ， 无离析泌水 9 l 7 1 6 5 4 6 O 0 4 6 8 o 4 4 1 5 6 2 好 ， 无离析泌水 1 0 1 5 O 5 4 9 1 0 0 4 5 7 4 5 6 3 5 7 O 好 ， 无离析泌水 l 1 1 4 7 6 5 0 6 0 0 4 4 7 2 O 9 3 5 7 2 好 ， 无离析泌水 l 2 l 6 4 6 4 8 4 0 0 4 5 7 1 5 7 3 5 7 7 好， 无离析泌水 1 3 1 6 0 6 4 9 1 0 0 4 7 7 8 0 3 6 5 8 8 好 ， 无离析泌水 1 4 1 6 1 7 4 7 1 5 0 4 8 6 6 0 4 5 6 0 4 好 ， 无离析泌水 l 5 1 7 7 4 8 7 0 0 4 5 7 8 0 2 2 6 0 6 好 ， 无离析泌水 l 6 l 7 7 4 9 3 4 O 4 5 7 8 0 9 1 6 1 5 好 ， 无离析泌水 1 7 l 8 2 5 5 3 4 0 0 4 4 7 4 5 2 3 6 2 0 好 ， 无离析泌水 1 8 1 5 7 5 5 4 3 0 0 4 5 7 6 5 4 2 6 6 1 好 ， 无离析泌水 1 9 1 7 9 5 4 2 O 0 4 3 7 6 5 3 3 5 8 9 好 ， 无离析泌水 2 0 1 8 0 5 5 l 3 O 0 4 3 7 5 0 3 0 6 2 O 较好 。 微泌水 2 1 1 7 7 5 o 6 0 0 4 2 7 5 0 4 5 6 6 8 好， 无离析泌水 2 3 J G J T 2 8 3 - 2 0 1 2中自密实混凝土计算配合 比的具 体 设计 步骤 1 ) 根据结构物的结构形状 、 尺寸、 配筋状态等选用 自密实性 能等级。一般的钢筋混凝土结构物及构件可采用 自密实性能等 级二级。根据每立方米混凝土中粗骨料的体积和表观密度确定 其质量。2 ) 总体积 1 减去粗骨料体积即砂浆体积。选定砂的体 积分数， 再根据砂的表观密度得砂的质量。3 ) 砂浆体积减去砂的 体积即浆体体积。根据矿物掺合料计算胶凝材料表观密度P ， 矿 物掺合料掺量越多， 胶凝材料表观密度越小。P = 收稿 日期 ： 2 0 1 4 0 5 - 2 3 作者简介： 高全青( 1 9 9 2 一) ， 女， 在读本科生； 王晓菡( 1 9 8 0 一) ， 女， 讲师 旦 ( = 巨 ) 。 P P 第 4 0卷 第 2 3期 2 0 1 4年 8月 高全青等 ： C 5 0自密实混凝土配合比设计 1 5 9 其中， P 为矿物掺合料表观密度； p c 为水泥表观密度； 卢为每立方 米混凝土中矿物掺合料占胶凝材料的质量分数 ， 。 4 ) 按 J G J 5 5 2 0 0 1相关规定计算 S C C配置强度 ， 并计算水胶比， 其值宜小 于 0 4 5 。m m ： 。其 中， m m 为水 胶 J c 0十 1 比 为水泥的2 8 d实测抗压强度 ， 如无实测值， 一般取强度等级 对应值乘以富余系数 1 1 ； y为矿物掺合料的胶凝系数， 对于粉煤 灰( 卢0 3 ) 可取0 4 、 矿渣微粉( 卢0 4 ) 可取 0 9 ， 可见降低粉煤 灰的质量分数 ， 可增大水胶比。5 ) 根据浆体体积 、 胶凝材料表观 密度、 水胶比等参数， 扣除含气量， 计算可得单位用水量、 胶凝材 料总量 和各 种胶凝 材料分 量， 其 中胶凝 材料 总 量宜控 制在 4 0 0 k g m 5 5 0 k g m 。当骨料的含泥量超出规范允许值( 粗骨 料 1 0 ； 细骨料 3 0 ) 时， 应从胶凝材料总量 中扣除含泥 量； 当骨料含水量超出规范允许值( 粗骨料 0 2 ； 细骨料 0 5 ) 时， 应扣除砂石中的含水量。6 ) 根据试验和胶凝材料总 量， 选择外加剂品种并计算用量。 表 2 砂 的体积分数小于 0 4 4的设计 配合 比及其性 能【 组 水 胶材总量 砂体 坍落扩 T s o o 2 8 d 强 口 k g m3 k V m 积分数 展度 m m S 度 MP a 新拌性能描述 l l 7 8 4 9 8 0 O 4 2 7 4 0 3 9 4 9 0 堆台， 泌水， 非圆角 2 l 8 8 5 3 9 4 0 4 3 7 4 0 4 3 5 2 5 堆台， 泌水 3 1 6 7 5 4 舳 8 0 4 3 7 3 5 5 O 5 2 6 堆台， 泌水 4 1 6 9 5 3 2 1 0 4 3 7 2 5 4 5 5 2 7 堆台 ， 泌 水， 非圆角 5 1 7 5 5 3 6 0 0 4 3 7 4 0 4 5 5 5 5 堆台， 泌水， 非圆角 6 1 7 9 5 5 0 8 0 0 4 3 7 3 0 4 0 5 6 O 泌水 ， 大堆 7 1 8 6 7 5 l 7 7 0 4 3 7 l O 6 5 5 7 2 微堆 ， 微泌 8 l 7 1 6 5 o 0 0 0 4 3 7 7 0 3 8 5 7 6 非圆角， 泌水， 小堆台 9 I 7 7 5 4 5 0 O 4 2 7 2 5 8 O 5 7 7 小堆 台， 非圆角 1 0 1 6 8 5 4 0 0 0 4 2 5 8 5 l 2 O 5 8 9 堆台 ， 泌水， 非圆角 l l l 7 l 5 4 5 O 0 4 3 7 4 5 4 5 5 9 8 堆台， 泌水严重， 非圆角 l 2 1 5 3 5 5 2 6 O 0 4 3 7 7 5 3 2 6 5 5 泌水 l 3 1 7 9 5 4 2 0 0 4 3 7 6 5 3 3 5 8 9 好， 无离析泌水 1 4 1 8 0 5 5 1 3 O 0 4 3 7 5 0 3 O 6 2 0 较好 ， 微泌水 1 5 l 7 7 5 0 6 O 0 4 2 7 5 0 4 5 6 6 8 好， 无离析泌水 2 4 C E C S 2 0 3 - 2 0 0 6中各关键参数的取值 范围 1 ) 单位体积用水量宜为 1 5 5 k g一1 8 0 k g 。2 ) 水粉比按体积比 宜取 0 8 01 1 5 。3 ) 单位体积粉体量宜为 0 1 6 n l 0 2 3 m 。 4 ) S C C单位体积浆体量宜为 0 3 2 m 一 0 4 0 m 。 2 5试验 配合 比的确 定 试验室配合比根据 J G J T 2 8 3 - 2 0 1 2自密实混凝土应用技术 规程及自密实混凝土拌合物的工作性能进行调整。 3 C 5 0自密实混凝土配合b 匕 试验研究 3 1 拌 和 方法和 测试 内容 1 ) 混凝土人工拌和。混凝土搅拌采用人工拌和， 每次搅拌体 积为 1 5 L 。拌和时先将拌板和拌铲润湿， 依次放上称量好 的砂 、 水泥、 粉煤灰 、 矿渣微粉， 用铲 自拌板一端翻拌至另一端， 重复至 颜色均匀 ， 再加上石子， 翻拌至混合均匀。将干混合物堆成堆 ， 中 间作一凹槽， 倒人2 3 拌和用水 ， 仔细翻拌， 然后将液态减水剂与 水混合， 逐步加入全部用水， 继续拌和。 2 ) 新拌 C 5 0自密实混凝土和易性及 自密实性能测试。新拌 自密实混凝土要求具有高流动性、 良好的粘聚性和保水性、 填充 性、 间隙通过性和抗离析性。坍落扩展度试验和扩展时间 。 。 可 以评价新拌 自密实混凝土的流动性 、 填充性及离析性； 进行坍落 扩展度试验的同时可以观察 C 5 0 S C C的粘聚性和保水性。坍落 度筒提起后如有较多的稀浆从底部析出， 混凝土也因失浆而骨料 外露 ， 则表明拌合物的保水性不好； J 环扩展度试验用于测试 C 5 0 S C C的间隙通过性。将坍落扩展度试验和 J环扩展度试验结合， 可以很好地评价新拌 C 5 0 S C C的性能。 3 2试 验 结果 C 5 0 S C C配合比计算： 按照2 3 S C C的计算配合比设计步骤， 1 m S C C中粗骨料绝对体积用量取 0 3 2 r n ， 砂的体积分数按照 2 2的推荐值结合试验经验取 0 4 7 ， 粉煤灰的掺量为胶凝材料总 量的 1 5 ， 矿渣微粉的掺量为胶凝材料总量的 2 5 ， 减水剂掺量 为胶凝材料总量的 1 4 。经计算， 可得 C 5 0 S C C计算配合比见 表 3 。用以上配合比进行 C 5 0 S C C拌合物性能测试， 发现流动性 和间隙通过性不良。将计算配合比进行调整 ， 只调整聚羧酸高效 减水剂的用量， 使其掺量为胶凝材料总量的 1 6 ， 即每立方米掺 量为 7 9 2 k g 。调整后的各个参数见表 4， 可见各项指标均符合 C E C S 2 0 3 - 2 0 0 6的要求， 调整后 的拌合物在试验时无离析 、 无泌 水， 中央无堆台， 工作性能指标见表 5 。 表 3 C 5 0自密实混凝土计算配合比 k g m 胶材 水 5 m m一 1 0 m i n 砂 水泥 粉煤灰 矿 渣 总量 1 0I n rl l 碎石 2 0 m m碎石 微粉 减水剂 4 9 5 1 6 8 3 4 1 5 1 2 8 5 3 2 9 7 7 4 1 2 4 6 9 3 表 4 调整后的配合比参数 单位体积 单位体积粉 单位体积 计算表观密 砂率 水胶比 水粉比 用水量 k g 佐 l k g m一 浆体量 m 3 度 k g m一 0 5 0 3 4 1 6 8 O 9 8 O ， 1 7 0 3 6 2 3 6 6 表 5 试验结果 坍落扩展 0 0 J 环扩展 坍落扩展度与J 环 粘聚性 保水性 实测表观密 度 m m S 度 m m 扩展度差值 m m 度 k g m 6 9 0 5 2 6 8 5 5 良好 良好 2 3 4 o 4 试验结果分析 由表 5知 ， 调 整 后 的新 拌 混 凝 土拌 合 物 的坍 落 扩 展 度 在 6 6 0 m m7 5 5 n l m之间； 扩展时间 在 2 s 1 0 8 之间； 坍落扩展 度与J 环扩展度差值 P A在0 m m一 2 5 m m之间。以上性能指标均 符合 J G J T 2 8 3 - 2 0 1 2的规定 ， 所以所配置的 C 5 0 S C C工作性能满 足要求。且混凝土表观密度实测值与计算值之差的绝对值为计 算值的 1 1 ， 不超过 2 ， 表明按上述方法确定的配合 比为设计 配合比。上述配合 比的混凝土单方价格为 3 2 4 f r , m ， 且 自密实 混凝土无需振捣， 可减少施工工序， 加快施工进度 ， 缩短施工工 期 ， 节省了人工、 机械 、 电能， 因此其潜在 的综合经济效益是可 观的。 5结语 1 ) 进行 自密实混凝土配合比设计时， 可以 J G J T 2 8 3 - 2 0 1 2的 设计方法为主， 并采用 C E C S 2 0 3 - 2 0 0 6验证计算结果。2 ) 当砂的 体积分数取值在0 4 2 0 4 8之间偏大时， 可仅通过调整减水剂的 用量来改善 C 5 0 S C C拌合物的工作性， 减少试拌次数。3 ) 针对本 试验所用材料 ， 砂的体积分数取 0 4 7 ， 采用上述基准配合 比时， C 5 0自密实混凝土能达到较好 的性能。4) 按上述配合比配制的 C 5 0自密实混凝土具有可观的综合经济效益。 参考文献： 1 J G J T 2 8 3 - 2 0 1 2 ， 自密实混凝土应用技术规程 S 2 C E C S 2 0 3 - 2 0 0 6 ， 自密实混凝土应用技术规程 s 3 C E C S 0 2 - 2 0 0 4， 自密实混凝土设计与施工指南 S 4 J G J 5 5 - 2 0 1 1 ， 普通混凝土配合比设计规程 S 5 庞超明， 张萍， 秦鸿根， 等 自密实混凝土配合比设计方法 探讨 J 高等建筑教育， 2 0 1 3 ， 2 2 ( 3 ) ： 1 3 2 1 3 8 6 范 萍 C 5 0自密实混凝土配制 J 福建建材， 2 0 0 9( 2 ) ： 3 1 3 2 第 4 0卷 第 2 3期 1 6 0 2 0 1 4年 8月 山 西 建 筑 S HANXI ARCHI TECTURE V o 1 4 0 No 2 3 Aug 2 01 4 文章编号： 1 0 0 9 6 8 2 5 ( 2 0 1 4) 2 3 0 1 6 0 0 2 谈 建 筑垃 圾 再 生 混 合 骨 料 配制 透 水 性 混凝 土 李 鑫 徐学庆 谭 凯 张国莲 ( 1 新汶矿业集团翟镇煤矿 ， 山东 泰安2 7 1 2 0 4； 2 兖州矿 业集 团杨村煤矿 ， 山东 济宁2 7 2 1 1 8 ) 摘要： 针对我国城市建筑垃圾处理及城市地表硬化后透水性差的问题 ， 提出用建筑垃圾再生混合骨料配制透水性混凝土的方 案 ， 并从强度和透水性两个方面对配制的透水性混凝土进行了试验研究， 得出了一些有价值的结论。 关键词： 建筑垃圾 ， 再生混合骨料， 透水性， 混凝土 中图分类号： T U 5 2 8 随着我国城市化和工业化的高速发展， 城市建设及拆迁改造 不可避免要产生大量的建筑垃圾， 建筑垃圾简单的堆放处理不仅 占用土地， 而且污染环境。另外随着城市建设， 地表逐渐被各种 不透水或透水性极差的场地和路面所覆盖， 使得城市可透水区域 减小 ， 地下水得不到及时补充， 人为的破坏了城市水平衡系统。 本文以此为背景进行了相关研究 ， 拟在寻求建筑垃圾再生混合骨 料配制透水性混凝土方案的可行性。 1 我国建筑垃圾产生现状 建筑垃圾是指人们在从事拆迁、 建设、 装修、 修缮等建筑业的 生产活动中产生的渣土、 废旧混凝土、 废旧砖石以及其他废弃物 的统称 。随着我国城市化和工业化的发展， 城市建设及拆迁改 造要产生大量的建筑垃圾。据不完全统计， 截至 2 0 1 3年中国建 筑垃圾产生总量约为 3 O亿 t 一 3 5亿 t ， 且每年以数亿吨的速度增 长， 如不能及时处理， 不仅占用大量土地而且污染环境 ， 影响社会 可持续发展。经研究分析不同结构类型的建筑所产生的垃圾基本 组分是一致的 J ， 见表 1 ， 它们是建筑垃圾资源化利用的主要对象。 表 1 建筑垃圾质量组分表 混凝士 碎砖石 l渣土 l木材 l废金属 I玻璃 I塑料 有机杂质 其他 5 4 0 l 1 5 0 l l 2 O l 6 O l 4 5 I 1 O l 0 7 l 1 5 I 5 3 2 再生混合骨料概述 目前， 相对于传统的再生骨料提出了再生混合骨料概念。再 生骨料是由建筑垃圾中筛拣回收出来的废混凝土块经机械破碎 筛分而得来， 其组成成分相对单一。而再生混合骨料则是包含了 废混凝土块 、 碎砖石 、 碎瓦片、 碎瓷砖、 少量沥青以及塑料等其他 杂质的再生骨料 ， 其所用的原材料主要为统一回收的建筑垃圾， 经简单处理或不处理破碎后即可得到 j 。因再生骨料组成成分 较为单一 ， 国内学者对其研究较多且取得了丰富的成果， 例如， 用 文献标识码 ： A 再生骨料制成再生混凝土柱 j 、 再生混凝土梁 j ， 甚至框架 。 而对于再生混合骨料， 由于其组成成分较为复杂 ， 各组成成分之 间的物理力学性质相差较大， 混凝土中各组分配合比对其性能的 影响也具有较大差异， 因此还需加大对其研究的力度。 3透水性混凝土的透水性形成机理 透水性混凝土是指空隙率为 1 5 2 5 的混凝土， 也称作无 砂混凝土， 其由特定级配的骨料、 胶凝材料( 水泥) 、 水( 可含外加 剂和掺和料) 等按特定比例经特殊工艺制成的， 内部含有大量贯 通性孔隙的蜂窝状混凝土制品。透水性混凝土大致可看作 由三 部分组成： 粗骨料形成的骨架、 胶凝材料形成的胶结层及它们之 间的孔隙， 如图 1 所示。透水性混凝土的透水性能有很多影响因 素， 其中孔隙率是影响透水性混凝土透水性能最重要的指标之 一 。在水灰比适宜， 骨料粒径和制作工艺相同的情况下， 孔隙率 大的混凝土试件透水性能相对较好。在透水性混凝土中， 其 内部 所含的空隙主要有三种形式： 连续空隙、 半开半闭空隙、 完全闭合 空隙， 其中透水性能的实现主要是靠连续空隙。 孔隙 胶结层 图 1 透水性混凝土结构模型示意图 4再生混合骨料用于透水性混凝土的可行性研究 高渗透性是透水性混凝土的主要特点， 这就对孔隙率提出了 较高要求， 但其作为一种混凝土制品必须满足其对抗压强度和抗 】 l l ， l】 ， 】 l ， l l l l 7 王海娜， 王科元， 金南国 C 3 5 ， C 5 0自密实混凝土配合比研 西建筑， 2 0 0 9 ， 3 5 ( 1 9 ) ： 1 6 7 1 6 8 究 J 混凝土， 2 0 1 0 ( 7 ) ： 1 0 4 1 0 5 ， 1 0 9 9 吴科如， 张雄 土木工程材料 M 上海： 同济大学出版 8 赵传标 C 5 0自密实混凝土的制备与施工技术研究 J 山