交通土建毕业设计（论文）-芜湖至铜陵高速公路第九标段设计.doc

全套图纸加扣 3012250582前言本次毕业设计选题的目的是对本专业的基础知识和专业知识进行一次综合的实战演练，综合运用理论知识进行设计，通过公式的演算加深对理论知识的理解，对软件的使用提升实际操作的能力，极大地促进理论知识与实际结合。现阶段国内高速公路的建设在技术上已经成熟，本次设计通过公式计算及软件辅助得出的数据勾勒出了一个较为完整的施工蓝图，在一定程度上可作为实际施工的参考。1 路线总体设计1.1 任务概述本次的设计图纸是比例为（1：2000）的等高线地形图进行的芜湖至铜陵高速公路第九标段，地形是平原丘陵地区，地势较为平缓，图纸上分布农田及水塘。本次道路等级为高速公路，双向四车道。主要设计内容有平面设计、纵断面设计、横断面设计、路基路面设计、施工组织设计、概预算。1.1.1 自然条件本路段所处于安徽芜湖境内，属于亚热带湿润季风气候，光照充足，雨量充沛，一般春季、梅雨季降水量较大。沿线土质为粘性土，线路地形地貌较简单，前半段平原地形起伏平缓，后半段丘陵地形无滑坡。水文地质条件比较简单，除水塘及灌溉河外，大部分地区地下水位低，对公路的影响较小。1.2 设计依据和相关技术标准1.2.1 道路技术标准根据技术经济调查，通过道路交通密集及其组成，按所在地区的地形、地貌、气候以及道路的性质、使用交通量，经过技术经济论证，最后确定道路的等级为汽车专用高速公路，现依据道路设计规范，将汽车专用高速公路的设计指标列出如下：设计车速-120/h年平均日交通量-21000（量/日）圆曲线极限最小半径-650m圆曲线一般最小半径-1000m同向曲线最小长度-6V反向曲线最小长度-2V1.3 选线和定线图 1.1 方案Fig 1.1 Plans表1.2 主要技术指标比较表Table 1.2 Comparison of the major technical indicators tables比较项目方案一方案二路线长度较短较长线型平均圆曲线半径比方案二大，路线平顺。平均圆曲线半径比方案一小，路线平顺。占用池塘情况无1路基土石方高填深挖不多，土石方总量比方案二多。高填深挖不多，土石方总量比方案一少。征地拆迁避免了拆迁避免了拆迁方案优点1. 路线线型顺适，所经地段填挖较少；1. 路线线型顺适，所经地段填挖较少；方案缺点涵洞较多。路线长度比方案一长，要架设桥梁。方案比较推荐方案参考方案所以，综合以上各种因素，本设计选择方案一为主方案，方案二为参考方案。152 道路平面设计2.1 本设计中平面线形设计参考以上平面线形设计中的各项要求，本设计具体设计内容如下：2.1.1 平曲线要素的设置：本设计结合实际图纸上的地形情况，选定在图纸上选定两个控制点，初步定出线形的大致走向。已知起点QD（-200.000，40.000）、（-60.000，440.000）、（-380.000，1630.000）、终点ZD（50.000，2400.000），=170m，=1050m，=180m，=1200m。令处转角为，处转角为，起点QD里程为K0+000.000m。2.1.2 路线转角、交点间距、曲线要素及主点桩计算计算图示如下：图 2.1 交点要素Fig 2.1 Elements of crossover 设起点坐标为QD（XJ0，YJ0），第个交点坐标为 =1，2，3n，坐标增量： (3-9)交点间距： (3-10)象限角： (3-11)计算方位角A：0 ，0 (3-12) 0 ，0 (3-13)0 ，0 (3-14) 0， 0 (3-15)转角 当0时，路线右转；0时，路线左转。利用公式(3-9)(3-11)来进行计算说明其计算过程，其结果见直线路线转角表（见附表）。起点（-200.000，40.000），交点1（-60.000，440.000）坐标增量：DX=XJ1-XJ0= 140.000 DY=YJ1-YJ0=400.000交点间距： = 象限角： =704235.8 计算方位角： A1=704235.8交点1（-60.000,440.000），交点2（-380.000,1630.000）；坐标增量：DX=XJ2-XJ1= -320.000 DY=YJ2-YJ1=1190.000交点间距： =象限角：=745605.0计算方位角：A2=180-745605.0=1050304.4交点1转角： =342028.6 所以路线右转交点2（-380.000,1630.000），终点（50.000，2400.000）；坐标增量： DX=XJ3-XJ2= 430.000 DY=YJ3-YJ2=770.000交点间距： =象限角：=604909.1计算方位角：A3=604909.1交点2转角： = - 441355.3 所以路线左转2.1.3 几何要素计算：平曲线几何要素的计算过程利用公式(3-1)(3-7)进行计算。计算结果见直线曲线转角表(见附表)。 图2.2 圆曲线要素示意图Fig 2.2 circle curve main factor sketch map交点1 交点2 2.1.4 直线上中桩及坐标计算QD的坐标为（-200.000，60.000），的坐标为（-60.000，440.000），的坐标为（-380.000，1630.000），ZD的坐标为（50.000，2400.000）则ZH点的桩号为K0+000.000+(423.792-T)= K0+000.000+(423.792-409.775)=K0+14.017HY点的桩号为K0+14.017+= K0+14.017+170=K0+184.017QZ的桩号为K0+184.017+= K0+184.017+=K0+413.685YH点的桩号K0+413.685+= K0+413.685+=K0+643.354HZ的桩号K0+643.354+= K0+643.354+170= K0+813.354设交点坐标为，交点相邻直线的方位角分别为和。则ZH点坐标： Y 点坐标： 2.1.5 单曲线内中桩坐标计算设缓和曲线的单曲线上任意点坐标曲线上任意点的切线横距： (3-20) 式中： 缓和曲线上任意点至ZH（HZ）点的曲线长；缓和曲线长度。1) 第一缓和曲线（ZHHY）任意点坐标： (3-21) 2) 圆曲线内任意点坐标：在HYYH时， (3-22) 在YHHY时：(3-23) 不设缓和曲线的单曲线上任意点坐标 (3-24) 转角符号，右偏为“+”左偏为“-”。第二缓和曲线（HZYH）内任意点坐标： (3-25) 3) 方向角计算缓和曲线上坐标方向角， =1，2 (3-26)第二缓和曲线右偏为“-”左偏为“+”圆曲线上坐标方向角， =1，2 (3-27) 现举例说明计算过程 第一段缓和曲线上任意点坐标（ZH-HY）:桩号K0+100.000坐标： =100.000-14.017=85.983圆曲线内任意点坐标（HY-YH）:桩号K0+500.000坐标：=500-184.017=315.983第二段缓和曲线上任意点坐标（YH-HZ）:桩号K0+800.000坐标：=800-643.354=156.6462.1.6 路线平面图的绘制用普通图纸描绘，常用比例1：2000，带状路线两侧各100米范围内勾绘地面线。(见附图)。3 纵断面设计3.1 纵断面技术标准的确定3.1.1 最大纵坡我国公路工程技术标准中规定高速公路设计车速120km/h的最大纵坡:3%，本设计最大纵坡为2.333%满足要求。3.1.2 最小纵坡为保证排水要求，防止积水渗入路基而影响其稳定性，均应设置不小于0.3%的最小纵坡，本设计的最小纵坡为0.876%满足规定要求。3.1.3 坡长限制1) 最短坡长限制公路工程技术标准规定，高速公路设计时速为120km/h时，最短坡长为300米，本设计坡长分别为 925.000、685.949和875.026米，满足标准要求。2) 最大坡长限制由公路工程技术标准可知，本设计的坡度为不大于3%，坡度为0.876%处的最大坡长为925米，其余坡长不受限制，故满足标准要求。3) 合成坡度合成坡度的计算公式为： (3-1)式中：合成坡度()；超高横坡度或路拱横坡度()；路线设计纵坡坡度()。对于最大允许合成坡度，标准考虑了实际使用经验后规定的，规定了最大允许合成坡度为10%。利用公式（4-1）对本设计的合成坡度进行验算： 所以本设计的设计纵坡满足最大允许合成坡度的要求。3.2 竖曲线的设计1（1)竖曲线要素的计算 图 3.1 竖曲线要素示意图Fig 3.1 Vertical curve element diagram如图3-1，在图示坐标下，以二次抛物线作为竖曲线的一般方程式为： (3-2)其竖曲线的诸要素计算公式如下：竖曲线长度L或竖曲线半径R： L=R (3-3)竖曲线切线长T： (3-4)竖曲线上任意一点竖距h： (3-5) (4-5) 竖曲线外距E： 或 (3-6)式中：坡差()；L竖曲线长度(m)；R竖曲线半径(m)。(2) 竖曲线的最小半径标准规定了竖曲线的最小半径和最小长度如下：计算行车速度在120km/h时：凸形竖曲线：极限最小半径为11000m； 一般最小半径为17000m；凹形竖曲线：极限最小半径4000m； 一般最小半径6000m 。 本设计的竖曲线半径取10000m和60000m,满足半径的要求。3.3 纵断面的设计本设计设两个变坡点，第一变坡点桩号K0+925.000米，设计高程24.0米 ， R=10000(m) 故为凹形。 曲线长： 切线长： 外 距： 竖曲线起点桩号=(K0+925.000)-72.845= K 0+852.157m竖曲线起点高程=24.0-0.876%72.845=23.362m桩号K0+500.000（在凸形竖曲线上）处：横距 ：(K0+500.000)-(K0+365.540)=134.460m 竖距 ： 切线高程 =47.0-（334.460-134.460）0.03429 =40.142m 设计高程=40.142-0.646=39.496m 纵坡的竖曲线要素见表3-1 表3.1竖曲线要素表Table 3.1 Vertical curve elements序号桩号高程（m）凹凸R（m）T（m）E（m）变坡点间距（m）直线坡长（m0坡度（%）1K0+000.00015.9925.000852.1570.8762K0+925.00024.0凹10000.00072.8430.265685.949144.3772.3333K1+610.94940.0凸60000.000468.7291.831875.026388.2970.7704K2+621.76546.6 3.4 纵断面的绘制纵断面采用直角坐标，以横坐标表示里程桩号，纵坐标表示高程，为了明显的反映沿着中线地面起伏形状，采用纵坐标1：200，横坐标1：2000，纵断面图见附图。4 横断面设计4.1 路基横断面尺寸的确定4.1.1 路幅的确定根据标准规定和实际情况，道路等级为高速公路，时速为120km/h，由交通量21000辆/r，平原地区，因此路幅采用整体式双幅四车道，中间采用分隔带将上下车道分开。本设计中央分隔带宽度采用3m，路缘带采用0.75m，车道宽度采用3.75m，硬路肩采用3.50m，土路肩采用0.75m，路基总宽度为28m。4.1.2 加宽值的确定公路工程技术标准规定：对于R250m的圆曲线，由于加宽值甚小，可以不加宽。本设计中两处圆曲线半径分别为1050m，1200m均大于250m, 因此本设计不采用加宽。4.2 路拱、超高和中间带的确定1) 路拱规范规定：路面类型为沥青混凝土路面时路拱横坡度取1.0%2.0%，本设计取2.0%。2）中间带本设计中央分隔带宽度为3.00m，左侧路缘带宽度为0.75m，中间带宽度一共为4.50m。3) 超高 公路工程技术标准（JTGB01-2003）规定了低丘陵地区高速公路设计时速为120km/h时最大超高为8%，最小超高为该道路所采用的路拱坡度之值。本设计取用超高8%，采用绕中央分隔带边缘旋转。4.3 横断面上超高值的计算本设计采用的数据为：行车道宽度15m，路面宽度B=23.5m，硬路肩宽度，土路肩宽度，中央分隔带为3.00m，路缘带宽度为0.75m，中间带宽度为4.50m，超高横坡度=8%，路拱横坡度，路肩横坡度，路基宽度为28m。横断面上超高值的计算绕中间带的中心线旋转超高值计算公式9:圆曲线上:外缘: （4-1）中线: （4-2）内缘: （4-3）过渡段上:外缘: （4-4）中线: （4-5）内缘: （4-6）备注: 1) 计算结果均为与设计高之差；2) 临界断面距缓和段起点: 3) 距离处的加宽值=0式中:路面宽度；路肩宽度（0.75）；路拱（包含硬路肩）坡度（2.0%）；土路肩坡度（3.0%）；超高横坡度（第一曲线段:6.0%,第二曲线段:5.0%）；（缓和曲线长度）（第一曲线段：170m，第二曲线段180m）；x距离处路基外缘抬高值；x距离处路中线抬高值；x距离处路基内缘降低值；与路拱同坡度的单向超高点至超高缓和段起点的距离；超高缓和段中任一点至起点的距离；路肩外缘最大抬高值；路中线最大抬高值；路基内缘最大降低值。各平曲线处的超高值计算:（1）交点1 ，查表取，超高缓和段外侧 根据上式计算的超高缓和段长度，应凑成5的整数倍，并不小于10的长度。多车道公路的超高缓和段长度，视车道数按上式计算之值乘以下列系数:从旋转轴到行车带边缘的距离系数:2车道 1.53车道 2.0故取验证超高渐变率：，符合要求；圆曲线上的超高为:外缘:中线:内缘:超高缓和段起点为:k0+14.017 外缘:中线:内缘:=K0+50.000处外缘:中线: 内缘:超高缓和段终点为:k0+813.154处外缘:中线:内缘:同理可算得该超高缓和段内其他各点的超高值，计算结果见附表。（1） 交点2 ，查表取，超高缓和段外侧 根据上式计算的超高缓和段长度，应凑成5的整数倍，并不小于10的长度。多车道公路的超高缓和段长度，视车道数按上式计算之值乘以下列系数:从旋转轴到行车带边缘的距离系数:2车道 1.53车道 2.0 取验证超高渐变率:，符合要求；圆曲线上的超高为:外缘:中线:内缘:超高缓和段起点为:k1+57.752 外缘:中线:内缘:K1+100.000处外缘: 中线:内缘:超高缓和段终点为：k2+164.146处外缘:中线：内缘:同理可算得该超高缓和段内其他各点的超高值，计算结果见附表。4.4 路基标准横断面和特征横断面的绘制（详见附图）5 路基设计5.1 路基断面形式设计本设计中，地形属于微丘地区，土质为粘性土，路基类型为润干，潮湿系数：0.25K1.25。1） 路基边坡的设计在本设计中，根据填料种类为细粒土路堤边坡坡度取1：1.5，根据土的类别路堑边坡坡度取1：1.0。2） 路基的断面形式本设计的断面形式包括填方路基、挖方路基和半填半挖路基，并设置边沟排水，加固路基稳定性。3） 路基断面尺寸路基的宽度确定为28m,车道宽度为15m，并设有中间带，中间带由两侧路缘带和中央分隔带组成。路缘带宽为0.75 m，中央分隔带宽为3m，车道采用四车道，每一车道宽为3.75m，硬路肩为3.5m，土路肩为0.75m。 图 5.1 路基设计图 Fig 5.1 the design of roadbed5.2 路基与压填土实5.2.1 路基填土本次设计路线土质多为粘性土，在压实充分的条件下，粘土可以作为填料材料。为节约成本，在保护水土条件下，本设计采取利用附近路堑的弃土作为填土材料。5.2.2 路基压实路基压实类型分为重型和轻型，其压实标准分别如表5-1和5-2所示：表5.2 路基压实度（轻型）Table 5.2 Degree of Compaction (light)填挖类型路面底面以下深度（m）压实度（%）高级、一级路面其它路面填方路堤上路床03095下路床30809895上路堤801509590下路堤1509090零填及路堑路床03095表5.3 路基压实度（重型）Table 5.3 Degree of Compaction (heavy)填挖类型路面底面以下深度（m）压实度（%）高级、一级路面其它路面填方路堤上路床0309593下路床30809593上路堤801509390下路堤1509090零填及路堑路床03095935.3 路基工程附属设施5.3.1 取土坑与弃土堆本设计中有填方路段也有挖方路段，首先选择合适的借方、弃方地点。本次借方路段地形平坦，在用土量较少时，可以沿线取土。取土坑与路基应保持一定的距离以保证路基稳定，维持自然生态，防止水土流失，并尽量利用挖方路段的弃方，做到变废为用。本设计中弃方大部分可以用做填料，在弃土时，一般就地弃堆，并注意外形规整，弃堆稳固。5.3.2 护坡道与碎落台本设计中的护坡道设在挖方坡脚处，护坡道宽根据边坡高度采用2。碎落台主要设于石质土的挖方边坡坡脚处，主要供零星土石碎块下落时临时堆积碎落台宽度取为1.0m。5.3.3 堆料坪本次设计的高速公路不设堆料坪，另设集中备料场，以维护公路外形的视觉平顺和景观优美。6 路面设计6.1 沥青路面设计6.1.1 计算平均稠度 根据当地水文资料： 地下水位：2.00m填土高：0.50m H=2.00+0.50=2.50m 该路段处于II5区，土质为黏性土，查表路基临界高度参考值得：H=2.12.5m，H=1.62.0m 。查表各自然区划土基干湿分界稠度得：=1.20，=1.03，=0.86。,因此该路即属于中湿型路基。路基高度满足HHH。 6.1.2 轴载分析路面设计以双轮组单轴100kN为标准轴载。1.以设计弯沉值为指标及验算沥青层层底拉应力中的累计当量轴次。 (1) 轴载换算 轴载换算采用如下公式计算：N= (6-1)计算结果见表6-1:表 6.1 预测交通组成表Tab 6.1 Traffic composition forecast table车 型后轴轮组数 前轴重/KN 后轴重/KN/后轴数辆 / 日黄河JN163双轮组58.60114.001600黄河JN150双轮组49.00101.601650日野KB222双轮组50.20104.301350江淮HF150双轮组45.10101.501600东风EQ140双轮组23.7069.3011060湘江HQP40双轮组23.1073.202440表 6.2 轴载换算结果表Tab 6.2 The result of axle load conversion table车型Pi/KNCCn黄河JN150前轴49.0016.4650186.83后轴101.6011650696.47日野KB222前轴50.2016.4350111.7后轴104.3011350420.34黄河JN163前轴58.601160058.7后轴114.0116001060.9东风EQ140后轴69.30111060215.03江淮HF150前轴45.11160018.8后轴101.5011600640.1湘江HQP40后轴73.221400205.9合 计3614.77 注：轴载小于25KN的轴载作用不计； (2) 累计当量轴次根据设计规范知，高速公路沥青路面的设计年限为15年。四车道车道系数=0.40，年平均增长率=7%。 N=N=13262002次2. 验算半刚性基层层底拉应力平均累积当量轴次(1).轴载换算验算半刚性基层层底拉应力的轴载换按下式计算N= (6-2)计算结果见表6-3表6.3 轴载换算结果表Tab 6.3 The results of axle load conversion table车型Pi/KNnC黄河JN150前轴49.00118.565039.96后轴101.6011650738.01日野KB222前轴50.20118.535026.11后轴104.3011350491.17黄河JN163前轴58.60116008.3后轴114.0116001711.6东风EQ140后轴69.3011106056.39江淮HF150后轴101.5011600675.9湘江HQP40后轴73.22140065.9合 计N=3830.26(2) 累计当量轴次根据设计规范知，高速公路沥青路面的设计年限为15年。四双向车道车道系数=0.40，年平均增长率=7%。=N=14052603次6.1.3 路面结构参数的确定初步选定路面结构参数（按弯沉计算20C时）如表6.4和图6.1：表 6.4路面结构层参数Table 6.4 Pavement structure parameters层位材料名称厚度Hi/cm)抗压模量Ep/MPa劈裂强度（MPa）面 层细粒式沥青混凝土414001.4中粒式沥青混凝土512001.0粗粒式沥青混凝土610000.8基层水泥碎石？15000.5下基层石灰土205500.225土基35.7土基回弹模量的确定该路段处于II5区，土质为黏性土，查表二级自然区划各土基回弹模量参考值查得土基回弹模量为35.7Mpa。6.1.4 路面结构层厚度的确定 以设计弯沉值计算路面厚度时，各层材料均采用20抗压回弹模量。验算层底拉应力时，沥青混合料采用15抗压回弹模量、15劈裂强度。 查公路沥青路面设计规范可知:公路等级系数A=1.0，面层类型系数A=1.0，路面结构类型系数A=1.0。 1.设计弯沉值 (6-3) 由公式(6-3)得： =600 =22.58（0.01mm）2.各层材料的容许层底拉应力 (6-4)= (6-5)1）细粒式沥青混凝土:由公式(6-5)：得 =3.321 =0.4215MPa2）中粒式沥青混凝土:=3.321=0.3011MPa3）粗粒式沥青混凝土:=3.321=0.2408MPa4）水泥碎石:= (6-6) 由公式(6-6)得：=2.126=0.2352MPa石灰土: = (6-7)由公式(6-7)得：=2.733=0.0823MPa3.计算水泥碎石层厚度1）单轴双轮组 p=0.7MPa，=10.65cm，E=1400MPa，h=4cm，E=1200MPa，E=35.7MPa综合修正系数F：F=1.63 (6-8)式中： 综合修正系数 设计弯沉值 双圆荷载半径 轮载 土基回弹模量由公式（6-8）得：F=1.63=1.63=0.3047计算基层厚度：本设计路面结构是一六层体系，求算某层厚度时，需要先把拟定的结构换算成当量三层体系，并求出其厚度H，然后按当量厚度换算公式求出。如图示: 图 6.2 三层体系换算1Fig 6.2 turning into three layers 12）求h: 3) 求H：由查三层体系表面弯沉系数诺谟图。由，同理查得由由查得：求根据公式 取(cm)表 6.5 设计指标总结表Tab 6.5 Design specifications summary table材料名称H/cm20C抗压回弹模量/MPa15C抗压回弹模量/MPa15劈强度/MPa容许拉应力/MPa细粒式密级配混凝土4140020001.40.4337中粒式密级配混凝土5120018001.00.3098粗粒式密级配混凝土6100012000.80.2478水泥碎石5015000.50.2385石灰土205500.2250.0835土基35.76.1.5 结构层层底拉应力验算1.细粒式沥青混凝土层底拉应力 h=h1=3cm E=2000MPa E=1800MPa (6-9)H=4+50+20=4+5.14+41.07+5.36=55.57cm由=0.9，=0.37，=5.21查三层体系上层底面拉应力系数诺谟图，为负值，结构层受压应力。2.中粒式沥青混凝土层底拉应力h=4+5=4.21+5=9.21cmE=1800MPa ，E=1200MPaH=6+20=6+50.31+8.41=64.72cm 由=0.667，=0.86，=，查三层体系上层底面拉应力系数诺谟图得，为负值，结构层受压应力。3.粗粒式沥青混凝土层底拉应力h=4+5+6=5.16+6.12+6=17.28cmE=1200MPa ，E=1500MPaH=+20=50+6.56=56.56cm由=1.25，=1.622，=，查三层体系上层底面拉应力系数诺谟图得，为负值，结构层受压应力。4.水泥碎石层底拉应力 h= (6-10) h=4=3.22+4.19+5.67+50=63.08cm E=1500MPa，=550MPa，E=35.7MPa H=20=6.560cm由=0.367，=5.92，=，查三层体系上层拉应力系数诺谟图得，=0.17，m=1.41，m=1.13则水泥沙砾层底拉应力：=pmm=0.70.171.411.13=0.190MPa0.321MPa因此水泥沙砾层底拉应力满足要求。5石灰土底基层层底拉应力h=4+20=5.31+6.66+8.54+61.98+20=102.49cmE=550MPa，=35.7MPa，E=35.7MPa，H=20cm由=0.065，=9.620，=，查三层体系上层拉应力系数诺谟图得，以不能从图中查到，则视为该层层底受压力，即该层的层底拉应力满足要求。7 公路排水设计7.1 路基排水7.1.1 边沟设计2）边沟的截面形式采用梯形，内侧边坡坡率为1:1.0，外侧边坡坡率与挖方边坡坡率相同，底宽和深度取0.6m。3）设计在k0+900.000至k1+290.000里程段和k1+330.000至k1+440.000里程段。7.1.2 截水沟设计1）边坡坡率采用1：1.0，断面形式为梯形,取底宽为0.6m，深度为0.6m。2）截水沟设计在k0+900.000至k1+50.000里程段。图 7.1边沟横断面 图 7.2 截水沟横断面Fig 7.1 Transverse side gutter Fig 7.2 Transverse side drain 7.1.3 排水沟 本设计每隔300米设置一个排水沟，将横向和纵向的水汇聚排出。7.2 路面排水7.2.1 路肩排水设施路肩排水设施主要由拦水带、急流槽和路肩排水沟组成。路肩排水设施的纵坡与路面的纵坡一致。 1) 路堤边坡较高，采用横向分散排水不经济时，应采用纵向集中排水方式，在应路肩边缘设置拦水带，并通过急流槽将水排出路基。 2) 当应路肩汇水量较大时，可在土路肩设置路肩排水沟。路肩排水沟可采用“U”形水泥混凝土预制构件砌筑，沟底纵坡同路肩纵坡，并不小于0.3%。7.2.2 中央分隔带排水1）一般路段中央分隔带排水本设计中央分隔带表面未采用铺面封闭，所以分隔带表面作成向内微凹的横断面形，降落在分隔带的雨水，一部分通过中央分隔带内回填土的渗透性向下渗透，另一部分沿路线纵坡流动，最后排至桥涵水道中。2）超高路段中央分隔带排水在超高路段上，可在分隔带上侧边缘处设置缘石和泄水口。8 施工组织设计8.1 编制说明1）编制依据 （1）质量手册（JTLQ/SC-A/0-2003）（2）程序文件（JTLQ/SC-A/0-2003）（3）公路工程技术标准（JTG B01-2003）（4）公路桥涵施工技术规范（JTJ 041-2000）（5）芜湖至铜陵第九标段设计的有关设计图纸（6）芜湖至铜陵第九标段设计的平纵横等设计2）工程概况及特点芜铜高速公路路段起点为K0+000.000，终点为K2+467.975，全长2467.975m。本路线主要经过平原地区，占用耕地较多，穿过一条灌溉河，为此修建了几个涵洞。路线所经过区域属亚热带湿润季风气候，光照充足，雨量充沛，一般春季、梅雨季降水量较大。沿线土质为粘性土，线路地形地貌较简单，前半段平原地形起伏平缓，后半段丘陵地形无滑坡。水文地质条件比较简单，