毕业设计（论文）-南京市玄武区湘鄂情餐饮有限公司消防改造工程.doc

毕 业 设 计（论 文） 设计(论文)题目：南京市玄武区湘鄂情餐饮有限公司消防改造工程 学生姓名： 指导教师： 二级学院： 机电工程学院 专业： 建筑电气与智能化 班级：09建筑电气与智能化 学号： 提交日期： 2011年5月7日 答辩日期： 2013年5月15日 金陵科技学院学士学位论文 目录 目 录 摘 要IIAbstractIII1消火栓系统设计11.1前言11.2设计依据11.3设计计算11.4图纸目录42自动喷淋系统设计52.1设计技术数据52.2喷头布置52.3管道62.4喷头数目62.5设计计算72.6图纸目录173.火灾自动报警及联动控制系统设计183.1 系统形式的选择183.2 报警区域的划分183.3 探测区域的划分183.4 火灾探测器的选择和布置183.5 手动报警按钮和火灾显示盘的布置323.6 应急广播的布置323.7 消防联动控制设备的布置323.8 图纸目录324施工组织设计方案334.1 施工布置334.2 施工说明334.3自动喷水灭火系统、消火栓系统施工方案334.4自动报警与消防联动365工程预算书415.1 编制说明415.2工程预算书416参考文献637图纸目录64致 谢65全套图纸加扣 3012250582- II -金陵科技学院学士学位论文 摘要 南京市玄武区湘鄂情餐饮有限公司消防改造工程摘 要本文的主要内容是对玄武区湘鄂情餐饮有限公司消防工程进行改造，范围是自动喷水灭火系统、室内消火栓系统及消防联动控制系统。在设计过程中，以严谨、实用性为原则，一方面详细阐述了三大系统的原理，另一方面进行了大胆的改造，给出了具体的水力计算及设备布置。同时对本工程进行了工程预算以及相关的施工说明。总而言之，从综合角度，本次改造是一次经济、实用而严谨的改造。关键词：消火栓；火灾自动报警；自动喷水灭火；水力计算；工程预算 - IV -金陵科技学院学士学位论文 Abstract Design of the Firefighting Renovation Project of Xiangeqing Dining Limited Company in Nanjing Xuanwu DistrictAbstractThe main content of this paper is to transform the the Firefighting Project of XiangeqingDiningLimited Company in Xuanwu District, ranging Automatic sprinkler system, Hydrant system, and Fire control system. In the design process, Comply with the principle of rigor and practicality .on the one hand, explaining the principles of the three systems in detail .On the other hand, we give a bold transformation,by the specific hydraulic calculations and equipment layout. At the same time, the project budget and construction instructions are also included. Shortly, the transformation from a comprehensive perspective, is economical, applied ,and rigorous.Key words: Fire hydrant; Automatic fire alarm; Sprinkler; Hydraulic calculation; Project budget金陵科技学院学士学位论文 第一章 消火栓系统设计 1消火栓系统设计1.1前言室内消防给水系统由水枪、水带、消火栓、消防水喉、消防管道、消防水池、水箱、增压设备和水源等组成。当室外给水管网不能满足室内消防要求时，应当设置消防水泵和水箱。当室内消防用水达到最大时,应满足室内最不利点灭火设备的要求.1.2设计依据1.2.1甲方提供的设计任务书和和其他相关资料。1.2.2相关规范。建筑设计防火规范(2006年版) GB50016-2006建筑给水排水设计规范(2009年版) GB50015-2009民用建筑水消防系统设计规范（2009版）DGJ32/J92-2009商业建筑设计防火规范（2008版）DGJ32/J68-20081.3设计计算1.3.1基本参数总建筑高度为21m，建筑功能为餐饮（非住宅型民用建筑，高度24米），所以为低层民用建筑。主建筑共5层，一楼层高5m，2-5楼层高4米。耐火等级二级。建筑占地面积1050，总建筑高度21m，所以体积V22000 m3 。室内消火栓用水量为15L/s，同时使用水枪数3支，每支竖管最小流量10L/S，布置见JIT水施-03图。标高为：21-4+1.1+4.5=22.6m。1.3.2设计计算。（1）显然，高位水箱至底层消火栓静水压力为27-1.1=25.9m100m，不需分区供水。同时为低层建筑，所以水箱设在建筑物的最高部位。（2）充实水柱的长度代入得，=（4-1.1）/sin45=4.10m。按规范，室内消火栓充实水柱不应小于7m。预选取7米。（3）消火栓的选定预选用DN65mm口径消火栓、19mm喷嘴水枪（如选用16mm将使得实际充实水柱长度超过15m）、直径65mm、长度25m衬胶水龙带。消防竖管及上下层环管均采用100mm管径。（4）确定最不利点及相关计算根据消火栓系统图，可知最不利点位于五楼消火栓1位置处（见图JIT水施-03），最不利支管为立管1，确保1,2,3号消火栓同时供水5L/s。式中，hq水枪喷嘴压力，kPa；水枪充实水柱长度，m；实验系数，其值见表 。表 1 系数值充实水柱长度（m）681012161.191.191.201.211.24计算得 m水枪喷射流量为式中，qxh每支水枪的计算流量，L/s；Hq水枪喷嘴压力，kPa；B水枪喷嘴流量系数，其值见表 。表2 特性系数B值喷嘴口径（mm）13161922B0.3460.7931.5772.836L/s。不满足5L/S要求。现提高至5L/S，则由上公式变形得m。则实际充实水柱长度最不利消火栓口处所需的压力为（Az值可查教材建筑消防设备工程第三版，重庆大学出版社表3.12）=15.85+0.00172*25*52=16.925m。 根据建筑给水排水设计规范GB50015-2009，竖管管径如系统图所示。（5）消火栓给水管网压力流量计算。H5=16.925m，q5=5L/S,Hm=11.54m.H4=4层消火栓处所需的压力为+（层高4m）+（45层消防竖管的水头损失:1.1*4*i=1.1*4*0.0074=0.03256，见图纸，DN为100，所以查建筑给排水工程第五版附录2.1得i可取0.0074，由于单位换算关系，所查i值要除以10，1.1表示局部加沿程损失。）即。4层消火栓的消防出水量为由公式得则5.56+5=10.56L/s。查表附录2.1（建筑给排水工程第五版，中国建筑工业出版社）得i=0.0296。所以：20.96+4+1.1*0.0296*4=25.09m;21.09+4+1.1*0.0296*4=29.22m;29.22+5+1.1*0.0296*5=34.38m;（因为出水动压不大于50m，所以不需要减压装置）（6）3号消火栓的流量为5L/s，且，所以。7-8段水力损失：1.1*0.0296*16.5=0.5372m；8-水泵段水力损失：1.1*0.065*25=1.7875m。（查表及使用插入法可求得i=0.065）1.3.4.消防水泵选定Hb=标高差+管道总水头损失+消火栓所需压力=22.6+（0.03256+1.1*0.0296*13+0.5372+1.7875）+16.935=42.32mH2OQ=15.56L/s=15.56*3600/1000m3/h=46.68 m3/h。取Hb=he的1.051.1倍则为44.4346.55m。据上查教材化工原理第三版，化学工业出版社，图2-18可选用IS-80-50-200型，n=2900r.min-1离心泵。因此，根据计算结果选用合适的消防泵两台，一备一用。具体布置见图纸JIT水施-03。 1.3.5水泵接合器选定：本工程室内消火栓流量为15.56L/s，而一个100mm管径水泵接合器的负荷流量为1015L/s，所以选用2台100mm管径的地面式水泵接合器。其余具体布置参加见图纸JIT水施-03。1.4图纸目录1 一层消火栓系统平面图(JIT水施-05)2 二层消火栓系统平面图(JIT水施-06)3 三层消火栓系统平面图(JIT水施-07)4 四层消火栓系统平面图(JIT水施-07)5 五层消火栓系统平面图(JIT水施-08)6附楼消火栓系统平面图(JIT水施-09)7 消火栓给水系统图(JIT水施-03)- 66 -金陵科技学院学士学位论文 第二章 自动喷淋灭火系统设计 2自动喷淋系统设计2.1设计技术数据 根据设计图纸说明可知：设置场所火灾危险等级为中危险级级。该建筑总建筑面积5300，建筑占地面积1050，标高差为21+4.5=25.5m。设计参数见下表3.表3民用建筑和工业厂房的系统设计参数 火灾危险等级 净空高度(m)喷水强度(Lminm2)作用面积(m2) 轻危险级84 160 中危险级级6级8 严重危险级级12 260级16除本规范另有规定外，闭式自动喷水灭火系统的持续喷水时间，应按火灾延续时间不小于1h确定。湘鄂情餐饮工程闭式灭火系统火灾的危险等级为中危险级I级，由上表可得出：喷水强度：W=6L/(minm2)作用面积：F=160m2。2.2喷头布置喷头应布置在顶板或吊顶下易于接触到火灾热气流并有利于均匀布水的位置。当喷头附近有障碍物时，应符合本规范的规定或增设补偿喷水强度的喷头。下垂型喷头的布置，包括同一根配水支管上喷头的间距及相邻配水支管的间距，应根据系统的喷水强度、喷头的流量系数和工作压力确定，并不应大于下表4的规定，且不宜小于2.4m。表4 同一根配水支管上喷头的间距及相邻配水支管的间距 喷水强(L/minm2)正方形布置的边长(m)矩形或平行四边形布置的长边边长(m)一只喷头的最大保护面积(m2)喷头与端墙的最大距离(m)44.44.520.02.263.64.012.51.883.43.611.51.7123.03.69.01.5注：1.仅在走道设置单排喷头的闭式系统，其喷头间距应按走道地面不留漏喷空白点确定。 2.货架内置喷头的间距均不应小于2m，并不应大于3m。根据湘鄂情餐饮工程平面图，闭式自动喷水灭火系统的喷头布置如图纸JIT水施0508。2.3管道配水管道的工作压力不应大于1.20MPa，并不应设置其他用水设施。配水管道应采用内外壁热镀锌钢管或符合现行国家或行业标准、并同时符合本规范1.0.4规定的涂覆其它防腐材料的钢管，以及铜管、不锈钢管。当报警阀入口前管道采用不防腐的钢管时，应在该段管道的末端设过滤器。镀锌钢管应采用沟槽式连接件(卡箍)、丝扣或法兰连接。报警阀前采用内壁不防腐钢管时，可焊接连接。铜管、不锈钢管应采用配套的支架、吊架。除镀锌钢管外，其它管道的水头损失取值应按检测或生产厂提供的数据确定。系统中直径等于或大于100mm的管道，应分段采用法兰或沟槽式连接件(卡箍)连接。水平管道上法兰间的管道长度不宜大于20m；立管上法兰间的距离，不应跨越3个及以上楼层。净空高度大于8m的场所内，立管上应有法兰。管道的直径应经水力计算确定。配水管道的布置，应使配水管入口的压力均衡。轻危险级、中危险级场所中各配水管入口的压力均不宜大于0.40MPa。2.4喷头数目配水管两侧每根配水支管控制的标准喷头数，轻危险级、中危险级场所不应超过8只，同时在吊顶上下安装喷头的配水支管，上下侧均不应超过8只。严重危险级及仓库危险级场所均不应超过6只。轻危险级、中危险级场所中配水支管、配水管控制的标准喷头数，不应超过表5的规定：表5 轻危险级、中危险级场所中配水支管、配水管控制的标准喷头数 公称管径(mm) 控制的标准喷头数(只) 轻危险级中危险级 25 1 1 32 3 3 40 5 4 50 10 8 65 18 12 80 48 32 100 64短立管及末端试水装置的连接管，其管径不应小于25mm。2.5设计计算2.5.1基本参数。（1）喷水强度：W=6L/(minm2)（2）作用面积：F=160m2（3）最不利喷头的工作压力：P=0.1 MPa（4）闭式自动喷水灭火系统的持续喷水时间1h2.5.2喷头和配水管网布置。根据楼层平面图，喷头按正方形布置。由下表6知，边长L1=2.5米3.6米，符合要求。配水管网布置将2.5米作为配水支管间距，最边缘距墙约1.25米。支管中喷头间距2.5米。具体见消火栓布置图。表6 喷头喷水强度布置要求喷水强度（L/min.m2）正方形布置的边长(m)矩形或平行四边形布置的长边边长(m)一只喷头的最大的保护面积(m2)喷头与边墙的最大距离(m)4 4.4 4.5 20.0 2.26 3.6 4.0 12.5 1.88 3.4 3.6 11.5 1.71220 3.0 3.6 9.0 1.52.5.3作用面积尺寸的确定。在餐饮楼五楼最不利点处划定作用面积区间。作用面积为矩形，其长边为：L=15.18m，式中 L矩形作用面积的长边，m； F计算作用面积，m2，本工程F=160m2。矩形作用面积短边B=F/L160/15.1810.54m。2.5.4最不利点处作用面积范围。作用面积在最高层、最不利点处，长边平行于配水支管，短边垂直于配水支管。自动喷水五楼图中虚线框内为作用面积区域。其中两边尽量位于两配水支管中间位置。如下图所示：图1 作用面积区间实际作用面积长边L=15.5m,短边B=10.807m。所以实际作用面积F=BL=15.5*10.807=167.51160 ，满足要求。2.5.5系统的水力计算。见下表所示。金陵科技学院学士学位论文 第二章自动喷淋灭火系统设计 表7 自动喷淋系统水力计算流量特性系数法水力计算表 第1页 共5页节点号管段号特性系数K/B（查表4.19）节点压力Pim/H20流量L/sQ2 /L2.s2公称直径mm管道比阻（查表4.29）A(s2。L-2管段长L/m水头损失(百分数法沿+0.2沿程)=1.2ALQ2/m节点流量qi=K *或B*Pj-k管段流量Q1 K=0.4210.00 1.33 1-21.33 1.77 25 0.43672.50 2.32 2 K=0.4212.321.47 2-32.87.84 32 0.093862.50 2.21 3 K=0.4214.53 1.60 3-54.40 19.36 32 0.093864.26 9.29 5 23.86 K=0.4210.00 1.33 6-g1.33 1.77 40 0.044533.10 0.29 7 K=0.4210.00 1.33 7-g1.33 1.77 25 0.43670.98 0.91 8 K=0.4210.00 1.33 8-g1.33 1.77 25 0.43671.52 1.41 流量特性系数法水力计算表 第2页 共5页节点号管段号特性系数K/B节点压力Pim/H20流量L/s管段流量QQ2 /L2.s2公称直径mm管道比阻A(s2。L-2管段长L/m水头损失(百分数法沿+0.2沿程)=1.2ALQ2/mg11.41（下位三支管中取较大值）g-h5.32 28.30 32 0.093862.02 6.44 h11.41+6.44=17.854 K=0.4210.00 1.33 4-h1.33 1.77 25 0.43670.98 0.91 9 K=0.4210.00 1.33 9-h1.33 1.77 25 0.43671.52 1.41 h-57.98 63.68 50 0.011080.19 0.16 校正h-5B=1.1559.21（=7.98*1.155）51013.61185.23 50 0.011081.20 2.95 i21.07流量特性系数法水力计算表 第3页 共5页节点号管段号特性系数K/B节点压力Pim/H20流量L/s管段流量QQ2 /L2.s2公称直径mm管道比阻（查表4.29）A(s2。L-2管段长L/m水头损失(百分数法沿+0.2沿程)=1.2ALQ2/mi-34.40 19.36 32 0.093863.00 6.54 10 B=1.1226.75（=23.8+2.95）4.96（1.12*4.40为13-10管段流量）101917.34300.60 65 0.0028933.00 3.13 16 K=0.4214.53 1.60 19下支管B=1.1829.38（=26.24+3.13）6.77（=1.18*(4.40+1.33)为1419段流量）20 K=0.4210.00 1.33 20-211.33 1.77 32 0.093863.83 0.76 21 K=0.4210.76 1.38 21-192.71 7.34 32 0.093862.79 2.31 流量特性系数法水力计算表 第4页 共5页节点号管段号特性系数K/B节点压力Pim/H20流量L/s管段流量QQ2 /L2.s2公称直径mm管道比阻A(s2。L-2管段长L/m水头损失(百分数法沿+0.2沿程)=1.2ALQ2/m19上支管B=1.510.76+2.31=13.072.71*1.5=4.065(19-20管段流量)19-2328.175793.83 80 0.0011682.57 2.86 23下B=1.2432.21（=29.35+2.86）7.11（=1.24*（4.40+1.33），即23-27支路流量。22 K=0.4210.00 1.33 22-231.33 1.77 32 0.093864.02 0.80 23上B=1.7310.80 2.323-2437.5823-3337.58 1412.27 100 0.000267415.52 7.03 33-4037.58 1412.27 150 0.0000339518.28 1.05 流量特性系数法水力计算表 第5页 共5页节点号管段号特性系数K/B节点压力Pim/H20流量L/s管段流量QQ2 /L2.s2公称直径mm管道比阻A(s2。L-2管段长L/m水头损失(百分数法沿+0.2沿程)=1.2ALQ2/m40-4137.58 1412.27 150 0.0000339512.09 0.70 41 39.7337.58 1412.27 立管段37.58 1412.27 150 0.0000339521.00 1.21 54.68 h=hy+hj=54.68m系统设计流量Qs=37.58L/s消防水泵扬程Hb=10+54.68+4(报警阀局部损失)+3（水流指示器局部损失）+25.5（高程差）=97.18m金陵科技学院学士学位论文 第二章自动喷淋灭火系统设计 2.5.6校核。作用面积内平均喷水强度验算。作用面积内平均喷水强度=（6037.58）/167.51=13.46L/minm26L/minm2任取作用面积内最不利4个喷头所作用范围内的平均喷水强度与规范规定的配水强度作比较。本工程取1,2,11,12作校核。Q1=1.33L/s，Q2=1.47L/s，Q11=1.116*1.33=1.48，Q12=1.116*1.47=1.64L/s。则Wp=（Q1+Q2+Q11+Q12）*60/(4*2.5*2.5)=14.2086，符合要求。讨论：校核结果表明，设计方案安全性偏高，经济性则有所欠缺。问题主要在于喷头的矩形布置上，间距偏小，使得喷头偏于密集。但由于甲方工期紧迫，所以从综合角度，大量利用原有消防设施的同时，该方案一方面缩短了工期，实际上另外一方面也减小了成本。2.5.7选泵。由水力计算表得，Qs=37.58L/s。消防水泵扬程Hb=97.18m。Qs=37.58L/s =37.58*3.6m3/h=135.29 m3/h, Hb=97.18md的1.051.1倍为102.039107.58m，据此选IS125-100-315离心泵。具体布置见图纸JIT水施-02。2.5.7水箱高度计算火灾初期，消防水泵未启动以前由屋顶高位水箱供水。此时，采用作用面积内最不利4个喷头1,2,11,12同时喷水流量和水压，最不利点喷头1的工作压力为5mH20。水箱高度计算：H=H0+h+Z式中 H水箱高度，m； H0最不利点喷头工作压力，H0=5m H20。 Z最不利喷头标高，18.1m。h为最不利喷头至水箱的总水头损失，包括报警阀和水流指示器局部损失。计算过程见下表8。表8 水箱高度计算表流量特性系数法水力计算表节点号管段号特性系数K/B节点压力Pim/H20流量L/sQ2 /L2.s2公称直径mm管道比阻（查表4.29）A(s2。L-2管段长L/m水头损失(百分数法沿+0.2沿程)=1.2ALQ2/m节点流量qi=K *或B*Pj-k管段流量Q1K=0.4250.94120.940.88250.43672.50 1.15 2K=0.426.151.04231.983.93320.093682.51.10 37.253101.983.93320.093685.862.59 10B=1.06（10节点除以i节点开根）9.841.98*1.06=2.1（10-11支路流量）10194.0817.64650.00289330.18 19294.217.64800.0011687.570.19 29334.0817.641000.000267410.520.06 33424.0817.641500.000034 30.4670.02 42自动喷淋泵4.0817.641500.000034 25.50.02 h=5.31m。报警阀局部水头损失Hkp按下式计算：Hkp=SQ2式中，报警阀的阻耗S =0.00302mH2OS2/L2；通过报警阀的流量Q，见附表，Q=4.2L/S。将S和Q值代入上式，得：Hkp=0.003024.24.2=0.053mH2O水流指示器局部水头损失按报警阀取值，Hkp=0.053mH2O。则h=5.31+0.53+0.53=5.42m。所以H=H0+h+Z=5+5.42+18.1=28.52m。校核：消防水箱的供水，除了满足系统最不利点处喷头的最低工作压力外，还必须校核喷水强度能否满足规范要求。取1,211,12四个喷头作平均喷水强度核算。以系统最不利点喷头1的工作压力5mH2O计算，上述4个喷头的流量分别为：q1=0.94L/s，q2=1.04L/s，q11=0.941.12=1.008L/s，q12=1.041.12=1.16L/s。（同上，考虑校正系数）平均喷水强度WP计算如下：WP=60=9.96L/（minm2）按自动喷水灭火系统设计规范规定，中危险级I型的平均喷水强度不低于设计喷水强度的85%。本系统按轻危险级设计，设计喷水强度为6 L/（minm2）。平均喷水强度WP=9.96 L/（minm2）与设计喷水强度的85%比较：9.96L/（minm2）6 L/（minm2）85%比较结果合格。因此，屋顶水箱底标高28.52m能满足规范要求。如果放置高度低于28.52m，则必须设置消防增压设备。2.5.8其他组件。(1)报警阀组报警阀设置位置一般均要求设在地面一层，并靠近消防控制中心。当被允许设于地下一层时，其水力警铃必须设于地面一层。所以,该建筑的消防控制中心在地下一层,报警阀也设在地下一层,水力警铃接在一楼。本系统选用了4个ZSFZ125型湿式报警阀,满足规范中对一个湿式报警阀所带喷头数量不超过800个的规定。报警阀安装应距地面1.2m，安装在便于操作的地方且地面设有排水设施。4个报警阀及其相应水力警铃分别编号。(2)水流指示器和阀门 在每层系统管路的配水干管上都要安装一个水流指示器（带法兰连接式），用于监视管网内的水流情况。在水流指示器旁边安装的阀门,必须是信号闸阀。首先,它位于楼顶,在平时不容易观察它的工作状态,假如,用一般的阀门,可能出现在检修后,忘记打开阀门的情况。而是信号阀门的话,它会很明确的返回一个开还是关的信号,确保系统的可行性。在别的地方通常都安装了普通的闸阀。但是也有暗杆和明杆之分。安装明杆,会有一个好处,就是在检修后,也能很明确地知道阀门是开还是关,这样会保证系统的可行性。但是在一些不能安装明杆的地方,比如水表井,就只能安装暗杆。要是安装明杆的话,就会引起杆和墙壁的碰撞,发生机械损伤。还有系统中使用的止回阀。止回阀常见的是升降式,它是利用本身的重力,来阻止水的倒流情况。还有旋启式,消音式等。旋启式通常都安装在水平管上。消音式的是利用它装置中的弹簧,来起到消音的作用。(3)水泵结合器 本系统中的设计流量为33.67L/s,按照规范中的说明,系统水泵结合器的数量应按系统的设计流量确定,每个水泵结合器的流量应按1015L/s计算。所以,本系统需3个水泵结合器。2.6图纸目录1一层自动喷水灭火系统平面图（JIT水施-05）2二层自动喷水灭火系统平面图（JIT水施-06）3三层自动喷水灭火系统平面图（JIT水施-07）4四层自动喷水灭火系统平面图（JIT水施-07）5五层自动喷水灭火系统平面图（JIT水施-08）6附楼自动喷水灭火系统平面图（JIT水施-09）7自动喷淋系统原理图（JIT水施-02）金陵科技学院学士学位论文 第四章 施工组织设计方案 3.火灾自动报警及联动控制系统设计3.1 系统形式的选择根据火灾自动报警系统设计规范GB50116-98中火灾自动报警系统保护对象分级内容可知，本建筑因为高度不超过24米，餐饮建筑,故属于二级保护对象，则K（0.91）可以取1。宜用于区域或集中报警系统，现选用集中报警系统。3.2 报警区域的划分报警区域应根据防火分区或楼层划分。该设计中设置一台区域火灾报警控制器，且设置在有人值班的消防值班室。3.3 探测区域的划分探测区域应按独立房（套）间划分。一个探测区域的面积不宜超过500m2；从主要入口能看清其内部，且面积不超过1000m2的房间，也可划分为一个探测区域。应分别单独划分探测区域的场所：敞开或封闭楼梯间；防烟楼梯间前室、消防电梯前室、消防电梯与防烟楼梯间合用的前室；走道、坡道、管道井、电缆隧道；建筑物闷顶、夹层。该设计中管道井、电缆井、楼梯间均应单独划分为一个探测区域。3.4 火灾探测器的选择和布置3.4.1 一层各探测区域内探测器的选择和布置（1）区域1计算。其图如下： 图2 计算区域由教材建筑设备消防工程第三版，重庆大学出版社可知，该探测区域可选择感烟探测器，其数量及布置过程如下：计算确定感烟探测器的保护面积和保护半径。屋顶坡度=15，层高=5m=6m（S=28.145*6.84=192.5118）查下表7可知，一只感烟探测器保护面积A=60m2，保护半径R=5.8m。表9 感烟、感温探测器的保护面积和保护半径火灾探测器的种类地面面积S(m2)房间高度h(m)一只探测器的保护面积A和保护半径R屋顶坡度15o15o30oA(m2)R(m)A(m2)R(m)A(m2)R(m)感烟探测器S80h1280.006.7080.007.2080.008.00S80630h820.003.6030.004.9040.006.30计算所需探测器设置数量。由上知K=1.0，按公式（2-1）有（取近似面积）,取4只，则理论上最少布置4个感烟探测器。（根据具体房间布局，可能多于N只）确定探测器的安装间距a、b。由保护半径R，确定保护直径D=2R=2*5.8=11.6，由下图1或教材图12.6可确定，应利用极限曲线确定a和b值。a=6.5,b=9.9。根据现场实际，选取a=6.5m，b=7.2m。(在Y5，Z5曲线之间)（a,b为多个探头布置时之间的间距，当a=b时为矩形布置。）图3 探测器安装间距极限曲线校核按安装间距a=6.5m、b=7.2m布置后，探测器到最远点水平距离R是否符合要求。按公式得，故在保护半径内，符合规范要求。（2）区域2图4 计算区域确定感烟探测器的保护面积和保护半径。屋顶坡度=15，层高=5m=6m（S=8.654*3.7=32）查下表可知，一只感烟探测器保护面积A=80m2，保护半径R=6.7m。计算所需探测器设置数量。由上知K=1.0，按公式（2-1）有（取近似面积）,取1只，则理论上最少布置1个感烟探测器。确定探测器的安装间距a、b。由保护半径R，由保护半径及上图区域知，在覆盖范围内。（3）楼梯间。根据规范，敞开或封闭楼梯间、走道、电缆隧道等应该单独划分探测区域。图5 计算区域S=7.07*3.4=24.038m2查教材表12.2，A=80，R=6.7，整个区域在半径作用范围内，取一只即可，显然在保护范围内。此外，区域6,7,9,10,11,12,13区域类似可得，布置一只感烟探头即可满足要求。（4）区域3图6 计算区域S=28.145*7.88=221.7826m2，A=60，R=5.8，则,取4只，则理论上最少布置4个感烟探测器。由保护半径R，确定保护直径D=2R=2*5.8=11.6，利用极限曲线确定a和b值。a=6.5,b=9.9。根据现场实际，取间距6米，4个一排布置。（5）区域4图7计算区域S=28.145*6.84=192.51m2，A=60，R=5.8，则,取4只，则理论上最少布置4个感烟探测器。由保护半径R，确定保护直径D=2R=2*5.8=11.6，利用极限曲线确定a和b值。a=6.5,b=9.9。根据现场实际，取间距6米，4个一排布置。（6）区域五图8 计算区域S=21.833*7.109=155.21m2，A=60，R=5.8，则,取3只，则理论上最少布置3个感烟探测器。由保护半径R，确定保护直径D=2R=2*5.8=11.6，利用极限曲线确定a和b值。a=6.5,b=9.9。根据现场实际，取间距6米，3个一列布置。且由图知，该区域完全在保护半径作用范围内。（7）区域六图9 计算区域S=9.02*7.242=65.32m2，A=80，R=6.7，则,取1只，则理论上最少布置1个感烟探测器。由保护半径R=6.7，由图知，6.75.987，所以该区域完全在保护半径作用范围内。3.4.2 二层各探测区域内探测器的选择和布置（1）区域一图10 计算区域由房间性质参见规范可知，可采用感温探测器。屋顶坡度=15，层高=5m=6m（S=23.79*21.82=519.1）查下表可知，A=20，R=3.6。由上知K=1.0，按公式（2-1）有，,取26只，则理论上最少布置26个感烟探测器。确定探测器的安装间距a、b。由保护半径R，确定保护直径D=2R=2*3.6=7.2，由教材图12.6可确定a=3.1,b=6.5。根据现场实际，选取a=3.1m，b=5.5m。(在Y5，Z5曲线之间).由于对区域1中的酒吧间单独采用感烟探测器，所以实际布置23只感温探测器（布置如上图）。校核按安装间距。a=7m、b=11m布置后，探测器到最远点水平距离R是否符合要求。按公式，故满足，同时在a,b值要求内。（2）区