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文档简介
毕业设计河南城建学院化工系毕业设计说明书设计题目:年产15万t焦炭焦炉设计系别:化学化工系班级:1113071学号:30姓名:刘玉辉指导老师:宋军超目 录一、 绪论4二、 焦炉概况51. 焦炉的发展 52. 我国现有焦炉的炉型73. 现代焦炉的结构7三、 设计内容1. 设计任务82. 设计原理83. 原始数据8四、 工艺计算 1. 原始数据的处理与计算102. 物料恒算133. 热量恒算154焦炉热效率和热工效率21五、炉型选择 1焦炉的生产能力23六、强度校核 1炭化室强度 24 2. 燃烧室强度25七、干法熄焦 1热量衡算 25八、符号说明 30九、附表 33十、结束语35十一、参考资料35年产700Kt焦炭焦炉设计一、绪论焦化工业为冶金工业的重要组成部分,其主要任务是为钢铁企业提供燃料。焦炭,焦炉煤气及炼焦过程所得的各种化学品,又为化肥,农药,医药,燃料,合成纤维,和橡胶工业等提供原料,此外,还为城市煤气化提供煤气等。煤在隔绝空气的条件下,加热到950-1050 oC,经过干燥,热解,熔融,粘结固化,收缩,等阶段最终制成焦炭,这一过程叫高温炼焦,有高温炼焦得到的焦炭,用于高炉冶炼,铸造和气化。炼焦过程中产生的经回收,净化后的焦炉煤气即是高热值的燃料,又是重要的有机合成工业原料!早在16世纪已经开始出现高温炼焦,它始于炼铁的需要。焦炉的发展经历了:土法炼焦、早期室式倒焰式炼焦炉、废热式焦炉和现代的蓄热式焦炉,工艺技术上也从最早的不回收化学产品、热效率极低的土法炼焦发展的今天回收化学产品和充分利用废气余热的高效焦炉。为实现焦炉的高效低耗,焦炉日趋大型化,炭化室有效容积从早期的23,发展到今天的7080。由此在焦炉结构的发展上越来越多地采用分段加热和空气贫煤气下喷方式。加热设备也向全自动调节和程序加热的方向发展。为了实现焦炉的高效率,应减薄炭化室炉墙,提高燃烧室的温度,对此研制既能保护炉体坚固严密,又能提高炉温和传热速率的高密度高强度的硅砖,这是焦炉用耐火材料的主要研究方向。焦炉大型化对焦炉操作的机械化和自动化提出了更高的要求。电子计算机开始用于焦炉生产,焦炉机械化和自动化为改善环境污染创造了条件,各种装煤出焦的防尘措施不断出现。干熄焦的采用不仅有利于熄焦过程的环境保护,还可以节约能源,改善焦炭质量和扩大次煤用量,是我国焦化工业今后发展的一个方向!由于高炉冶炼技术的发展,对焦炭质量的要求也日益严格,传统的冷态强度、化学组成、筛分组成等指标已不能完全评定焦炭质量。焦炭的高温性能、显微结构和其他新的检验评定焦炭质量的而方法逐步应用。由于我国优质炼焦煤的明显短缺,配煤炼焦和非炼焦煤的炼焦技术的发展成为必然的趋势。为了扩大炼焦煤源,将弱粘结煤和不粘结煤用于炼焦,适合于常规焦炉配煤炼焦新技术不断出现,捣固炼焦配煤、配型煤炼焦,配入各种粘结剂炼焦、预热和干燥煤炼焦等,均已达到工业化水平。二、焦炉概况 1.焦炉的发展焦炉结构的发展大致经过四个阶段,即土法炼焦,倒焰式焦炉,废热式焦炉和近代的蓄热式焦炉。随着化学工业的发展,要求从干馏煤气中回收有用的化学产品,为此将炭化室和燃烧室完全隔开,炭化室内生产的荒煤气送到回收车间分离出化学产品后,再送回燃烧室内燃烧和民用。1881年德国建成了第一座回收化学产品的焦炉。由于煤在干馏过程中产生的煤气量及煤气组成是随时间变化的,所以炼焦炉必须有一定数量的炭化室组成,各炭化室按一定的顺序装煤成焦,才能使全炉的煤气量及煤气组成接近不变,以实现稳定的连续生产,这就出现了炼焦炉组。这种焦炉所产生的煤气几乎全部用于自身的加热。燃烧生成的1,200的高温废气带走的热量相当可观。为了减少能耗,降低成本,并将结余部分的焦炉煤气供气冶金化工等部门作原料和燃料,又发展成具有回溯废气热量装置的换热式或废热式焦炉。废热式焦炉靠耐火砖砌成的相邻通道及隔墙,将废气热量传给空气,它不需换向装置,但易漏气,回收废弃热量消耗效率差,故近代焦炉都采用废热式。蓄热式焦炉所产生的焦炉煤气,用于自身加热时只需煤气产量的一半左右。它还可以用贫煤气加热,将焦炉所产的全部煤气,作为产品提供的其他部门使用,这不仅可以降低成本,还使资源利用更加合理。自1884年建成第一座蓄热式焦炉,焦炉在总体上变化不大,但在建筑材料,炉体构造,炭化室的有效容积,技术装备等表面都有显著改进。随着耐火材料工业的发展,自本世纪20年代起,焦炉用耐火材料由黏土砖改用硅砖,使结焦时间从2428h,缩短到1416h。炉体使用寿命也从10年左右延长到2025年甚至更长,由于高炉炼铁技术的发展,要求焦炭高,块度均匀, 由于有机化学工业发展的需要,希望提高化学产品的产率。这就促进了对炉体构造的研究,使之即实现均匀加热以改善焦炭质量,又能保持适宜的炉顶温度以控制二次热解而提高化学品的产率。近年来,焦炉向大型化,高效化发展,焦炉发展的主要方向是大容积。采用致密硅砖,减薄炭化室墙和提高加热火道的标准温度。 2.我国现有焦炉的炉型我国使用的焦炉炉型,在建国初期1953年以前主要是回复和建设解放前遗留下来的奥拓式,考贝式,索尔维式等 老焦炉。1958年前建设了一批原苏联设计的BP型、K型焦炉。我国自行设计建造了一大批适合我国实际情况的各种类型的焦炉。主要有大型的双联火道焦炉,高5.5m的大容积焦炉,58-型和58-型焦炉。中型焦炉,两分下喷复热式焦炉。小型焦炉:66型、70型及红旗3号型焦炉。形成了大、中、小型的焦炉类型。3.现代焦炉的结构 现代焦炉虽有多种炉型,结构都有基本要求:1)焦饼长向和高向加热均匀,加热水平适当,以减轻化学产品的裂解损失。2)劳动生产率和设备利用率高。3)加热系统阻力小,热工效率高,能耗低。4)炉体坚固、严密、衰老慢、炉龄长。5)劳动条件好,调节控制方便,环境污染少。 为此需从焦炉的各个方面加以分析。焦炉主要有炭化室、燃烧室、蓄热室、斜道区、炉顶和基础部分组成。 三、设计任务 1.设计任务:年产15万t炼焦焦炉设计 2. 设计原理:煤在炼焦炉中隔绝空气加热到1000 oC左右,经过干馏等一系列阶段,最终得到焦炭、焦油和煤气,这一过程称为炼焦煤在炭化室内的成型过程煤的成焦过程分为未的干燥预热阶段,胶质体成型阶段,半焦成型阶段,焦炭成型阶段。示意图如下:煤半焦焦炭胶质体黏结成焦气态产物3. 原始数据 加热煤气的组成 表1组成CO2O2COCH4H2OH2N2%10.70.327.30.22.32.756.5大气参数及有关的温度 表2 大气参数入炉煤温度焦饼中心温度小废烟气道温出度口蓄热室走廊温度荒煤气温度压力温度相对湿度前半个结焦周期后半个结焦周期加权平均101325244022105232135.5747807767 入炉煤的工业分析和元素分析 表3项目工业分析 %元素分析 %水干基灰分挥发分(干基)挥发分(可燃基)碳氢氧氨硫符号W入炉煤10.710.4928.832.1778.255.193.811.320.94四、工艺计算1.原始数据处理与计算煤气重度=+ =0.494 kg/m3C 燃烧计算以1干焦炉煤气为单位,进行燃烧计算列于表5为了燃烧充分,要供给过量空气,过量空气与理论需氧量之比称空气过剩系数。=1.2煤气的饱和温度为20C,空气温度为20C,空气的湿度为0.6理论需氧量T=0.01 =0.01 =0.15m3m3 LT= m3m3 实际空气量LP= LT=1.2 0.72=0.86 m3m3 生成的二氧化碳的量Vco2Vco2=0.01 =0.01(10.7+27.3+0.2) =0.382 m3m3生成水的量VH2O VH2O=0.01 =0.01(2.7+2 0.2+2.3)+0.012 =0.066 m3m3 式中0.012是空气中带入的水分。 计算用空气温度为20C空气的湿度为0.6。则1m3空气带入水汽为0.014 m3 故水汽量为:0.014LP=0.0140.86=0.012 得到的氮气量为VN2 VN2=0.01 +0.792LP =0.0156.5+0.790.86 =1.25 m3m3 废气中氧气的量为VO2VO2=0.21LP- =0.210.86-0.15 =0.03 m3m3所以1m3煤气燃烧生成废气量为 Vw= Vco2+ VH2O+ VN2+ VO2 =0.382+0.066+1.25+0.03 =1.73 m3m3废气组成: = =22% = =3.8% = =72.5% = =1.7%干焦炉煤气的燃烧计算 表4成分组成%废气组成 CO2 H2OCOO2H2N2CH410.7 2.327.30.3 2.7 56.5 0.20.1070.2730.0022.3 2.70.40.565-0.15合计 1000.3821.250.032.物料恒算以1000Kg入炉煤气为计算单位A 物料收入(1)干煤量(Gm)Gm=10*00=100=893(2)入炉煤气量(Gs)Gs=1000=100=107B 物料支出(1)全焦量(GJ)GJ=1000KJY=10075.4%=673.32(2)无水焦油量()=1000KJY=1003.71%=33.13(3)粗苯量(GB)GB=1000KJY=1001.1%=9.82 (4)氨量(GA)=bN =0.145 1.32% =0.232% 式中-煤中氮转化为氨的 转化系数,取0.145N入炉煤干基氮含量 17氨的分子量 14氮的分子量GA=1000 KA=1000.232%=2.1(5)硫化氢的量Gs 硫化氢的量一般占焦炉支出物料的0.2% Gs=10000.2% =2(6)化合水量(GSX)化合水产率按煤中氧转化为化合水的经验式进行计算KSX=OM=0.453.81%=1.93%,转化系数(b)取0.45GSX=1000KSX=1001.91%=17.23 煤气量GM 按物料守恒得: 852.07+0.47V=1000 0.47V =147.93以上计算,列于表5中 表5收入支出项目 数值Kg/t占湿煤%项目数值Kg/t占湿煤%占干煤%干煤入炉煤带水量合计893107100089.310.7100全焦焦油粗笨氨净煤气化合水入炉煤水差值合计67.333.139.822.10149.8117.23107.007.59100067.333.310.980.2114.981.7310.700.7710075.403.711.100.2416.781.93/0.841003热量恒算A 热量收入计算(1)加热煤气燃烧热(Q1) 煤气中可燃成分的低热值为: CO-12730 H2-10840 CH4-35840 则煤的低热值为: Q低= = =3839.65 假设每1吨湿煤炼焦需要燃烧煤气Vm3,则煤气燃烧供应热为 Q1=V Q低=3839.65V (2)加热煤气显热()t=30时,煤气中各组分比热为=1.6337 =1.30000 C=1.3096 C=1.2812 C =1.295 C=1.5780 C =1.4976 H2O=0.047C=0.01(CO2+ CO+C+C+ C+ C+ C H2O)=0.01(3.371.6337+8.171.3000+1.071.3096+58.131.2812+4.961. 950+21.231.5780+0.0472.3)=1.3048Q2= Ctv=1.304830V =40.45V(3)空气带入显热(Q3)t=35.5 Q3=CTLPV=1.2982T 0.86V =1.298235.50.86V =39.64V(4)干煤比热容可按燃质与灰分分别计算。在低温时煤的比热容为1.088,灰分可按SIO2比热容计算,其值为0.711 。如果煤含水分为W%,则干煤的比热容为:Cd = = = (97.39+|7.46) 0.01 =1.0485 A -煤的干基灰分 %湿煤的温度为22.,水的比热容为CW=4.1868 则1t湿煤焓为 Q4=10(100-W)Cdt+0.01WCWt =10(100-10.7)1.048522+0.0110.74.186822 =20607.85收入的热量总计为: Q=Q1+Q2+Q3+Q4 =3839.65V+40.45V+39.64V+20607.85 =3919.74V+20607.85B 热量支出计算(1)焦炭带走热量()t=1000时=1.0704 =1.1586 =1.8326=1.0701+1.5186+1.8326=1.4448式中CJ0-tj温度内焦炭的平均比热容 Agj ,Cgj ,Vgj-焦炭干基的灰分,固定碳和挥发分的含量 % CAJ和CC-温度内焦炭中灰分和固定碳的平均比热容CV-0-tJ温度内焦炭中挥发份的平均比热 -焦炭中挥发份的重度,可按焦炉煤气重度计算=673.321.44481000=972812.7(2)焦油带走热量() 产品的温度都取750C 焦油汽化热为418.68kjkg,比热容为2.51=(418.68+) =33.13(418.68+2.51750) =75813(3)粗苯带走热量()粗苯比热容CBq为2.00=(431+)=9.82(431+2.00750)=18800(4)氨气带走热量()氨的比热容为CA=2.69 =GACAt =2.12.69750 =4236.75(5)硫化氢带走的热量 硫化氢的比热容为Ch2s=1.78 =GSCst =21.78750 = 2670(6)煤气带走热量()t=750时,各组分的比热为:=2.185 =1.3787 C=1.4415C=1.3142 C=1.3599 CCH4=2.4334Cm=0.01(10.72.1085+27.31.3787+0.31.4415+2.71.3142+56.51.3599+0.22.4334)=1.5434煤气带走的热量:=Gm Cmt=147.931.5434750=171236.37(7)水分所消耗的热量()在物料平衡中得WG=124Kgt 水蒸气的汽化热为2490 kjkg,t取600,比热容为2=(2490+2600)WG =(2490+2600)124= 457560 (8)废气带走热量()废气组成:=3.8% =22% =1.7% =72.5%废气的平均比热:T=300时,废气中各组成的比热为=1.8627 =1.5424=1.3561 =1.3067CW=0.01(1.862722+1.54243.8+1.71.3561+1.306772.5) =0.01(41.2918+5.88+2.313+94.888) =1.44废气带走的热量=VW CWt =V1.731.44300 =747.36V(9)焦炉散热(Q9) 近代焦炉散热约占炼焦消耗热量的10%,故得: Q9=0.1Q 因为收入热量等于支出热量Q1+Q2+Q3+Q4= + Q93919.74V+20607.85=972812.7+75813+18800+4236.75+2670+171236.37+457560+747.36+391.974V+2060.785 2780.406V=1705189.605 V=613.29M3所以得:Q1=2354818.849 Q2=24807.58 Q3=24310.82 =458348.41 Q9=242454.52 4 焦炉热效率和焦炉热工效率 (1)热效率 = =80.9%(2)焦炉的热工效率 = =70.8% 热平衡表 表6热收入热支出项目数值项目数值KJ/t%KJ/t%加热煤气燃烧热(Q1)235481897.12焦炭带走热量()97281240.47加热煤气显热()248071.02焦油带走热量()758133.15空气带入显热(Q3)243101.01粗苯带走热量()188000.78入炉湿煤带入热量(Q4)206130.84氨气带走热量()42360.17硫化氢带走热量()26700.11煤气带走热量()1712367.12水分所消耗的热量()45756019.03废气带走热量()45834819.06焦炉散热24245410.08合计2424548100合计2403929100 五、炉型选择 焦炉的生产能力是根据冶金焦的需要量而定,为了合理的利用焦炉机械,提高劳动生产率,本设计选用58型焦炉。 查资料得,碳化室有效容积为23.9m3 煤的堆密度为=1.05tm3(1) 所以焦炉碳化室数N= = =15 MJ 焦炉每年生产的焦炭量 (2) 一座焦炉一天的装煤量m m= = =790.4925 每空碳化室一次进煤量B=1.0523.9=25.095t孔按一小时计算总共15个孔,所以每小时仅煤量为G=BN=25.09515=376.425th所以每小时出焦量GJ= =253.46 th:焦炉设计尺寸 表9焦炉型号每孔炭化室装干煤量 炭化室的平均宽度炭化室的有效长度炭化室有效高度炭化室中心距JN58-25.0954501328040001143 工艺技术指标 表10焦炉孔数结焦率%周转时间 干煤气产率年消耗煤量1575.416147.93288此焦炉的优点:250孔宽炭化室、宽蓄热室、双联火道、废气循环、下喷、单热式捣固焦炉。该类焦炉具有可改善焦炭质量和增大焦炭块度的优点。另外,在产量相同的条件下还具有减少出焦次数、减少机械磨损、降低劳动强度、改善操作环境、减少无组织排放的优点。六、强度校核 1.炭化室强度焦炉除了受到自身及炉顶的垂直负荷外,还受到炭化室内煤料在结焦过程中产生的膨胀压力及柱体对砌体的加压,这些都属于水平负荷。焦炉强度必须足以承受所受到的负荷。焦炉中最薄弱的部位是炭化室强。要保持炉体有足够长的寿命,必须注意使炭化室强所受负荷处于能承受的范围之内。其办法是:一,降低所受负荷,主要是控制所用煤料的膨胀压力;二,提高炭化室墙的负荷能力即炉墙的极限负荷,它与焦炉的尺寸(包括炭化室高,炉顶厚度,煤车负荷,立火道中心距,炭化室中心距,炭化室墙厚度和火道隔墙厚度等)有关。2. 燃烧室强度煤料在炼焦时的膨胀压力随着煤的粘结性,装炉煤的堆积密度,结焦速度,煤料含水,炭化室宽度等因素不同而改变。一般不应大于。但膨胀压力沿炭化室高向和长向并不一样。炭化室底部煤气外排的阻力最大,故膨胀压力也最大,而到炉顶则接近为零。此外,由于炉墙两侧均受侧压力,因此对炉墙产生弯曲的负荷应为两侧负荷之差。考虑上述因素,侧压力一般取0.69。 为使炉体处于能承受的负荷能力之内,上述最大正应力应小于炉墙砖在使用温度下的抗压强度。硅砖的抗压强度随温度升高而降低,当温度为1500 时,其抗压强度约为98.1,考虑安全起见,硅砖墙的允许耐压应力应不大45.1。上述计算表明58型焦炉的砌体强度是足够的。七、干法熄焦干法熄焦的热平衡,一般是用来计算冷却段每小时的生产能力和决定所需要的循环气体的量(1)熄焦室中焦炭传出的热量Qh=G(C1t1-C2t2) 式中t1即为焦炭在焦炉中结焦末期的温度1050C t2即为熄焦后的温度250C。干熄焦时,焦炭一般不能冷却到周围介质的温度,只能冷却到200-250C。在干熄焦时,可以规定红热焦炭冷却到250C 对于一定质量等级的焦炭,平均比热容可以用下式计算 式中 -焦炭的灰分 % -灰分的比热容 -焦炭的碳的质量分数 % -碳的比热容 -焦炭的挥发份 % 取1.2% -焦炭挥发份单位体积的比热容 -标准状态下挥发份的密度,可按焦炉煤气重度0.494kgm3t1 =1050C时,焦炭的比热容: = =0.099+1.2947+0.029 =1.4227 t2=250C时,焦炭的比热容: = =0.086+0.82+0.0364 =0.9424 Qh=G(C1t1-C2t2) =253460(1050 1.4227-2500.9424) =2534601258.235 =3.189108KJh(2)焦炭烧损放出的热量 Qy= -熄焦时焦炭的烧损量(前苏联立焦化设计院的数据为0.1%) -焦炭的燃烧热 取30.4MJKg Qy= = =77051.84KJ(3)加热循环气体的热量热量消耗Qur=V(C1t1-C2t2) 循环气体通过锅炉之后的温度,一般去140-180C 在此取150C 出熄焦时的温度一般为670C 循环气体的平均组成 : % CO2 O2 CO H2 N2 8.25 0.55 16.8 3.6 70.8 当t2=150C时,各组分的平均比热容:=1.7215 =1.3225= 1.2925 =1.4576=1.3025C2=0.01(CO2+O2+ CO+ H2+ N2) =0.01(1.7215 8.25+1.3225 0.55+1.4576 16.8+1.2925 3.6 +1.3025 70.8) =0.01(14.2+0.727+24.487+4.653+92.217) =1.363当t1=670C时 =2.0585 =1.4228 =1.3065 =1.3654 =1.3482 C1=0.01(CO2+O2+ CO+ H2+ N2)=0.01(2.05858.52+0.551.4228+1.365416.8+1.30653.6+1.348270.8) =0.01(16.98+0.7825+22.94+4.7034+95.45) =1.4086Qur=V(1.4086 670-1.363 150) =V(943.762-204.45) =739.3V(4)由于自然对流和锅炉炉体表面辐射,锅炉散失到大气中的热量QOC=V C1t1 =V1.4086 670 =11.325V (5)系统中吸入空气和循环气体损失所损耗的热量 Qny=GKVny(Crtr-CBtB) Cr= =1.825 Cr-散失到大气中的循环气体的比热容 tr=650Ctr-循环气体的平均温度 CB-空气的比热容 取1.3212 tB-空气的温度 C 取25 Vny-燃烧1kg焦炭所需要的空气的体积 m3 Vny=(1-m) 4.76 =8.01 m-焦炭灰分含量系数 取0.1 所以: Qny=GKVny(Crtr-CBtB) =253.468.01(1.1825650-1.321225) =253.468.01(768.625-33.03) =1.49106KJh 热量收入=热量消耗 Qh+ Qy= Qur+ QOC+ Qny 3.189108+77051.84=739.3V+11.325V+1.49106 V=4.23105m3h 需要循环气体的量V=4.23105m3h八 符号说明 空气过剩系数 LT 理论空气量 m3m3LP 实际空气量 m3m3Vco2 燃烧生产二氧化碳量 m3m3VH2O 燃烧生产水的量 m3m3VN 2 废气中氮气的量 m3m3VO2 废气中氧气的量 m3m3Vw 废气量 m3m3Gm 干煤量 kgtGs 入炉煤带水量 kgtGJ 全焦量 kgt 焦油量 kgt GB 粗苯量 kgtGA 氨量 kgtGSX 化合水的量 kgt Q低 煤气低热值 kjm3Q1 加热煤气燃烧热 KJ 煤气焓 KJ 二氧化碳比热容 一氧化碳比热容 C 氧气比热容 C 氢气比热容 C 氮气比热容 C 甲烷比热容 C 水比热容 C 煤气平均比热容 Q3 空气焓 KJCd 湿煤比热容 A 煤干基灰分 CW 水比热容 Q4 湿煤焓 KJCJ 焦炭的平均比热容 Agj 焦炭干基灰分的含量Cgj 焦炭固定碳的含量Vgj 焦炭 挥发分的含量 CAJ 焦炭中灰分的平均比热容 CC 焦炭中的平均比热容 CV 焦炭中挥发份的平均比热 焦炭中挥发份的重度 焦炭焓 kj 焦油带走热量 kj CBq 粗苯比热容 粗苯带走热量 kj 氨气带走的热量 kj CA 氨气比热容 硫化氢带走的热量 kjCh2s 硫化氢比热容 煤气带走的热量 kj 水汽焓 kj 燃烧废气带走的热量 kjQ9 焦炉散热 kj 热效率 热工效率 煤的堆密度 tm3 N 焦炉炭化室数 B 每孔炭化室装煤量 thQh 焦炭传出热量 kj 焦炭的灰分 % 灰分的比热容 焦炭的碳的质量分数 % 碳的比热容 焦炭的挥发份 % 焦炭挥发份单位体积的比热容 标准状态下挥发份的密度 0.494kgm3Qy 焦炭烧损放出的热量 kjQur 加热循环气体的热量 kjQOC 锅炉散失热量 kj九 附表 附表1焦炭灰分的平均比热容温度C比热容温度C比热容 0 0.7536000.933 1000.808 700 0.946 200 0.845 800 0.958 300 0.879 900 0.971 400 0.900 100 0.983 500 0.916 1100 0.996 附表2碳的平均比热容温度C比热容温度C比热容 0 0.673 600 1.285 100 0.825 700 1.349 200 0.958 800 1.411 300 1.059 900 1.467 400 1.142 1000 1.523 500 1.225 1100 1.572 附表3标准状态下,焦炭挥发份的平均比热容温度C比热容温度C比热容 0 1.394
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