南京工业大学桥梁工程课程设计2(空腹式拱桥设计).doc

桥 梁 工 程 课 程 设 计空腹式等截面悬链线无铰拱设计交通1001 朱天南一、设计资料1设计标准设计荷载：汽车荷载 公路I 级，人群荷载3.5kN/m2桥面净空：净8+2(0.75m+0.25 m)人行道+安全带净跨径： L070m净高： f014m 净跨比： f0/L01/52材料数据与结构布置要求拱顶填料平均厚度(包括路面，以下称路面)hd0.5m，材料容重122.0kN/m3主拱圈材料容重(包括横隔板、施工超重)： 225.0kN/m3拱上立柱（墙）材料容重： 225.0kN/m3腹孔拱圈材料容重： 323.0kN/m3腹孔拱上与主拱圈实腹段填料容重： 422.0kN/m3人行道板及栏杆重： r52.0kN/m3 混凝土材料：强度等级为C30，主要强度指标为：强度标准值fck=20.1MPa，ftk=2.01MPa强度设计值fcd=13.8MPa，ftd=1.39MPa弹性模量 Ec=3.0104MPa普通钢筋：1) 纵向抗拉普通钢筋采用HRB400钢筋，其强度指标为抗拉强度标准值 fsk=400MPa抗拉强度设计值 fsd=330MPa弹性模量 Es=2.0105MPa相对界限受压区高度 b=0.53，pu=0.19852)箍筋及构造钢筋采用HRB335钢筋，其强度指标为抗拉强度标准值fsk=335MPa抗拉强度设计值fsd=280MPa弹性模量 Es=2.0105MPa本桥采用支架现浇施工方法。主拱圈为单箱六室截面，由现浇30号混凝土浇筑而成。拱上建筑采用圆弧腹拱形式，腹拱净跨为5m，拱脚至拱顶布置6跨 (主拱圈的具体几何尺寸参照指导书实例修改自定)。3设计计算依据交通部部颁标准公路桥涵设计通用规范(JTG D602004) 交通人民出版社交通部部颁标准公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D622004) 交通人民出版社交通部部颁标准公路圬工桥涵设计规范(JTG D61-2005) 交通人民出版社公路设计手册-拱桥(上) 人民交通出版社，2000.7二、确定主拱圈截面构造尺寸，计算拱圈截面的几何、物理力学特征值1. 主拱圈截面尺寸拟定拱圈截面高度按以下公式估算：h=l0100+h0式中：h拱圈高度（mm）l0拱圈净跨径（mm）h0对多室箱取600mm故，h=1.3m。又为施工方便，取h=1.5m主拱圈横桥向取1 m单位宽度计算，横截面积A=1.2m2拱圈由六个各为1.5m宽的拱箱组成，全宽B0=9.0m。箱型截面挖空率可取50%70%。腹板厚度宜取100200mm，顶底板厚度宜取100250mm。综上布置拱截面如下图所示：图1 主拱圈截面尺寸（尺寸单位：mm）2. 主拱圈截面几何性质截面积：A=91.5-1.11.1-0.1246=6.48m2主拱圈重心高度，显然有yx=ys=0.75m绕箱底边缘的静面矩：s=6.48075=4.86m3主拱圈截面绕重心轴的惯性矩：I=(91.53-1.11.136)12=1.7992m4回转半径：r=I/A=0.5269m三、确定主拱圈拱轴系数m及拱上建筑的构造布置和几何构造尺寸1.确定共轴系数m假定m=2.240，对f0/L01/5，查拱桥(上册)表(III)-20(6)得：sinj = 0.68284，cosj = 0.73057，j= 430356主拱圈的计算跨径和计算矢高：l=l0+2ysinj=70+20.750.68284=71.02mf =f0+y1-cosj=14+0.751-0.73057=14.20m拱脚截面的水平投影和竖向投影：x=hsinj=1.024m，y=hcosj=1.096m。将拱轴沿跨径5等分，每等分长l=l/5=14.168m。查表(III)-20(6)并计算将各截面计算参数汇于下表：截面计算参数表 表1截面位置xy1/fy1cosy/cos拱背y1-y/cos拱腹y1+y/cos拱顶00010.750-0.7500.750l/417.710.2153.0490.938720.7992.253.848拱脚35.42114.1800.730571.02713.15315.2072.确定拱上建筑的构造布置和几何构造尺寸图2 拱上建筑结构布置图（单位：mm）对于拱式腹孔，每半跨内的布置范围一般不超过主拱跨径的1/41/3。本例中，腹拱跨径l0= 5m，净矢高f0=1m，板拱厚度d=300mm，腹拱按等跨处理以利于施工及腹拱墩的受力。腹拱拱顶的拱背和主拱拱顶的拱背在同一标高。1、2号腹孔墩采用立柱式，宽度600mm，间距2m，3号腹孔墩采空横墙式，厚度取600mm。构造布置图如图2。各墩中线自主拱拱背到腹拱起拱线的高度按 h=y1+y(1-1/cos) - (d+f0)计算，并汇于表2：腹拱墩高计算表 表2项 目lx=2lx/lky1=f ch k-1/(m-1)tg=2kfshk/l(m-1)1/cos= tg2+1h1号立柱30.500.85871.241710.0290.80511.28388.5162号立柱24.900.70111.01386.4110.60731.17004.9833号横墙19.300.54340.78583.7230.44111.09302.354空、实腹段分界线14.000.39410.56991.9120.30521.04550.578注：其中k=lnm+m2-1=1.446因为f0/l0=1/5，故sin0 = 0.68284，cos0 = 0.73057。腹拱拱脚的水平投影和竖向投影：x=dsin0=0.30.68284=0.205my=dcos0=0.30.73057=0.219m四、结构恒载计算恒载计算先将桥面系换算为填料厚度，再按主拱圈、拱上空腹段。拱上实腹段及腹拱推力四部分进行。1.桥面系换算由已知，栏杆及人行道板每延米重度为52.0kN/m，沥青表处面层每延米重度：120.5+0.57822=94.16kN/m以上各部分恒载由拱圈平均分担，则换算容重为122.0kN/m3的计算平均填料厚度为：hd=52+94.16922=0.738m2.主拱圈由表(III)-19(6)查得数据并代入计算P0-12=表值A2l=0.551846.482571.03=6349.95kNM1/4=表值A2l24=0.126256.482571.0324=25797.05kNmMj=表值A2l24=0.551846.482571.0324=112759.16kNm3.拱上空腹段(1) 腹孔上部构造图及尺寸如图3所示图3 腹孔上部构造1)腹拱圈外弧跨径：l外=l0+2dsin0=5+20.205=5.41m2)腹拱圈内弧半径：R0=l02sin0=520.68284=3.661m3)腹拱圈重力：Pa=20Rd3B0=20.75943.661+0.320.3239=359.44kN4)腹拱上的护拱重力：Pb=2sin0-sin0cos0-0R24B0=20.68284-0.682840.73057-0.75943.8112229=308.30kN5)填料及桥面系重力：Pc=l外hd1B0=5.4160.738229=791.40kN腹拱墩起拱线以上部分结构图如图4所示Pd=0.56-xy4+f0+d-y+hd10.56-xB0=0.56-0.2190.21722+1.3-0.217+0.783220.56-0.2059=73.15kN综上，单个腹拱总重力：P=adPi=359.44+308.30+791.40+73.15图4 拱脚构造示意图=1532.29kN(2) 腹拱下部（包括横隔板）结构示意图如图5所示，在计算立柱与横墙重力时折入横隔板，等效为立柱高度。1)梁盖重力：P=1.3+0.50.56922=139.58kN2)底梁重力： P=0.40.56925=50.4kN3)1号立柱重力：P=48.516-0.8+1.530.6225=277.78kN4)2号立柱重力：P=44.983-0.8+1.480.6225=150.59kN5)3号横墙重力：P=2.354-0.4+1.309-21.78+0.62图5 腹孔下部构造（单位：mm）0.625=193.43kN(3) 腹孔集中力Pl1=1532.29+139.58+50.4+277.78=2000.05kNPl2=1532.29+139.58+50.4+150.59=1872.86kNPl3=1532.29+193.43=1725.72kNPl4=(1532.29-73.15)/2=729.57kN4.拱上实腹段计算图示如图6所示。图6 拱上实腹段计算图示(1) 拱顶填料及桥面系重Pl5=lxhd1B0=140.738229=2045.74kN(2) 悬链线曲边三角形Pl6=lf12m-1kshk-k2B0=71.0213.9322.24-11.446sh0.57-0.57259=1947.25kN式中：f1=f+y1-1cosj=14.21+0.751-10.73057=13.93m其重心至拱顶的距离：lx=shk-k2-chk-1kshk-klx=0.7513lx=10.52m5.腹拱推力图7腹拱拱脚受力图靠近主拱拱顶一侧的腹拱多采用两铰拱，在较大的恒载作用下和考虑到周围的填料等构造的作用，可以折中地按无铰圆弧拱计算其推力，而不计弯矩的影响。计算图示如图7所示。腹拱水平推力：F=(C1g1+C1g1+C1g1)RB0式中：g1=1hd=220.738=16.24kNg2=2R+d2-R+d22-l24=234.111-4.1112-5.20524=21.36kNg3=3d=230.3=6.9kN由 f0/l0=1/5 与 b=IAR2=0.000490，查拱桥(上册)表(I)-4并线性内插得：C1=0.822559， C2=0.109345， C3=0.855734故：F=0.82255916.24+0.10934521.36+0.8557346.93.9619=760.44kN腹拱拱脚推力作用线距x轴的偏心距：e=d+f0-y2-y=0.3+1-0.2192-0.75=0.441m腹拱推力对各截面重心产生的力矩按 Mi=Fxyi-e 计算。6.验收拱轴系数恒载对拱脚与 l/4 截面的力矩见表3，得M1/4Mj=0.2176该值与0.22之差小于半级0.0025，故可确定拱轴系数 m= 2.240五、拱圈弹性中心与弹性压缩系数1.弹性中心ys=1f=0.33919314.2=4.817m式中 1 可查表(III)-3得。2.弹性压缩系数rw2f2=(0.526914.2)2=0.0013771=表III-9值rw2f2=11.05010.001377=0.01522=表III-11值rw2f2=9.147190.001377=0.0126011+=0.01503六、主拱圈结构内力计算1.结构自重内力计算对拱脚与 l4 截面进行验算，如表3所示：半拱恒载对拱脚与 l4 截面的弯矩计算表 表3项目集中力编号重力（kN）l/4 截面拱脚截面力臂（m）弯矩（kNm）力臂（m）弯矩（kNm）主拱圈P0-126349.9525797.05112759.16拱上空腹段Pl12000.055.0110020.25Pl21872.8610.6119871.04Pl31725.7216.2127973.92Pl4729.573.7552739.5421.5115693.05实腹段Pl52045.7410.75522001.9328.5158324.05Pl61947.257.23514088.3524.9948661.78腹拱推力F760.441.93761473.4313.75910462.8966100.30303766.15当确定m系数时，其实算值很难与选定的拱轴系数在“五点”重合，因此必须用“假载法”计入偏离的影响。当计入该部分影响后，相应三铰拱的恒载压力线在“五点”以外与选定的拱轴线有偏离。以下分别计算这两种偏离的影响。(1)假载法确定m系数时在“五点”存在的偏差确定拱轴系数时，恒载压力线在 l4 截面与拱脚截面的纵坐标之比为0.2176，并不等于所取用的m= 2.240的拱轴线上相应两点的比值0.22，两者之差为0.0024.该偏差的影响可比拟为一层虚设的均布荷载作用于选定的拱轴线上。按式：M1/4+qxl232Ml+qxl28=0.22得虚设均布荷载：qx=M1/4-0.22Ml(0.228-132)l2=38.50kN/m假载 qx 产生的内力可以将其直接布置在内力影响线上求得。不考虑弹性压缩的假载内力见下表4不计弹性压缩的假载内力计算表 表4项目影响线面积力或力矩(qx)表(III)-14(43)值乘数拱顶截面M10.00198l2= 5043.849.9868284.62H10.12742l2/f= 355.2045.25961289.90l/4 截面M1-0.00124l2= 5043.84-6.2544-178.25H10.12742l2/f= 355.2045.25961289.90拱脚截面M10.00440l2= 5043.8422.1929632.50H10.12642l2/f= 355.2044.90441279.78V10.50000l= 71.0235.51001012.04计入弹性压缩的假载内力见下表5计入弹性压缩的假载内力计算表 表5项 目拱顶截面l/4 截面拱脚截面cos10.938720.73057sin00.344680.68284H11289.901289.901279.78V11012.04(11+)H119.3919.3919.24N=1-11+H1cos+V1sin1270.511353.451611.98M1284.62-178.25632.50y=ys-yi4.8171.768-9.383M=M1+(11+)H1y378.01-143.97452.02注：l/4 截面轴力按 N1/4=1-11+H1cos1/4 近似计算拱轴线恒载内力推力：Hg=Mj+qxl28f=303766.15+38.571.022814.2=23101.49kN考虑弹性压缩的拱轴线恒载内力汇于表6考虑弹性压缩的拱轴线恒载内力计算表 表6项 目拱顶截面l/4截面拱脚截面cos10.938720.73057Hg=Hg-F23101.4922341.0522341.05(1-11+)Hg22754.2722005.2622005.26N=Hg/cos23101.4923799.4830580.30N=11+Hgcos347.22315.21245.32N=N-N22754.2723484.2730334.99y=ys-yi4.8171.768-9.383M=11+Hgy1672.54593.67-3150.68注：拱顶截面取F=0，拱脚与l/4截面取F=760.44kN考虑确定m系数偏差影响的恒载内力考虑m系数偏差影响的恒载内力等于拱轴线m的恒载内力减去假载的内力，计算结果见下表7考虑“五点”偏差的恒载内力 表7截面项目拱 顶 截 面l/4 截面拱 脚 截 面拱轴线恒载假载qx合 计拱轴线恒载假载qx合 计拱轴线恒载假载qx合 计水平力23101.49 1289.90 21811.59 23799.48 1289.90 22509.58 30580.30 1279.78 29300.52 轴 力22754.27 1270.51 21483.76 23484.27 1353.45 22130.82 30334.99 1611.98 28723.01 弯 矩1672.54 378.01 1294.53 593.67 -143.97 737.64 -3150.68 452.02 -3602.70 (2)恒载压力线偏离拱轴线的影响1) 恒载压力线偏离拱轴线的偏离弯矩Mpa.主拱圈自重对各截面产生的力矩M1计算恒载偏离弯矩 Mp，首先要计算出桥跨结构沿跨径各等分段的分块恒载对各截面的力矩，再算各截面压力线的纵坐标，然后才能求得 Mp。图8主拱圈自重计算图示主拱圈自重对各截面产生的力矩 M1： M1=A2l24S1-S2=6.482571.0224S1-S2=204275.54S1-S2式中 S1 与 S2 分别从拱桥(例集)附表1-1与1-2查得。将计算结果汇于表8：主拱圈自重对各截面产生的力矩 表8截面号S1S2S1-S2M1 (kNm)120.000000.000000.000000.000000.00110.083330.083390.003760.00319651.41100.166670.167040.014220.013622782.3590.250000.251210.031480.031326398.4280.333330.336290.056590.0555111338.4370.416670.422550.088960.0871017793.2060.500000.510310.128900.1262625790.8150.583330.600300.177970.1722035176.8640.666670.692830.235840.2260546176.2830.750000.788460.303300.2880558840.5520.833330.888450.382830.3575473037.0910.916670.993220.474590.4358689036.5501.000001.103670.580130.52354106946.42b.拱上实腹段恒载对各截面产生的弯矩M2计算拱上实腹段的恒载时，必须将拱顶填料及面层的矩形板块和其下面的悬链线曲边三角形块分开才能准确计算。(a)矩形板块从拱顶到每个截面的矩形板块的重力：Pi=1B0hdli/2对实腹段里每个截面的力矩：Mi=Pii/4对空腹段里每个截面的力矩：Mi=Pk(l2i-l4k)式中k表示空、实腹段的分界点，并取：1B0hdl24=209382.42kN(b)悬链线曲边三角形块从拱顶到任意截面的重力：Pi=lf12B02m-1kshki-ki=62071.80shki-ki对每一 Pi 的重心横坐标：i=shki-ki2-chki-1kishki-ki在实腹段里，截面重心到任意截面的力臂为1-ili2，在空腹段里，整块曲边三角形面积的重心到每个截面的力臂为 i-kkl/2 。a、b两部分力矩计算结果汇于表9：拱上实腹段恒载对各截面产生的力矩 表9区间界面号悬链线曲边三角形矩形块M2kP1-ili2M1/22M实腹段120.000000.00000.000.00000.000.000.00000.00 0.00 110.083330.120518.110.75010.7413.400.0035726.96 740.36 100.166670.2410145.240.75021.48214.690.01392908.21 3122.89 90.250000.3615491.930.75052.211089.410.03136543.20 7632.61 80.333330.48201171.960.75102.953454.620.055611632.12 15086.74 k0.37426 0.5412 1663.89 0.7513 3.30 5498.47 0.0700 14664.16 20162.62 空腹段70.41667 1663.89 0.7513 4.81 8004.23 0.0866 18123.27 26127.50 60.50000 1663.89 0.7513 7.77 12927.77 0.1194 25002.26 37930.03 50.58333 1663.89 0.7513 10.73 17851.32 0.1523 31881.24 49732.55 40.66667 1663.89 0.7513 13.69 22775.45 0.1851 38761.05 61536.50 30.75000 1663.89 0.7513 16.65 27698.99 0.2180 45640.03 73339.03 20.83333 1663.89 0.7513 19.61 32622.54 0.2508 52519.02 85141.55 10.91667 1663.89 0.7513 22.57 37546.67 0.2837 59398.83 96945.50 01.00000 1663.89 0.7513 25.52 42470.21 0.3165 66277.81 108748.02 (c)各集中力对各截面的力矩M2拱上空腹段的腹孔各集中力及其相应的横坐标 lx 在之前的计算中已经求出，各竖向集中力到截面的力臂 a=li/2-lx （取a0），产生的力矩M3=Pa；腹拱水平推力Hg作用在7、8截面之间，对07截面产生的力矩M3=Hg(y1-e)。计算过程与结果见表10：各集中力对各截面的力矩 表10截面竖向力pl4pl3pl2pl1腹拱水平推力合计P729.571725.721872.862000.05F=760.44lx1419.324.930.5e=0.441MMMMyi-eMM3120.00000.00 110.08330.00 100.16670.00 90.25000.00 80.33330.00 70.4167580.621.700 1292.74 1873.36 60.50002739.542.683 2040.26 4779.80 50.58334898.452440.463.878 2948.83 10287.74 40.66677057.377547.155.302 4031.63 18636.15 30.75009216.2912653.843244.736.975 5304.40 30419.26 20.833311375.2117760.548786.838.923 6785.64 44708.22 10.916713534.1322867.2314328.944101.7711.174 8496.85 63328.91 01.000015693.0527973.9219871.0410020.2513.759 10462.89 84021.16 (d)计算偏离弯矩 Mp上部结构恒载对拱圈各截面重心的弯矩：Mi=M1+M2+M3压力线的纵坐标：yi=Mi/Hg式中，Hg 为不计弹性压缩的恒载水平推力：Hg=Mjf=21391.98kN各截面上“恒载压力线”偏离拱轴线的值：y=y1-yi偏离弯矩：Mp=Hgy。具体数值见下表11：偏离弯矩计算表 表11截面号主拱圈拱上实腹段集中力合计恒载压力线拱轴线偏心偏离弯矩M1M2M3Miyiy1yMp1200.000.000.000.0000.00000.0011651.41740.360.001391.770.0650.0830.018388.00102782.353122.890.005905.240.2760.3340.0581239.6496398.427632.610.0014031.030.6560.7560.1002142.39811338.4315086.740.0026425.171.2351.3550.1202571.12717793.2026127.501873.3645794.062.1412.1410.0005.98625790.8137930.034779.8068500.633.2023.124-0.078-1672.09535176.8649732.5510287.7495197.154.4504.319-0.131-2809.72446176.2861536.5018636.15126348.935.9065.743-0.164-3501.05358840.5573339.0330419.26162598.847.6017.416-0.184-3946.66273037.0985141.5544708.22202886.869.4849.364-0.120-2565.87189036.5596945.5063328.91249310.9611.65411.615-0.040-851.850106946.42108748.0284021.16299715.6114.01114.2000.1894050.512)偏离弯矩 Mp 在弹性中心产生的赘余力：X1=-1p11=-012ycos1201cosHgX2=-2p22=2l012y(ys-y1)cos1+表III-5值lf2赘余力各项计算结果见表12：赘余力参数计算表 表12截面ycos1/cosy/cosys-yi(ys-yi)y/cos120.000 1.00000 0.500 0.000 4.817 0.000 110.018 0.99842 1.002 0.018 4.734 0.086 100.058 0.99363 1.006 0.058 4.483 0.261 90.100 0.98550 1.015 0.102 4.061 0.413 80.120 0.97382 1.027 0.123 3.462 0.427 70.000 0.95833 1.043 0.000 2.676 0.001 6-0.078 0.93875 1.065 -0.083 1.693 -0.141 5-0.131 0.91484 1.093 -0.144 0.498 -0.072 4-0.164 0.88644 1.128 -0.185 -0.926 0.171 3-0.184 0.85353 1.172 -0.216 -2.599 0.562 2-0.120 0.81629 1.225 -0.147 -4.547 0.668 1-0.040 0.77513 1.290 -0.051 -6.798 0.349 00.189 0.73067 0.684 0.130 -9.383 -1.216 13.251 -0.395 1.510 X1=-0.39513.251Hg=637.68kNX2=22.9591.1501+0.012600.09987971.0214.22Hg=130.11kN3)恒载压力线偏离拱轴线的附加内力恒载压力线偏离拱轴线在拱圈任意截面中产生的附加内力为：M=X1-X2ys-yi+MpN=X2cosQ=X2sin拱顶、l4 截面、拱脚三个截面的附加内力见表13。附加内力计算表 表13项 目拱顶截面l/4 截面拱脚截面cos10.93875 0.73067 sin00.34460 0.68273 ys-yi4.817 1.693 -9.383 N=X2cos130.11 122.14 95.07 Q=X2sin0.00 44.84 88.83 Mp0.00 -1672.09 4050.51 X1637.68 637.68 637.68 M=X1-X2ys-yi+Mp10.94 -1254.68 5909.01 4) 空腹式无铰拱的恒载压力线空腹式无铰拱桥在恒载作用下考虑压力线与拱轴线的偏离以及恒载弹性压缩的影响之后，拱中任意截面存在三个内力：Mg=11+Hg-X2ys-yi+X1+MpNg=Hgcos-1Hg1+-X2cosQg=1Hg/1+-X2sin这三个力的合力作用点的偏心距为 ei=MgNg 。所以空腹式无铰拱桥恒载压力线的纵坐标 y=y1-eicos 。相应恒载压力线纵坐标值见下表14：空腹式无铰拱恒载压力线表 表14截面y1ys-y1yMg/HgcosNg/Hgei=Mg/Ngy=y1-ecos120.0004.8170.0000.0731.0000.9910.074-0.074110.0654.7340.0180.0900.9980.9930.091-0.026100.2764.4830.0580.1280.9940.9980.1280.14790.6564.0610.1000.1660.9851.0060.1650.48881.2353.4620.1200.1810.9741.0180.1781.05372.1562.6760.0000.0540.9581.0350.0522.08663.2571.693-0.078-0.0330.9391.057-0.0313.23654.5440.498-0.131-0.0970.9151.085-0.0894.54846.040-0.926-0.164-0.1420.8861.120-0.1276.05037.774-2.599-0.184-0.1780.8541.164-0.1537.78029.696-4.547-0.120-0.1310.8161.218-0.1079.616111.906-6.798-0.040-0.0710.7751.283-0.05511.726014.301-9.3830.1890.1350.7311.3620.09913.875表中数据由相关数据代入后按以下内力公式计算：Mg=0.00895ys-yi+0.02981+yHgNg=(1cos-0.00895cos)Hgei=0.00895ys-yi+0.02981+y1cos-0.00895cos(3)空腹无铰拱的实际恒载内力空腹式无铰拱的实际恒载内力等于计人拱轴系数m的偏差影响的内力与“压力线”及拱轴线偏离的附加内力之和，其结果见下表15恒载内力表 表15截面内容拱 顶 截 面l/4 截面拱 脚 截 面表7表13合 计表7表13合 计表7表13合 计水平力Hg21811.59130.11 21941.722509.58130.11 22639.69 29300.52130.11 29430.63 轴力Ng21483.76130.11 21613.8722130.82122.14 22252.96 28723.0195.07 28818.08 弯矩Mg1294.5310.94 1305.47 737.64-1254.68 -517.04 -3602.75909.01 2306.31 2.活载内力计算车道荷载均布荷载标准值 qk 采用10.5kN/m，计算剪力所加集中力荷载 Pk 采用360kN。人群荷载：por=20.752.9=4.35kN/m活载内力计算表（不计弹性压缩） 表16截面项目计算荷载影响线面积力或力矩公路-I级人群荷载合计表(III)-14(43)乘数面积拱顶截面Mmax69.074.3573.420.006815043.8434.352521.76相应 H137.774.3542.120.06664355.2023.67997.08Mmin47.754.3552.10-0.004835043.84-24.36-1269.17相应 H138.374.3542.720.06078355.2021.59922.36l/4截面Mmax66.554.3570.900.008925043.8444.993189.72相应 H141.324.3545.670.04047355.2014.37656.50Mmin45.154.3549.50-0.010165043.84-51.25-2536.48相应 H141.534.3545.880.08695355.2030.881417.09拱脚截面Mmax43.734.3548.080.019055043.8496.094620.09相应 H136.964.3541.310.09067355.2032.211330.43相应 V汽10.9310.930.571.0235.51388.24人4.354.350.1662211.8051.35Mmin56.074.3560.42-0.014655043.84-73.89-4464.32相应 H146.004.3550.350.03675355.2013.05657.25相应 V汽33.8333.830.571.0235.511201.18人4.354.350.3337823.71103.12不计弹性压缩的活载内力见表16，计入弹性压缩的活载内力见表17。活载内力计算表（计入弹性压缩） 表17项 目拱顶截面l/4截面拱脚截面MmaxMminMmaxMminMmaxMmincos10.938750.73067sin00.344600.68273与M相应的H1997.08922.36656.501417.091330.43657.25与M相应的V439.591304.30N=H1cos+Vsin997.08922.36616.291330.291272.231370.72H=1H1/(1+)14.9913.869.8721.3020.009.88N=Hcos14.9913.869.2619.9914.617.22Np=N-N982.10908.49607.031310.301257.621363.50M2521.76-1269.173189.72-2536.484620.09-4464.32y=ys-y14