土木本科毕业设计计算书-江苏扬州某办公楼设计.doc

毕业设计（论文）报告设计题目XX办公楼设计 XX学院（系）XX专业学号学生姓名指导老师 起讫日期 设计地点 190XX办公楼设计姓名：XX 学号：XX指导老师：XX摘要本工程位于扬州市区，采用钢筋混凝土框架结构，主体结构共五层，各层层高均为3.3m。建筑长54.6m，宽16.8m，高16.5m，总建筑面积4586.4m2。 在此次毕设中，首先进行了结构方案布置，初步确定框架梁、柱、板的尺寸，完成承受荷载的计算，然后对楼盖和屋盖进行设计计算。然后主要对框架结构中的7轴框架进行了恒活荷载下、风荷载下和地震荷载下的内力计算。在结构内力计算完成，利用Excel对各工况下的内力进行了内力组合，最后找出最不利内力进行梁柱截面的截面设计。该建筑中的楼梯采用现浇板式楼梯，在对楼梯的设计中完成了对平台板，梯段板，平台梁、柱等构件的内力和配筋计算。由于土质较好，该结构的基础采用了柱下独立基础（中柱采用联合基础），进行了基础承载力验算、抗冲切验算和配筋计算。另外，运用PKPM软件进行建模计算，来对手算进行校核，分析误差及原因。最后，利用计算结果完成了10张施工图的绘制。关键词 框架结构 钢筋混凝土 结构设计Frame Structure Design Of in Yangzhou, JiangsuStudent：XX Number:XXSupervision：XXAbstractThe project islocated in Yangzhou city. It is a reinforced concrete frame structure, which has six stories. Each storey is 3.3m high.The length is 54.6 m,width 16.8 m,height 16.5 m,total construction area 4586.4 m2.In this graduation design,I started with a layout of the program.Then I worked out the Withstand loads. When the array of the structure is determined, firstly do the roof design.Secondly,I calculate the internal force of the frame under the vertical loads (dead load and live load) and the wind load, also the seismic force. After computing the internal force under all sorts of loads, the combination of internal force can be made by using the Excel software, whose purpose is to find one or several sets of the most adverse internal force of members. Then I make out the cross-section design of beams and columns. Slab stairs is used in this structure.The design of the stairs includes calculating the internal force and reinforcing such components as landing slab, step board and landing girder.At last, I designed the independent foundation under column in the design. Then, the results is checked by software PKPM, including analyzing the causes of those differences between them. There are 10 construction drawings based on the calculation results in all.Keywords：Frame Construction,Reinforced concrete,Structure Design目录1.1工程概况61.1.1工程名称61.1.2 建设地点61.2 建筑设计资料61.3 基本数据61.3.1 地质资料61.3.2 水文条件61.3.3 抗震要求61.3.4 气象条件62.1结构选型72.2 结构布置72.3 初估截面尺寸72.3.1 框架梁72.3.2 框架柱82.3.3 板93.1 竖向荷载计算93.1.1 永久荷载计算93.1.2 可变荷载计算103.2 水平荷载103.2.1 风荷载计算104.1 楼面资料（各房间、走道、卫生间采取相同的做法）104.2 楼面板设计104.2.1 楼面板计算简图104.2.2弯距计算134.2.3 配筋计算194.3 屋面板设计214.3.1荷载计算214.3.2配筋234.3 楼面次梁设计244.3.1 梁一244.3.2 梁二264.3.3 梁三274.3.4 梁四294.3.5 梁五324.3.6 梁六344.3.7 梁七374.3.8 梁八404.3.9 梁九424.4屋面次梁计算454.4.1 梁一455.1框架计算简图475.1.1 计算简图说明475.1.2 框架梁柱截面特征值485.2 竖向荷载计算505.2.1恒荷载计算505.2.2楼（屋）面可变荷载计算565.3竖向荷载作用下的内力计算585.3.1永久荷载作用下585.3.2可变荷载作用下695.4 风荷载作用下的内力计算805.4.1柱的修正抗侧刚度表805.4.2 修正反弯点高度计算815.4.3 内力计算表格825.4.4 风荷载内力图855.5 地震作用下的内力计算875.5.1重力荷载代表值计算875.5.3纵向框架水平地震作用下内力计算946.1框架梁内力组合986.1.1框架梁内力非抗震组合996.1.2框架梁内力抗震组合996.2框架柱内力组合1066.2.1 柱内力非抗震组合1066.2.2 框架柱内力抗震组合1117.1 框架梁截面设计1167.1.1 设计条件1167.1.2 构造要求1167.1.3 正截面受弯承载力计算1167.1.4 斜截面受剪承载力及剪压比验算1187.2 框架柱截面设计1257.2.1 设计条件1257.2.2 构造要求1257.2.3 正截面受弯承载力验算及轴压比验算1257.2.4 斜截面受剪承载力及剪压比验算1328.1 基础设计资料1368.2 独立基础设计(7轴线A、D柱)1378.2.1 选型1378.2.2地基承载力验算1388.2.3 基础抗冲切验算1388.2.4配筋计算1398.3 联合基础设计（轴B、C 柱基础）1418.3.1 选型1418.3.2地基承载力验算1418.3.3 抗冲切验算及配筋1429.1设计资料1449.2楼梯的结构设计1459.2.1梯段板设计1459.2.2 平台板设计1469.3.3平台梁设计1489.3.4 平台柱设计14910.2 位移149致谢153附录：154设计任务书1.1工程概况1.1.1工程名称江苏扬州某办公楼设计1.1.2 建设地点江苏省扬州市区1.2 建筑设计资料本工程建筑功能为公共建筑，使用年限为50年；建筑面积4800 平方米。拟建建筑物层数为五层框架结构。外装修采用外墙涂料及石材，窗户采用平开铝合金窗，门采用实木门。建筑物应设计为智能化、节能化建筑。主体结构为5 层，层高均为3.3m。填充墙采用蒸压粉煤灰混凝土砌块，外墙300mm，内墙200mm；门为实木门，门洞尺寸1.0m2.1m；窗为铝合金窗，窗洞尺寸1.8m2.4m。楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构，板厚120mm。1.3 基本数据1.3.1 地质资料地形较为平坦。01.1m为杂填土，自然地坪以下1.1m2.3m 为细砂层，承载能力标准值f180kpa；2.3m3.9m 为砾砂层，承载能力标准值f210kpa；3.9m6.9m 为圆砾层，承载能力标准值f350kpa，二类场地。1.3.2 水文条件地下水位：场地地下水位在自然地面以下2.53.1m。地下水性质：对各种混凝土无侵蚀性。1.3.3 抗震要求所在地抗震设防烈度为7度（0.15g），设计地震分组为第一组，场地类别为II类，框架抗震等级为三级。1.3.4 气象条件基本风压值：0.40kN/m2,地面粗糙度为C类，常年主导风向为东南风。基本雪压值：0.35kN/m2。第二部分结构方案的选型及框架布置2.1结构选型 根据建筑功能要求，根据5层办公楼建筑的特点，为了使建筑平面布置灵活，获得较大使用空间，本结构采用钢筋混凝土框架结构体系。2.2 结构布置 根据建筑本身的特点、建筑功能要求及建筑物可用的占地平面地形，柱网呈长方形规则布置，采用横向框架承重方案。这可使横向框架梁的截面高度大，增加框架的横向侧移刚度。竖向荷载的传力途径：楼板的均布活载和恒载经次梁间接或直接传至主梁，再由主梁传至框架柱，最后传至地基。具体布置详见下图。施工方案采用梁、板、柱整体现浇方案，楼梯采用整体现浇板式楼梯，基础采用柱下独立基础（中柱下采用联合基础），以细砂层层为持力层。2.3 初估截面尺寸 根据本项目房屋的结构类型、抗震设防烈度和房屋的高度查抗震规范，得本建筑的抗震等级为三级。楼盖、屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构。各层梁柱板混凝土等级均为C30，纵向受力钢筋采用HRB400级钢筋，板构造钢筋采用HRB400级钢筋，其余钢筋采用HPB300级钢筋。2.3.1 框架梁2.3.1.1框架主梁框架梁的截面高度可按照高跨比来确定，即梁高h=L，宽度b=h。由此来估算梁的截面尺寸。本结构中边跨长度分别为7200m和2400m，考虑到施工时连续梁钢筋布置，主梁应尽量同宽，所以可分别取截面尺寸为300700mm和300300mm，满足地震区主梁宽度b200mm的要求。2.3.1.2框架次梁框架次梁截面高度和宽度分别按h=L，b=h来选取。次梁跨度为7200mm，截面尺寸可取为250mm500mm卫生间小隔墙下次梁取200mm400mm 综上：框架主梁： bh=300mm600mm； 次梁： bh=250mm500mm； 楼梯间次梁： bh=200mm 400mm；2.3.2 框架柱 本工程为现浇钢筋混凝土结构，建筑总高度为16.5m（小于30m），抗震设防烈度为7度，地震分组为第一组，框架为三级抗震，最大轴压比=0.85，采用C30混凝土，查得，根据经验取估算荷载为14kN/m2的楼面荷载。由于柱网尺寸差异，把楼板平面分为A、B分别估算（图2.1），黑色点代表柱子。BA 图2.1 柱截面尺寸估算A = 4.8 7.2 = 34.56 m2B = 3.6 7.2 = 25.92 m2考虑到角柱、边柱虽然承受面荷载较小，但由于角柱承受双向偏心荷载作用，受力复杂，截面尺寸取与中柱相同；另外，结构柱网尺寸较大，柱子承担荷载大，不同层柱子尺寸不一，12层，35层柱子分别统一尺寸。A区：12层底层中柱估算，中柱轴压力为：N=1.25147.24.85=3024kN。由轴压比限值得：Ac=248786.5076mm2取柱截面为正方形，边长为499mm，考虑其他情况，为安全起见，则中柱截面边长取为550mm。1-2层边柱估算，边柱轴压力为：N=1.3147.23.65=2358.72kN。由轴压比限值得：Ac=194053.476mm2柱截面取为正方形，边长应为441mm，考虑其他情况，为安全起见，则边柱截面取为500 mm。 3-5层柱截面估算，中柱轴压力为：N=1.25147.23.63=1360.8kN。由轴压比限值得：Ac=111953.93mm2取柱截面为正方形，边长应为335mm，但按抗震设防要求不能小于400mm，为防止刚度突变，安全起见，尺寸取为500mm。同理3-5层边柱取450mm。2.3.3 板已定为120mm，且此值符合相关规定。第三部分 荷载标准值计算荷载计算是结构计算中非常重要的基础数据计算。不能漏算荷载，也不能多计荷载。荷载的传递路径弄清就不会有大的偏差。荷载的正确取值又分为恒载和活载取值。此外还要特别注意，若考虑功能分隔可以灵活布置的隔墙或考虑二次装修荷载，设计之初隔墙位置或装修不确定时，可将非固定隔墙的自重取每延米墙重（kN/m）的1/3作为楼面活载的附加值（kN/m2）计入，附加值不小于1.0kN/m2。本设计中结构功能均已经确定，可不考虑此项附加。3.1 竖向荷载计算3.1.1 永久荷载计算3.1.1.1 屋面恒载1SBS防水层0.15 kN/ m2220厚1：3水泥砂浆找平层200.02=0.40 kN/ m23150厚水泥蛭石保温层50.15=0.75 kN/ m24120厚钢筋混凝土现浇板250.12=3.0 kN/ m2520厚混合砂浆粉刷 170.02=0.34kN/ m2合计4.64 kN/m2，计为4.8 kN/ m23.1.1.2楼面恒载120厚花岗石楼面150.02=0.3 kN/ m2220厚1：4干硬性水泥砂浆结合层200.02=0.4 kN/ m23120厚钢筋混凝土板250.12=3.0 kN/ m2420厚混合砂浆粉刷 170.02=0.34kN/ m2合计4.04 kN/ m2，计为4.2kN/ m23.1.1.3 卫生间恒载1.板面装修荷载1.10 kN/ m22.20厚1：4干硬性水泥砂浆结合层200.02=0.4 kN/ m23.120厚现浇钢筋混凝土板250.12=3.00 kN/ m24.20厚混合砂浆粉刷170.02=0.34 kN/ m25.防水层0.35 kN/ m2合计5.19 kN/ m2，计为5.3 kN/ m23.1.1.4 梁自重主梁（300*600）：（包含两侧20mm混合砂浆粉刷）0.3（0.6-0.12）25+2170.02（0.6-0.12）= 3.93kN/m主梁（300*400）：（包含两侧20mm混合砂浆粉刷）0.3（0.4-0.12）25+2170.02（0.4-0.12）=2.29kN/m次梁（250*500）：（包含两侧20mm混合砂浆粉刷）0.25（0.5-0.12）25+2170.02（0.5-0.12）= 2.63 kN/m卫生间次梁（200*400）：（包含两侧20mm混合砂浆粉刷）0.20（0.4-0.12）25+2170.02（0.4-0.12）= 1.59 kN/m3.1.1.5 柱自重一二层：柱子（550550）：（包含两侧20mm混合砂浆粉刷）0.550.5525+4170.020.55= 8.31 kN/m柱子（500500）：（包含两侧20mm混合砂浆粉刷）0.50.525+4170.020.5= 6.93 kN/m三四五层：柱子（500500）：（包含两侧20mm混合砂浆粉刷）0.50.525+4170.020.5= 6.93 kN/m柱子（450450）：（包含两侧20mm混合砂浆粉刷）0.450.4525+4170.020.45= 5.67 kN/m3.1.1.6 墙、门、窗重力荷载计算外墙 300 厚蒸压粉煤灰混凝土加气砌块（5.5 KN/m3）喷外墙涂料饰面、8厚1:2.5水泥砂浆粉面 0.01x20=0.2KN/ m210厚抗裂砂浆复合热镀锌电焊网 0.01x20=0.2KN/ m220厚XPS挤塑聚苯板 0.02x0.5=0.01KN/ m220厚1:3水泥砂浆找平层 0.02x20=0.4KN/m2300 厚蒸压粉煤灰混凝土加气砌块 0.3x5.5=1.65KN/ m225厚混合砂浆粉刷 0.025 x17=0.425 KN/ m2总计 2.885kN/ m2,按3.0kN/ m2计算 内墙200 厚蒸压粉煤灰混凝土加气砌块（5.5KN/m3）25厚混合砂浆粉刷 0.025 x17 x 2=0.85 KN/ m2200厚蒸压粉煤灰混凝土加气砌块0.2x5.5=1.1KN/ m2总计 1.95 kN/ m2，按2.0kN/ m2计算3、女儿墙荷载（钢筋混凝土结构）喷外墙涂料饰面、8厚1:2.5水泥砂浆粉面 0.01x20=0.2KN/ m225厚混合砂浆粉刷 0.025 x17=0.425 KN/ m2100厚钢筋混凝土 25 x0. 1=2.5 KN/ m2总计 3.125 kN/ m2，按 3.2kN/ m2计算木门单位面积重力荷载： 0.2 kN/ m2铝合金窗单位面积重力荷载：0.4 kN/ m23.1.2 可变荷载计算3.1.2.1 屋面活载查新荷载规范：不上人屋面活荷载标准值为：0.5kN/m，组合值系数0.7。3.1.2.2 楼面活载查新荷载规范：办公楼一般房间活载标准值为：2.0 kN/m，卧室活载标准值为：2.0kN/ m2，走廊、门厅活载标准值为：2.5 kN/m2，消防楼梯活载标准值为：3.5 kN/m2，卫生间（考虑浴缸活载）活载标准值为：2.5 kN/m2，一般资料档案室活载标准值为：2.5kN/ m2，档案库活载标准值：5.0kN/ m2，仓储间5.0kN/ m2，组合系数均为0.7。3.1.2.3雪荷载查荷载规范得：扬州地区基本雪压S0=0.35kN/m2 ,故屋面雪荷载标准值：Sk=rS0=1.00.35kN/m2=0.35 kN/m2，其中r为屋面积雪分布系数，坡屋面角度小于25，取1.0；屋面雪荷载与活载不同时考虑，两者中取大值。3.2 水平荷载3.2.1 风荷载计算框架结构的水平风荷载简化为作用在楼层位置的集中荷载。风荷载的计算公式为：，00.4kN/m2 。楼层位置的集中风荷载为： (B为单元宽度，h为上下楼层层高的平均值)；计算高度从室外地面算起。因结构高度H= 16.5 m30m，故取Z=1.0；对于矩形截面，S=1.3。本建筑物所在的地面粗糙度为有密集建筑群的大城市市区，故属C类。表3-1 风荷载计算层数ZSZ (m)Zwk (kN/m2)B/mh/mFW (kN)51.01.317.250.690.3597.21.654.2641.01.313.950.650.3387.23.38.0331.01.310.650.650.3387.23.38.0321.01.37.350.650.3387.23.38.0311.01.34.050.650.3387.23.6758.94故横向框架的风荷载如图3.1。图3.1横向框架风荷载第四部分楼盖设计在本工程中，各层布置基本一致，故在本计算书中仅取较为典型的三层楼面为手算内容。4.1 楼面资料（各房间、走道、卫生间采取相同的做法）钢筋混凝土现浇板结构层厚120mm，恒载标准值4.2KN/ m2，活荷载标准值一般房间2.0 kN/ m2，办公室卫生间2.5 kN/ m2，公共卫生间8.0 kN/ m2，走道2.5kN/ m2，楼梯间3.5kN/ m2，仓储间5.0 kN/ m2。材料：混凝土强度等级为C30；梁内受力纵筋为HRB400，板纵向受力筋为HRB400，梁箍筋采用HPB300钢筋。4.2 楼面板设计4.2.1 楼面板计算简图取标准层楼盖进行楼盖设计。根据不同的支承、尺寸情况下，划分如下图所示不同区隔板。长短边之比小于3，按双向板设计；长短边之比大于3，按单向板设计。边跨板由于梁的约束作用较弱，支座假定为铰支座；内支座根据计算方法酌情处理。按弹性理论设计时，因板在支座处与支承构件整浇，边跨及中间各跨应取支承中心线之间的距离，此处简化计算，近似取轴线之间的距离。双向板1、2、5、6、8、10：由可变载控制组合：1.24.2+1.42=7.84 kN/ m2由恒载控制组合：1.354.2+1.42.00.7=7.63 kN/ m2取7.84kN/m2为设计荷载。双向板3、4（仓储间）：由可变荷载控制组合：1.24.2+1.45=12.04 kN/ m2由恒载控制组合：1.354.2+1.450.7=10.57 kN/ m2取12.04kN/m2为设计荷载双向板7（卫生间）：由可变荷载控制组合：1.25.3+1.42.5=9.86 kN/ m2由恒载控制组合：1.355.3+1.42.50.7=9.61 kN/ m2取9.86kN/m2为设计荷载双向板9、11（公共卫生间）：由可变荷载控制组合：1.25.3+1.48=17.56 kN/ m2由恒载控制组合：1.355.3+1.480.7=15.00 kN/ m2取17.56kN/m2为设计荷载双向板12（走道）：由可变荷载控制组合：1.24.2+1.42.5=8.54 kN/ m2由恒载控制组合：1.354.2+1.42.50.7=8.12 kN/ m2取8.54kN/m2为设计荷载单向板 13、14（走道）：由可变荷载控制组合：1.24.2+1.42.5=8.54 kN/ m2由恒载控制组合：1.354.2+1.42.50.7=8.12 kN/ m2取8.54kN/ m2为设计荷载图4.1 楼板计算简图4.2.2弯距计算4.2.2.1双向板：在计算支座最大负弯矩时，可变荷载按满布进行计算，内支座取为固支。在计算跨中最大弯矩时，可变荷载按棋盘式布置，可分解为正对称作用的q/2和反对称作用的q/2，前者的内支座按固支考虑，后者的内支座按支考虑。以1号板为例：（1）支座的最大负弯矩可变荷载按满布处理，g+q7.84 kN/ m2。内支座固支，两边跨简支，l01/l02=0.5，查表可得 =-0.1179， =-0.0786= -0.11797.843.602=-11.98 kN.m=-0.07867.843.602=-7.99 kN.m（2）跨中最大弯矩可变荷载按棋盘，分解为正对称作用的q/2和反对称作用的q/2。 Pg+q/2=6.44kN/ m2，qq/2=1.4 kN/ m2。前者按照两边固支两边简支查表，后者按照四边简支查表。 前者：=0.0623，=0.0173后者：=0.0965，=0.0174= （0.0623+0.20.0173）6.443.62+（0.0965+0.20.0174）1.43.62=7.30kN.m= （0.0173+0.20.0623）6.443.62+（0.0174+0.20.0965）1.43.62=3.15 kN.m其余区格弯矩计算如下表所示：表4.1 三层板弯矩计算表格区格跨度比截面g作用下q/2作用下q/2作用下设计值系数M（kNm）系数M（kNm）系数M（kNm）M（kNm）1短跨3.60/7.20=0.50支座0.0000 0.00 0.0000 0.00 0.0000 0.00 0.00 跨中0.0623 4.070.0623 1.130.0965 1.757.30支座-0.1179-7.70-0.1179-2.14-0.1179-2.14-11.98长跨 支座0.0000 0.00 0.0000 0.00 0.0000 0.00 0.00 跨中0.0173 1.130.0173 0.310.01740.323.15支座-0.0786-5.13-0.0786-1.43-0.0786-1.43-7.992短跨3.60/7.20=0.50支座-0.0836-5.46-0.0836-1.52-0.0836-1.52-8.50跨中0.04102.680.04100.740.09652.40 6.14支座-0.0836-5.46-0.0836-1.52-0.0836-1.52-8.50长跨 支座0.0000 0.00 0.0000 0.00 0.0000 0.00 0.00 跨中0.01290.840.01290.230.01740.54 2.77支座-0.0569-3.72-0.0569-1.03-0.0569-1.03-5.783短跨3.60/7.20=0.50支座0.0000 0.00 0.0000 0.00 0.0000 0.00 0.00 跨中0.0623 4.070.0623 2.830.0965 4.3811.82支座-0.1179-7.70-0.1179-5.35-0.1179-5.35-18.4长跨支座0.0000 0.00 0.0000 0.00 0.0000 0.00 0.00 跨中0.0173 1.130.0173 0.780.01740.794.96支座-0.0786-5.13-0.0786-3.57-0.0786-3.57-12.274短跨3.60/7.20=0.50支座-0.0836-5.46-0.0836-3.79-0.0836-3.79-13.04跨中0.04102.680.04101.860.09654.389.36支座-0.0836-5.46-0.0836-3.79-0.0836-3.79-13.04长跨支座0.0000 0.00 0.0000 0.00 0.0000 0.00 0.00 跨中0.01290.840.01290.590.01740.794.00支座-0.0569-3.72-0.0569-2.58-0.0569-2.58-8.885短跨3.60/7.20= 0.50支座0.0000-0.00 0.00000.00 0.00000.00 0.00跨中0.08885.800.08881.610.09651.759.57支座0.00000.000.0000 0.000.00000.00 0.00长跨支座0.0000 0.00 0.0000 0.00 0.0000 0.00 0.00 跨中0.02051.340.02050.370.01740.323.86支座-0.1215-7.94-0.1215-2.20-0.1215-2.20-12.346短跨4.20/7.20= 0.58支座-0.0819-7.28-0.0819-2.02-0.0819-2.02-11.32跨中0.03933.490.03930.970.08502.106.97支座-0.0819-7.28-0.0819-2.02-0.0819-2.02-11.32长跨支座0.0000 0.00 0.0000 0.00 0.0000 0.00 0.00 跨中0.01311.160.01310.320.02290.573.36支座-0.0571-5.08-0.0571-1.41-0.0571-1.41-7.907短跨2.90/3.60=0.81支座-0.0656-3.51-0.0656-0.97-0.0656-0.97-5.45跨中0.02661.420.02660.390.0550.812.92支座-0.0656-3.51-0.0656-0.97-0.0656-0.97-5.45长跨支座-0.0557-2.98-0.0557-0.82-0.0557-0.82-4.62跨中0.01460.780.01460.210.03370.502.01支座-0.0557-2.98-0.0557-0.82-0.0557-0.82-4.628短跨3.6/4.3=0.84支座-0.0699-4.57-0.0699-1.27-0.0699-1.27-7.11跨中0.02981.950.02980.540.05170.943.81支座-0.0699-4.57-0.0699-1.27-0.0699-1.27-7.11长跨支座0.00000.000.00000.000.00000.000.00跨中0.01541.010.01540.280.03450.632.61支座-0.0568-3.71-0.0568-1.03-0.0568-1.03-5.779短跨3.60/5.40=0.67支座-0.0787-6.49-0.0787-5.71-0.0787-5.71-17.91跨中0.03572.940.03572.590.07235.2511.61支座-0.0787-6.49-0.0787-5.71-0.0787-5.71-17.91长跨支座0.0000 00.0000 00.0000 0.00 0跨中0.01351.110.01350.9790.02812.046.29支座-0.0572-4.71-0.0572-4.15-0.0572-4.15-13.0110短跨1.80/3.60=0.50支座-0.0829-1.35-0.0829-0.38-0.0829-0.38- 2.11跨中0.04000.650.04000.180.09650.441.30支座-0.0829-1.35-0.0829-0.38-0.0829-0.38-2.11长跨支座-0.0570-0.93-0.0570-0.26-0.0570-0.26- 1.45跨中0.00380.060.00380.020.01740.080.41支座-0.0570-0.93-0.0570-0.26-0.0570-0.26-1.4511短跨3.60/5.40=0.67支座0.0000 0.00 0.0000 0.00 0.0000 0.00 0.00 跨中0.04954.080.04953.590.07235.2513.02支座-0.1024-8.44-0.1024-7.43-0.1024-7.43-21.55长跨支座0.0000 0.00 0.0000 0.00 0.0000 0.00 0.00 跨中0.01951.610.01951.420.02812.047.14支座-0.0774-6.38-0.0774-5.62-0.0774-5.62-16.3012短跨2.40/4.20=0.57支座-0.0806-2.34-0.0806-0.81-0.0806-0.81-3.96跨中0.03781.100.03780.380.08640.872.44支座-0.0806-2.34-0.0806-0.81-0.0806-0.81-3.96长跨支座-0.0571-1.66-0.0571-0.58-0.0571-0.58-2.82跨中0.00640.190.00640.060.02230.220.94支座-0.0571-1.66-0.0571-0.58-0.0571-0.58-2.824.2.2.2单向板：18、19依然采用弹性计算方法，为了安全，计算跨中最大弯矩时把支座近似看为简支，M=，考虑到支座两端的嵌固作用，按M=计算跨中弯矩；在计算支座最大弯矩时把支座近似看为固支， M=考虑到支座非完全嵌固，按M=计算支座弯矩。短边跨度均为2.4m，荷载基本组合为8.54 kN/ m2。计算弯矩如下：跨中：M=2.42=4.92kN.m支座：M=2.42=-3.51kN.m4.2.3 配筋计算4.2.3.1 双向板混凝土板保护层厚度取20mm。假定选用8钢筋，则截面的有效高度：方向跨内截面的=96mm；方向跨内截面的=88mm；支座截面的=96mm。，。最小配筋率为，。板中钢筋构造要求最大间距不得大于200mm,不得小于70mm，钢筋直径不得小于8mm.边跨支座由于计算假定为简支，配筋时弯矩按该跨中的计算。相邻区格板支座弯矩不等时取两者之间的较大值。截面配筋计算结果及实际配筋如下表所示。 表4.2 3层双向板板配筋图截面单位宽度弯矩/kN.m计算配筋/ mm2实际配筋/ mm2实际配筋1跨中短跨7.30.05540.9715217.43251.58200长跨3.150.02840.9856100.89251.582002跨中短跨6.140.04660.9761182.01251.58200长跨2.770.02500.987388.56251.582003跨中短跨11.820.08970.9529358.905038100长跨4.960.04480.9771160.24251.582004跨中短跨9.360.07100.9631281.20335.38150长跨40.03610.9816128.63251.582005跨中短跨9.570.07260.9623287.77335.108150长跨3.860.03490.9822124.05251.582006跨中短跨6.970.05290.9728207.31251.58200长跨3.360.03030.9846107.72251.582007跨中短跨2.920.02220.988885.45251.58200长跨2.010.01530.992363.94251.582008跨中短跨3.810.02890.9853111.88251.58200长跨2.610.02360.988183.38251.582009跨中短跨11.610.08810.9538352.205038100长跨6.290.05680.9707204.53251.5820010跨中短跨1.30.00990.995037.80251.58200长跨0.410.00370.998112.97251.5820011跨中短跨13.020.09880.9479397.455028100长跨7.140.06450.9666233.15251.5820012跨中短跨2.440.01850.990771.27251.58200长跨0.940.00850.995729.80251.582001支座短跨-11.980.09090.9523364.025038100长跨-7.990.06060.9687238.66251.582002支座短跨-9.180.06970.9639275.58335.38150长跨-6.260.04750.9757185.65251.582003支座短跨-18.40.13960.9245575.89785.410100长跨-12.270.09310.9511373.3150381004支座短跨-13.040.09890.9478398.095038100长跨-8.880.06740.9651266.24335