塔吊安装与拆卸安全专项施工方案.doc

武汉舵落口大市场陶瓷卫浴营销总部武汉舵落口大市场陶瓷卫浴营销总部 基地二、三期工程基地二、三期工程 塔吊安装与拆卸安全专项施工方案塔吊安装与拆卸安全专项施工方案 编制人：编制人： 审核人：审核人： 批准人：批准人： 中国一冶集团有限公司中国一冶集团有限公司 20142014 年年 9 9 月月 目目 录录 第一章 编制依据 .1 第二章 工程概况 .2 2.1 项目主要情况.2 2.2 工程设计概况.2 2.3 现场环境特征.4 2.3.1 工程位置.4 2.3.2 周边环境.4 第三章 塔吊概况 .7 3.1 塔吊选型.7 3.2 塔吊性能参数.7 第四章 塔吊基础相关计算 .10 4.1 塔吊基础计算.10 4.1.1 基础所承受的载荷分析.10 4.1.2 基本参数.11 4.1.3 塔吊基础桩的承载力与基础承台的冲切验算.12 4.1.4 基础配筋验算.15 4.1.5 塔吊基础承台尺寸、配筋的优化验算.17 4.2 塔吊基础布置.23 4.2.1 塔吊基础布置定位.23 4.2.2 塔吊基础及桩基详图.24 4.2.3 塔吊固定支座安装.25 第五章 主要部件重量及安装辅助设备选用 .26 5.1 主要安装部件的重量.26 5.2 汽车吊选用.26 第六章 吊索具和专用工具的配置 .29 第七章 塔吊安装技术措施 .30 7.1 附着装置.30 7.2 安装顺序.30 7.2.1 安装前的准备工作.30 7.2.2 安装底架.30 7.2.3 安装顶升架.31 7.2.4 安装下支座、回转塔身等.31 7.2.5 安装塔顶.31 7.2.6 安装平衡臂、起重臂.31 7.2.7 安装平衡配重块.33 7.3 质量要求及验收.34 7.3.1 质量要求及调试.34 7.3.2. 塔机验收程序.34 7.3.3 质量验证单位和人员.34 7.4 预留洞口设置.35 第八章 电源设置 .35 第九章 塔吊的拆除方法 .36 9.1 拆塔前准备工作.36 9.2 拆卸塔身.36 9.3 拆除钢丝绳和配重.36 9.4 拆卸起重臂(用辅助吊车).37 9.5 拆卸平衡臂.37 第十章 重大危险源及其控制和安全保障措施 .39 10.1 重大危险源及其控制.39 10.1.1 塔机的金属结构连接。.39 10.1.2 塔机的销轴连接.39 10.1.3 塔机的顶升过程.40 10.1.4 塔机在运行过程中危险源的控制.41 10.2 组织保障.42 10.3 安全技术措施.43 10.4 安全装置.45 10.5 安全使用规程.46 第十一章 应急预案 .47 11.1 应急预案的方针与原则.47 11.2 应急策划.47 11.3 应急准备.50 11.4 应急响应.54 11.5 塔吊倾翻突发事件应急预案.55 11.6 现场恢复.57 11.7 预案管理与评审改进.57 第一章第一章 编制依据编制依据 序号名称编号 1 本工程施工平面图纸 2 塔式起重机安全规程 GB5144-2007 3 起重机用钢丝绳检验和报废实用规范 GB/T5972-2006 4 建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程 JGJ196-2010 5 建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ80-91 6 建筑机械使用安全技术规程 JGJ33-2012 7 危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987 号 8 生产安全事故报告和调查处理条例国务院第 493 号令 9 建筑起重机械安全监督管理规定建设部第 166 号令 10 武汉市建筑起重机械备案登记与监督管理实施办法武建2008142 号 11 TC7035 塔式起重机使用说明书 12 TC6021 塔式起重机使用说明书 第二章第二章 工程概况工程概况 2.1 项目主要情况项目主要情况 武汉舵落口大市场陶瓷卫浴营销总部基地二、三期建设项目建设概况见表 2.1。 表 2.1 工程建设概况 序号项目主要内容 1 工程名称 武汉舵落口大市场陶瓷卫浴营销总部基地二、三期建设项 目 2 建设工程地点 位于大市场的端部，东邻二雅路，西接三秀路，南临联盟 路 3 建设规模建筑面积 166389m2 4 结构形式 地下室：钢筋混凝土、剪力墙砼结构 主体部分：钢框架结构 5 建筑层数本次招标范围：地上 4 层（局部 5 层） ，地下 1 层 6 建设单位武汉舵落口物流有限公司 7 设计单位中冶武汉冶金建筑研究院有限公司 8 监理单位武汉永鸿建设工程监理有限公司 9 勘察单位中机三勘岩土工程有限公司 2.2 工程设计概况工程设计概况 本工程地下室一层，地上为一栋 4 层的商铺，主要建筑功能指标详见表 2.2。 表 2.2 建筑功能指标明细 项目建筑特征指标 166389m2（本次施工范围为地下室、及地上主体） 二期三期 地上 88831 地上 39191 总建筑面积 地下 26994 地下 11373 地上4 层局部 5 层 建筑层数 地下-1 层 建 筑 规 模 建筑高度23.7m 功能名称建筑面积功能名称建筑面积 商业37591m2办公1600m2 主要 功能 人防6288 m2地下室车库11373 m2 耐火等级地上二级，地下一级抗震设防烈度6 级 使用年限50 年防水等级屋面及地下室均为级 容积率2.91机动车位1158 个 其他 指标 建筑密度58.59%绿化覆盖率 18.7% 整 体 效 果 图 2.3 现场环境特征现场环境特征 2.3.1 工程位置 本工程北临舵落口大市场陶瓷市场一期，东侧为二雅路，南侧为汉宜铁路高架 桥，西侧为三秀路，周边环境复杂。具体地理位置见图 2.3.1。 图 2.3.1 工程位置图 2.3.2 周边环境 周边环境具体情况见表 2.3.2。 表 1.3.2 周边环境情况 序 号 分 类 部 位 及 内 容 图示 1 北 侧 陶 瓷 卫 浴 大 市 场 一 期 2 场 外 周 边 环 境 东 侧 二 雅 路 陶瓷卫浴一期 二雅路 序 号 分 类 部 位 及 内 容 图示 3 南 侧 为 汉 宜 铁 路 高 架 4 场 外 周 边 环 境 西 侧 为 三 秀 路 汉宜铁路高架 三秀路 第三章第三章 塔吊概况塔吊概况 3.1 塔吊选型塔吊选型 为满足该工程的施工要求，共设 4 台 TC7035、2 台 TC6021 的塔吊。因地下 室较大，为确保施工进度和工作面的作业需要，6 台塔吊的位置均设置在地下室基 坑内。 分别设置在 1/H 轴外，12/A 轴外、4-5/P 轴外、16-17/P 轴外、25/H 轴外、 39/L 轴外，具体详见第四章塔吊平面布置图。塔身截面 2m*2m，节高 3m，采用无 附着独立安装。 1#、2#、5#、6#、塔吊为 TC7035 型塔式起重机 3#、7#塔吊为 TC6021 型塔式 起重机，性能参数如下表： 3.2 塔吊性能参数塔吊性能参数 表 3.2.1 塔吊基本性能参数表 塔吊 编号 型 号 安装臂 长(M) 最大吊 重(T) 最大幅度 吊重(T) 功率 KW 安装起升高度(M) 1#TC703570123.0110.5 43 2#TC703570123.0110.5 49 3#TC602160102.184.9 43 5#TC70357012 3.0110.555 6#TC70357012 3.0110.549 7#TC602160102.184.9 43 注：表中高度均以塔吊基础顶面为基准标高。 表 3.2.2 TC7035 型塔吊起重性能表 额定起重力矩 kN.m 2800 最 大 起重量 kN 160 最 大 臂 长 m5055606570 最大臂长端部起重量 t5.64.84.103.503.00 平 衡 重 t16.517.519.52022.5 压 重 t 140 起 升 高 度 m 预埋螺栓固定式 t58 整机 自重 （t） 预埋螺栓固定式 t75.776.376.977.578.1 总 体 工 作 温 度 -2040 滑轮倍率246 起重量 t36612916 额定起升速度8040402026.713 速度 m/min 低速就位速度5m/min 电 动 机YZRSWF280M-4/8 55/55kW 减 速 机i21 制 动 器YWZ3-400/90 起 升 机 构 钢 丝 绳规格： 631S+NF-16-1670 小车牵引速度 0-50 m/min 电 动 机 YEJ160M1-4V1 11kW 1430r/min 减 速 器蜗轮蜗杆减速器 WHC12-31.5-IF 变 幅 机 构 钢 丝 绳规格：718FC-8-1570 多层股不旋转钢丝绳 回 转 速 度 00.49 r/min 电 动 机YZRW160M1-6V1 25.5KW n908r/min 减 速 机G4238906 减速机 i=163.25 回 转 机 构 电 磁 制 动 器 DZB-8 顶 升 速 度 m/min0.55 电 动 机15KW 泵 站 型 号THS-H3（徐工） 油 缸 型 号G18551092(180/125-1600-2180) 油 缸 行 程 m m1600 最大顶升力 kN1000 顶 升 机 构 最大工作压力 MPa25 行走速度 m/min12.88 电动机Y160M-4 211kW 行 走 机 构 减速机立式减速机 i=37.9 表 3.2.3 TC6021 型塔吊起重性能表 注：以上性能以厂家说明书为准。 额定起重力矩 KN.m 1620 最 大 起重量 t 10 最 大 臂 长 m4045505560 最大臂长端部起重量 t4.13.63.02.52.1 平 衡 重 t12.513.514.515.517 压 重 t120 起 升 高 度 m 预埋螺栓固定式58 预埋螺栓固定式70.170.671.171.672.172.673 行走式80.280.781.281.782.282.783.1 整机 自重 （t） 十字梁底座固定式84.885.385.786.186.587.187.5 总 体 工 作 温 度 -2040 滑轮倍率24 起重量 t24410 速度 m/min 额定起升速度120 606030 低速就位速度5 电 动 机YZRSWF280M-4/8 55/55kW 1450/725 r/min 减 速 机圆柱齿轮减速机 ZQ65-10-VCA i=10.35 制 动 器YWZ-400 / 90 起 升 机 构 钢 丝 绳规格： 357-14-1770 多层股不旋转钢丝绳 变 幅 速 度 m/min 40.5 050 电 动 机YZRW160M1-6 5.5kW YEJ132M2-4 7.5kW 减 速 器WHC12-25-F 蜗轮蜗杆减速器WHC12-31.5-F 变 幅 机 构 钢 丝 绳规格：718FC-8-1570 多层股不旋转钢丝绳 行 走 速 度 m/min18.5 电 动 机型号：YZR160M2-6 功率：7.5kw 减 速 机圆弧齿圆柱蜗杆减速器 WHC180-20 行 走 机 构 回 转 速 度 r/min0.43 电 动 机型号：YZRW132M2-6V2 23.7kW n=908r/min 减 速 器XX4-100-180 i=180 回 转 机 构 电磁制 动 器 DZB-8 80N.m DC24V 顶 升 速 度 m/min0.55 电 动 机型号：Y132M-4 V1 功率：7.5 KW 转速：1440r/min 油 缸 行 程 m1.74 工 作 顶升力 KN650 顶 升 机 构 工 作 油 压 MPa16 第四章第四章 塔吊基础相关计算塔吊基础相关计算 4.1 塔吊基础计算塔吊基础计算 根据塔式起重机设计规范 （GB/T13752-92）的规定，固定式塔式起重机 使用的混凝土基础的设计应满足抗倾翻稳定性条件和强度条件，本工程为施工方便 将统一使用同一种塔吊基础，故只需对要求最高的 TC7035 型塔吊进行计算即可。 4.1.1 基础所承受的载荷分析 塔吊在自立高度状态下，所承受的风荷载等水平荷载，以及各种弯矩、扭 1 矩对基础产生的荷载最大。 塔吊的危险工况为非工作状态 2 TC7035 型塔吊在不同工况情况下的受力数值 塔吊基础所承受的荷载分析，以塔吊的独立高度（58 米）为标准，在非工作 状态下进行验算，如图 4.1.1 所示。 图 4.1.1 塔吊受力分析简图 根据TC7035 型塔式起重机安装使用说明书 ，需要尺寸 7m*7m*1.4m 型基 础，以下是验算过程。 4.1.2 基本参数 塔吊型号：TC7035 荷载情况如下： 垂直力 Fv=1141kN 塔吊倾覆力矩 M=6184kN 水平荷载 Fh=173kN 承台自重 Fg=7*7*1.4*25=1715 kN 混凝土强度：C40 塔吊基础承台：7m*7m*1.4，详图如下 塔吊基础平面图 塔吊基础立面图 塔吊固定支座安装示意图 4.1.3 塔吊基础桩的承载力与基础承台的冲切验算 1、桩的承载力验算 图中 x 轴的方向是随机的，设计计算时按照倾覆力矩 M 最不利的方向进行验 算，如图所示方向。 桩顶竖向力的计算依据建筑地基基础设计规范GB50007-2011 的第 8.5.4.2 条： 22 gvyi xi i ii FFM x M y N n yx 其中：Ni第 i 根桩的竖向承载力力（kN） ，以压为正 n桩基个数 Mx、My承台底面弯矩设计值（kN*m） xi、yi第 i 根桩到桩群形心得 y、x 轴线的距离（m） 得出：Nmax=(1141+1715)/6+(6184+173*1.4)*2.33/(2.332*2*2)=1165.51 Nmin=(1141+1715)/6-(6184+173*1.4)*2.33/(2.332*2*2)=-213.51 满足桩的承载力设计值-5501500 kN 的设计要求 2、基础承台的冲切验算 由于四根支撑柱对称布置，倾覆弯矩很大导致支撑一边受压，一边受拉，取承 台上的两根受压柱支撑组成一墙体进行冲切荷载验算。计算简图如下： 根据建筑桩基技术规 范 JGJ94-2008 第 5.9.7.2 条，对于柱下矩形独立承台受柱冲切承载力可按下列 列公式计算: hp0t0 f h lm F li FFQ 0 0.84 0.2 式中： Fl不计承台及其上土重，在荷载效应基木组合下作用于冲切破坏锥体上的冲 切力设计值； ft承台混凝土抗拉强度设计值值； 承台受冲切承载力截面高度影响系数，当 h 800mm 时，取 1.0，当 h hp 2000mm 时，取 0.9，其间按线性内插法取值； 承台冲切破坏椎体一半有效高度处的周长； m h0承台冲切破坏椎体的有效高度； 柱（墙）冲切系数； 0 冲垮比，=a0/h0，a0为柱墙边或承台变阶处到桩边水平距离；当1.0 时，取 1.0 F不计承台及其上土重，在荷载效应基木组合作用下柱（墙）底的竖向荷 载设计值； 不计承台及其上土重，在荷载效应基木组合下作用于冲切破坏锥体内各 i Q 基桩或复合基桩的反力设计值之和； 得出： Fl=(6184/2+1141/2)-2*（1141/4+1165.51-1715/6)=1333.46 kN =1-0.1*(1400-800)/1200=0.95 hp =0.84/(0.72+0.2)=0.913 0 =(2.6+0.6+0.7*4)=12m m =0.95*0.913*12000*1.71*1400=24917230N hp0t0 f h m =24917 kN Fl 满足抗冲切验算要求 4.1.4 基础配筋验算 分别对 x 轴、y 轴进行配筋验算（按照建筑地基基础设计规范 GB5007-2011 第 8.5.17.3 规定，柱下独立基础桩承台最小配筋率不应小于 0.15%） y 轴配筋：轴配筋： （1）弯矩计算 矩形承台弯矩的计算依据建筑地基基础设计规范GB50007-2011 的第 8.5.18 条： xii yii MN y MN y 式中：Mx、My分别为垂直 y 轴和 x 轴方向计算截面处的弯矩设计值（kN*m） xi、yi垂直 y 轴和 x 轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离（ m） Ni扣除承台和其上填土相应于作用的基本组合时第 i 桩竖向设计值（kN） 压力产生的基础平台弯矩 Mx =2*(1165.51-1715/6)*(2.33-1.3)=1813kN*m 2、配筋计算 依据混凝土结构设计规范受弯构件承载力计算： 2 10 0 11 2 1/ 2 s c s s s sy M f bh M A h f 式中： 1系数，当混凝土强度不超过 C50 时取 1.0 fc混凝土抗压强度设计值 h0承台有效高度 经计算得 s=1814*106/（1.00*19.1*7000*14002）=0.007 =1-(1-2*0.007)0.5=0.007 =1-0.01/2=0.9965 s As =1813*106/(0.9965*1400*300)=4332mm2 =As/(b*h)=0.05%=0.15%，不满足最小配筋率要求，应按最小配筋率来配筋， min 应取（单位长度）： 2 min* *h 2100mm s Ab x 轴配筋：轴配筋： （1）弯矩计算 矩形承台弯矩的计算依据建筑地基基础设计规范GB50007-2011 的第 8.5.18 条： xii yii MN y MN y 式中：Mx、My分别为垂直 y 轴和 x 轴方向计算截面处的弯矩设计值（kN*m） xi、yi垂直 y 轴和 x 轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离（ m） Ni扣除承台和其上填土相应于作用的基本组合时第 i 桩竖向设计值（kN） 压力产生的基础平台弯矩 My =3*1141/6+(6184+173*1.4)/(1.75*2*3)*(1.75-1.3)=1082.95kN*m 2、配筋计算 依据混凝土结构设计规范受弯构件承载力计算： 2 10 0 11 2 1/ 2 s c s s s sy M f bh M A h f 式中： 1系数，当混凝土强度不超过 C50 时取 1.0 fc混凝土抗压强度设计值 h0承台有效高度 经计算得 s=1082.95*106/（1.00*19.1*7000*14002）=0.004 =1-(1-2*0.004)0.5=0.004 =1-0.004/2=0.998 s As =1082.95*106/(0.998*1400*300)=2584mm2 =As/(b*h)=0.03%=0.15%，不满足最小配筋率要求，应按最小配筋率来配筋， min 应取（单位长度）： 2 min* *h 2100mm s Ab 经验算，按照塔吊说明书要求，上下面双向配置经验算，按照塔吊说明书要求，上下面双向配置 25170 的钢筋，其他部位应的钢筋，其他部位应 构造配筋，满足要求。构造配筋，满足要求。 4.1.5 塔吊基础承台尺寸、配筋的优化验算 由于验算时抗冲切承载力富余，可将基础承台的尺寸变为 5m*6m*1m，进行抗 冲切验算，并由此计算配筋。承台自重变为 Fg=750kN，塔吊基础平面图如下： 塔吊基础平面图 1、桩的承载力验算 图中 x 轴的方向是随机的，设计计算时按照倾覆力矩 M 最不利的方向进行验 算如图所示方向。 桩顶竖向力的计算依据建筑地基基础设计规范GB50007-2011 的第 8.5.4.2 条： 22 gvyi xi i ii FFM x M y N n yx 其中：Ni第 i 根桩的竖向承载力力（kN） ，以压为正 n桩基个数 Mx、My承台底面弯矩设计值（kN*m） xi、yi垂直 y 轴和 x 轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离（m） 得出：Nmax=(1141+750/6+(6184+173*1)*2.33/(2.332*2*2)=997 Nmin=(1141+750)/6-(6184+173*1)*2.33/(2.332*2*2)=-367 满足桩的承载力设计值-5501500 kN 的设计要求 2、基础承台的冲切验算 由于四根支撑柱对称布置，倾覆弯矩很大导致支撑一边受压，一边受拉，取承 台上的两根受压柱支撑组成一墙体进行冲切荷载验算。计算简图如下： 根据建筑桩基技术规范 JGJ94-2008 第 5.9.7.2 条，对于柱下矩形独立承台受柱 冲切承载力可按下列列公式计算: hp0t0 f h lm F li FFQ 0 0.84 0.2 式中： Fl不计承台及其上土重，在荷载效应基木组合下作用于冲切破坏锥体上的冲 切力设计值； ft承台混凝土抗拉轻度设计值值； 承台受冲切承载力截面高度影响系数，当 h 800mm 时，取 1.0，当 h hp 2000mm 时，取 0.9，其间按线性内插法取值； 承台冲切破坏椎体一半有效高度处的周长； m h0承台冲切破坏椎体的有效高度； 柱（墙）冲切系数； 0 冲垮比，=a0/h0，a0为柱墙边或承台变阶处到桩边水平距离；当1.0 时，取 1.0 F不计承台及其上土重，在荷载效应基木组合作用下柱（墙）底的竖向荷 载设计值； 不计承台及其上土重，在荷载效应基木组合下作用于冲切破坏锥体内各 i Q 基桩或复合基桩的反力设计值之和； 得出： Fl=(6184/2+1141/2)-2*285.25=3092kN =1-0.1*(1000-800)/1200=0.983 hp =0.84/(0.83+0.2)=0.816 0 =(2.6+0.6+0.5*4)*2=10.4m m =0.987*0.816*10400*1.71*1000=14323091N hp0t0 f h m =14323 kN Fl 满足抗冲切验算要求 3、基础配筋计算 分别对 x 轴、y 轴进行配筋计算 y 轴配筋：轴配筋： （1）弯矩计算 矩形承台弯矩的计算依据建筑地基基础设计规范GB50007-2011 的第 8.5.18 条： xii yii MN y MN y 式中：Mx、My分别为垂直 y 轴和 x 轴方向计算截面处的弯矩设计值（kN*m） xi、yi垂直 y 轴和 x 轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离（ m） Ni扣除承台和其上填土相应于作用的基本组合时第 i 桩竖向设计值（kN） 压力产生的基础平台弯矩 Mx=2*(997-750/6)*(2.33-1.3)=1796.32 kN*m （2）配筋计算 依据混凝土结构设计规范受弯构件承载力计算： 2 10 0 11 2 1/ 2 s c s s s sy M f bh M A h f 式中： 1系数，当混凝土强度不超过 C50 时取 1.0 fc混凝土抗压强度设计值 h0承台有效高度 经计算得 s=1796.32*106/（1.00*19.1*5000*10002）=0.019 =1-(1-2*0.018)0.5=0.019 =1-0.019/2=0.990 s As =1796.32*106/(0.990*1000*300)=6048.22mm2 =As/(b*h)=0.12%=0.15%，不满足最小配筋率要求，应按最小配筋率来配筋， min 应取（单位长度）： 2 min* *h 1500mm s Ab x 轴配筋：轴配筋： （1）弯矩计算 矩形承台弯矩的计算依据建筑地基基础设计规范GB50007-2011 的第 8.5.18 条： xii yii MN y MN y 式中：Mx、My分别为垂直 y 轴和 x 轴方向计算截面处的弯矩设计值（kN*m） xi、yi垂直 y 轴和 x 轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离（ m） Ni扣除承台和其上填土相应于作用的基本组合时第 i 桩竖向设计值（kN） 压力产生的基础平台弯矩 My =3*1141/6+(6184+173)/(1.75*2*3)*(1.75-1.3)=1074.05kN*m （2）配筋计算 依据混凝土结构设计规范受弯构件承载力计算： 2 10 0 11 2 1/ 2 s c s s s sy M f bh M A h f 式中： 1系数，当混凝土强度不超过 C50 时取 1.0 fc混凝土抗压强度设计值 h0承台有效高度 经计算得 s=1074.05*106/（1.00*19.1*6000*10002）=0.01 =1-(1-2*0.01)0.5=0.01 =1-0.01/2=0.995 s As =1074.05*106/(0.995*1000*300)=3599mm2 =As/(b*h)=0.6%=0.15%，不满足最小配筋率要求，应按最小配筋率来配筋， min 应取（单位长度）： 2 min* *h 1500mm s Ab 综上计算可知，基础承台可设计为上下面需双向配置综上计算可知，基础承台可设计为上下面需双向配置 20200 的钢筋，尺寸为的钢筋，尺寸为 5m*6m*1.0m 即可满足要求。即可满足要求。 根据承台优化方案，并结合本项目实际情况，为满足预埋螺栓的埋置深度，基根据承台优化方案，并结合本项目实际情况，为满足预埋螺栓的埋置深度，基 础承台采用尺寸为础承台采用尺寸为 7m*7m*1.6m7m*7m*1.6m，上下面采用双向配置，上下面采用双向配置 20170 的钢筋。的钢筋。 4.2 塔吊基础布置塔吊基础布置 4.2.1 塔吊基础布置定位 起升高度 起升高度 起升高度 起升高度 起升高度 起升高度 图 4.2.2 塔吊基础布置图 4.2.2 塔吊基础及桩基详图 图 4.2.2.1 塔吊基础平面图 图 4.2.2.2 塔吊基础立面图 本工程塔吊基础坐落在桩基地基上，T