氩弧焊技术在铝合金水箱焊接中的应用

毕业论文毕业论文 氩弧焊技术在铝合金水箱焊接中的应用氩弧焊技术在铝合金水箱焊接中的应用 中文摘要中文摘要 摘 要 铝在空气中极易氧化，生成的氧化铝熔点高，很难去除，既妨碍焊接过程的进行， 又可在焊接接头内生成气孔、夹渣以及未焊透等缺陷。由此，在水箱焊接时采用钨极 氩弧焊(即氩弧焊)。在焊接的同时，由于交流电流的极性是在周期性的变换，在每个 周期里半波为直流正接，EP半波为直流反接。正接的半波期间钨级可以发射足够的电 子而又不致于过热，有利于电弧的稳定。反接的半波期间工件表面生成的氧化膜很容 易被清理掉而获得表面光亮美观、成形良好的焊缝。采用脉冲交流方波氩弧焊焊接薄 板铝合金时,要获得良好的焊缝成形,需要影响焊接工艺的各种因素的合理配合。主要包 括，焊接方法、焊接参数的正确选取、焊接位置的合理选择、焊缝坡口形状的优化设 计、焊接过程中预防工件变形所采用的工装以及焊后为消除变形影响、保证产品结构 而采取的机械加工工艺措施等。 关键词：铝合金，焊接参数，焊接工艺性，检验 英文摘要英文摘要 A b s t r a c t Aluminum is easily oxidized in the air, the high melting point of alumina production, it is difficult to remove, which hinder the welding process, and can generate pores in the welded joints, slag inclusion and incomplete welding defects. Therefore, the TIG welding in the water tank (i.e. argon arc welding in welding at the same time)., the polarity of the AC current in cyclical change in each cycle of half wave DC, EP half wave DC reverse. It received during the half wave of tungsten level can emit enough electrons but not to overheat, conducive to the stability of the arc. The reverse half wave period between the surface of the oxide film generated is easy to be cleaned up and get the surface bright and beautiful , forming a good weld. Using pulse square wave AC argon arc welding of thin plate Aluminum Alloy, to get a good weld, with a variety of factors to influence the reasonable welding process. Including welding method, correct selection of welding parameters, welding position selection, optimization design of weld groove shape, prevention the deformation of the workpiece fixture and welding welding process in order to eliminate the influence of deformation, guarantee the product structure and take themachining process measures. Keywords: Aluminum alloy, welding parameters, welding process, inspection 目录目录 I 目录 第 1 章 绪论 .1 1.1 铝合金的中外发展现状 .1 1.2 未来铝合金焊接有些发展趋势 .1 第 2 章 铝合金水箱结构及其质量要求 .3 2.1 铝合金水箱结构及其易出现的问题 .3 2.2 水箱的焊接质量要求 .3 第 3 章 焊接工艺措施 .4 3.1 焊接方法及设备的选择 .4 3.2 焊接参数的选取及其对焊接工件的影响 .4 3.2.1 脉冲电流幅值对阴极雾化的影响.5 3.2.2 脉冲频率对焊缝成形的影响.5 3.2.3 选取适当参数进行焊接.6 3.3 不同焊接位置的分析比较 .6 3.4 焊缝坡口的优化设计 .6 3.5 预防焊接变形的工装设计 .7 3.6 保证外形尺寸的加工措施 .7 第 4 章 铝合金水箱的焊后检验 .8 4.1 焊接检验的重要性 .8 4.2 水箱采用的检验方法 .8 4.3 检验过程 .8 4.3.1 外观检验.8 4.3.2 致密性检验.8 4.3.3 无损探伤检验.9 4.3.4 焊接缺陷的修补.9 4.3.5 焊接缺陷的确定.10 4.3.6 焊接缺陷返修方案的制定.10 结 论 .11 参考文献 .12 谢 辞 .13 第第 1 1 章章 绪论绪论 0 第 1 章 绪论 1.1 铝合金的中外发展现状 铝合金焊接工艺的研究在国内起步较晚，但自上世纪年代末以来，我国的铝合金 焊接工艺研究随着现代工业的需要也得到快速发展。在 2001 年，上海金通电子设备有 限公司研制了 LHME-315 型 IGBT 双重逆变式 VPPA W 机及配套装置，这是国产第一 代 VPPAW 焊接设备。该设备广泛应用于铝合金变极性粒子弧焊电源，为铝合金焊接 电源的选择开辟了新的方向。通过微机控制，利用 IGBT 一次逆变电源的高效率、高 电弧镇定度，以及次级 IGBT 二次逆变的高效变流，可获得约 84%的电源总效率，100%的 满额负载率，长电弧恒流外特性，具备独立控制的副弧电源和高频引弧、脉冲稳弧， 以及离子气随焊接电流缓升、缓降控制装置。在交流焊接时不需高频稳弧，可大范围 改变熔深和清扫宽度。设备能在电弧稳定度焊接效率、焊缝成形、表面清扫和电桥喷 嘴寿命间进行良好的办调，满足最佳工艺要求。另外，该公司还研制了 LHME-500 型 IGBT 双重逆变式 VPPAW 焊机及配套的 GCSOOA 等离子焊炬、12kW 大功率循环冷却装置， 这是目前国产最高参数等级的新一代 VPPAW 设备。 近年来，随着航空航天工业和陆地轻型交通运输的快速发展，各种新型结构工程 材料都得到飞速发展，但面对工业发展背后所承受的极大能源和环境负担。寻找一种 高强度，轻型，节能，环保的材料已成为交通运输、航空航天降低对环境的污染,提高 燃料的利用率的最主要途径1。铝合金由于比强度高而倍受这些行业的青睐。此外， 铝合金还有良好的耐蚀性、导电性、延展性，且外形美观等一系列性能优点。随着材 料科学、加工技术的发展，铝合金在工业中的应用比重越来越大，应用范围也越来越 广泛。焊接作为铝合金工程构件最主要连接方法，随着现代新型工业的发展，铝合金 的焊接技术随着工业需求飞速发展。早在 1998 年，由肯塔基大学的机器人及制造系统 中心和美国国家科技基金资助而研制的双焊枪氩弧焊，采用恒定的方波交流电流，两 把焊枪正向对立分布，分别指向工件正反两面，不仅双面成形而且一部分电流从一把 焊枪通过工件传到另一把焊枪，再回到电源。 1.2 未来铝合金焊接有些发展趋势 1、生产力不断提高，焊接质量增强。随着研究的深入，铝合金焊接技术理论更加 成熟，许多焊接问题迎刃而解，并对焊接工艺进行改善。 2、进一步提高机械化。焊接机器人，数控技术等应用在铝合金焊接中，并逐渐的 到推广，以减少因为人为操作失误而造成焊接的缺陷。 第第 1 1 章章 绪论绪论 1 3、继续寻找更有效率的焊接工艺和方法。通过新设计新方法来提高铝合金可焊性。 诸如复合焊和搅拌摩擦焊新工艺已经出现。 4、与其他技术相结合。在国内外焊接研究中，我们能清楚看到电子元件、计算机 技术以及数字通讯的发展影响着焊接及其设备的发展。 第第 2 2 章章 铝合金水箱结构及其质量要求铝合金水箱结构及其质量要求 2 第 2 章 铝合金水箱结构及其质量要求 2.1 铝合金水箱结构及其易出现的问题 铝及铝合金具有优异的物理特性和力学性能，其密度低，比强度高，热、电导率 高，耐腐蚀能力强，因而被广泛应用于计算机箱体的焊接结构上。常用的加固计算机 箱体外形结构，它一般由左右侧板，前后面板及底板共5块厚度约为5毫米左右的合金 铝板焊接而成。长期以来，由于焊接方法及焊接工艺参数的选取不当，造成机箱焊接 后因应力过于集中而严重变形，或因为焊逢气孔、夹渣、未焊透等缺陷，导致焊缝金 属裂纹和材质疏松，不但影响了机箱的力学性能，而且也降低了其在使用环境中的抗 腐蚀性，严重影响了机能。 2.2 水箱的焊接质量要求 根据箱体图纸技术要求，水箱整体焊接成形后。要求：焊接牢固，焊后不得有 夹渣和裂纹，强度应满足水箱要求；各面垂直度和平面度均小于0.03毫米；焊缝 要有连续性，以保持电磁兼容的要求。通常在影响水箱焊接质量的因素中，除了零件 的清洁度、焊前热处理操作及焊后为减少焊接应力而采取的相应措施外，主要还有焊 接方法、焊接参数的正确选取、焊接位置的合理选择、焊缝坡口形状的优化设计、焊 接过程中预防工件变形所采用的工装以及焊后为消除变形影响、保证产品结构而采取 的机械加工工艺措施等。 第第 3 3 章章 焊接工艺措施焊接工艺措施 3 第 3 章 焊接工艺措施 3.1 焊接方法及设备的选择 铝在空气中极易氧化，生成的氧化铝熔点高，很难去除，既妨碍焊接过程的进行， 又可在焊接接头内生成气孔、夹渣以及未焊透等缺陷。由此，在水箱焊接时采用钨极 氩弧焊(即氩弧焊)。它是在氩气的保护下，利用钨电极与工件问产生的电弧热熔化母 材和填充焊丝的一种焊接方法。在焊接的同时，由于交流电流的极性是在周期性的变 换，在每个周期里半波为直流正接，EP半波为直流反接。正接的半波期间钨级可以发 射足够的电子而又不致于过热，有利于电弧的稳定。反接的半波期间工件表面生成的 氧化膜很容易被清理掉而获得表面光亮美观、成形良好的焊缝。 图1 钨级氩弧焊焊接示意图 这样，同时兼顾了阴极清理作用和钨级烧损少、电弧稳定性好的效果，特别适合 铝合金机箱类产品的焊接加工。在设备上选用的是进口钨极交流氩弧焊机，其型号为 SyncroWave 250。此种焊机属于轻、小型化设备，通过面板上的旋钮开关选择相应 的焊接电流及氩气流量，操作简便、直观。 3.2 焊接参数的选取及其对焊接工件的影响 通过对铝合金焊接工艺试验研究，脉冲电流幅值、脉冲电流频率等参数对焊接工 艺的影响较大。 第第 3 3 章章 焊接工艺措施焊接工艺措施 4 3.2.13.2.1 脉冲电流幅值对阴极雾化的影响脉冲电流幅值对阴极雾化的影响 焊接铝合金时，其表面氧化膜的清理是一个非常重要的问题，只有有效地清除铝 合金表面的氧化膜，才可能获得优质的焊接接头。如果表面的氧化膜太厚，焊前必须 采用化学清洗或机械清理的方法去除氧化膜，当氧化膜较薄时利用交流氩弧焊的阴极 雾化作用可清除氧化膜，可以减少焊前的准备时间。试验中妨碍西安脉冲电流的幅值 对阴极雾化的作用影响较大，在脉冲电流频率、热输入量相同的情况下，采用不同的 脉冲电流 Im、基值电流 Ij进行了焊接试验，两座焊接规范参数分别为 Im=130A、Ij=40A；Im2=110A、Ij2=60A。 可以看到脉冲电流幅值大时，阴极雾化区的宽度较大，其平均宽度为 2.2mm，清 理氧化膜的能力强、效果好。而减小脉冲电流的幅值、提高基值电流时，阴极雾化区 的宽度却减小了，雾化区的平均宽度为 1.6mm，且雾化区清理氧化膜的效果不如脉冲 电流大的效果好。因此，在脉冲电流频率和热输入量相同的情况下，增大脉冲电流的 幅值，相应减小基值电流，可以提高清除氧化膜的能力。 3.2.23.2.2 脉冲频率对焊缝成形的影响脉冲频率对焊缝成形的影响 脉冲频率也是保证焊接质量的一个重要参数，不同的焊接条件应选择适当的脉冲 频率，在脉冲频率不同而其他焊接规范参数相同的情况下，对铝合金进行了焊接试验。 焊接电流为 Im=130A，Ij=40A，EP 半波时间均为 4ms，焊接速度为 V=48.6cm/min，氩 气流量为 7L/min，脉冲电流频率分别是低频为 4Hz、高频为 25Hz 的频率。 在电流频率不同，而其它焊接规范参数相同的情况下，电弧的热输出量不同。当 电流频率变化时，脉冲周期也发生了变化，即形成熔池的间歇时间不同了，熔池是在 脉冲电流的作用下产生的，而基值电流只是维持电弧的燃烧。当电流频率与焊接速度 匹配合理时，在基值电流维护期间，前一个脉冲电流产生的熔池已经凝固，后一个脉 冲电流将产生新的熔池，如此反复就获得了由多个焊点互相搭接而成的连续焊缝，外 观呈均匀的鱼鳞波纹，因此，当脉冲电流频率较低时焊缝成型较好。当焊接电流频率 过高时，前一个熔池还未凝固，后一个脉冲电流接着又产生一个新的熔池，在电弧吹 力的作用下，未凝固的熔池发生流动，使焊缝外观像指纹一样，由于电弧的热输入量 大，造成了焊缝下榻，焊缝背面的成形也差。当电流频率太低时，由于前后脉冲电流 的时间间隔长，相邻两个焊点的搭接很小或搭接不上，严重时焊缝会不连续。因此， 在焊接时应采用较低的脉冲电流频率，如果要提高脉冲电流频率，则要相应地提高焊 接速度，但对于氩弧焊来说提高焊接速度也是有限的。 3.2.33.2.3 选取适当参数进行焊接选取适当参数进行焊接 采用脉冲交流方波氩弧焊焊接薄板铝合金时,要获得良好的焊缝成形,需要影响焊接 第第 3 3 章章 焊接工艺措施焊接工艺措施 5 工艺的各种因素的合理配合。根据对影响焊缝成形主要因素的研究,在开环控制的条件 下,采用一组焊接规范参数对铝合金对接单面焊双面成形进行了焊接试验,焊接参数为Im = 130 A、Ij = 40 A , f = 5 Hz ,焊接速度为v = 48. 6 cm/ min ,氩气流量为7 L/ min ,对接间隙 为0 ,焊缝的正、反面成形。 焊缝的正面成形均匀、光亮、美观,焊缝背面完全熔透。 3.3 不同焊接位置的分析比较 在焊接垂直方向的焊缝时，如果固定相应面板进行焊接，由于氩气比空气重(氩气 密度是空气密度的14倍)，氩气保护层是柔性的，氩气保护层往往自然偏向于熔池下 部，形成了下部熔池得到氩气保护层有效的保护，而熔池上部边缘保护层有时会偏离， 使熔池上部边缘易被周围空气侵蚀，导致焊缝上沿及熔合线附近常常因为氢的侵入出 现断续气孔。所以在焊接垂直方向的焊缝时，工艺上要求避开这种固定方式的焊接， 而通过改变装夹方式进行焊接，以减少氢的来源及焊接气孔的产生，并能有效地遏制 焊缝裂纹或延时焊缝，从而提高机箱的力学性能及各强度指标。当然，在实际焊接工 艺中，氢的来源很多，有电弧气氛中的氢，铝板、焊丝表面吸附空气中的水分等。目 前还难以完全避免产生气孔，只能将气孔抑制到一定程度。 3.4 焊缝坡口的优化设计 在传统的工艺中，焊缝坡口采用的是图2所示的“V”形坡口，使用该坡口时，因 为受尺寸的制约，在“V”形坡口的尖角处，在焊接工艺参数一定的情况下，使喷嘴与 工件的距离变大，气体保护效果较差，熔液滴入熔池不均匀，增加了氢溶入熔池的机 会，从而导致里层焊缝形成气孔、夹渣、未熔透等焊接缺陷。同时，由于受板厚的影 响，在焊接过程中也会出现因板料被烧穿导致熔液直接从图2所示的接缝处渗透到箱体 内壁，从而在内壁转角处形成不同程度的焊瘤。而为了满足机箱对内腔的使用要求在 增加去除焊瘤工步的同时也意味着增加了工人的劳动强度，降低了劳动生产率。 为此。改为图3所示的“U”形坡口。 “U”形坡口由于其底部为弧形连接，焊嘴直 径不受焊接距离的影响，熔液在熔池中流动平缓均匀，增加了氢从熔池中逸出的机会， 减少了焊接气孔的产生。同时在左右侧板的相应 位置设计了定位台阶，在箱体焊接定位时，当内腔尺寸满足要求后，外腔尺寸则 因有台阶的限制而自动满足了结构要求。传统的焊接定位是先固定内腔尺寸，外腔尺 寸则是靠钳工的反复测量与不断调整来实现的。实践证明，该焊缝坡在避免上述焊接 缺陷的同时，大大缩短了焊接时用于装夹及定位的时间，提高了生产效率及产品质量。 第第 3 3 章章 焊接工艺措施焊接工艺措施 6 图2 传统的焊缝坡口 图3 改进后的焊缝坡口 3.5 预防焊接变形的工装设计 水箱成形焊接时，用内腔成形定位法，焊接完成后，水箱宽度B方向存在着一定的 收缩量，使机箱成为图4所示的马鞍形。为此，在宽度方向采用线膨胀系数较合金铝小 的钢制胎条作为定位支撑。胎条B方向值的大小直接影响内腔尺寸及各形公位差。过小， 则起不到撑杆作用，过大，会造成机箱反向凸出变形。经过反复试验，最后确定撑杆 值为B+，一般为0305(B为内腔宽度方向的尺寸，为工艺余量)。 图4 焊接变形示意图 3.6 保证外形尺寸的加工措施 经过焊接成形的箱体，在以内腔定位保证内腔尺寸后，由于受焊接变形的影响(采 用相应的工艺措施后，无法完全消除焊接应力)，其外形达不到产品的形位公差要求， 而采用焊后机械矫正法，不但劳耗大，效率低，而且影响产品的外观质量。在产品的 后续喷塑工艺中，喷塑对表面光洁度的要求较高，也是机械矫正法所不能保证的。为 此，工艺上采取了焊前加工艺余量，即将箱体外形尺寸放大为(B+)(L+)(H+)， 其中 为工艺余量，焊接完成后，再通过整体机械加工去除余量，这样既保证了箱体 的各形位公差，又提高了箱体的表面光洁度。 第第 4 4 章章 铝合金水箱的焊后检验铝合金水箱的焊后检验 7 第 4 章 铝合金水箱的焊后检验 4.1 焊接检验的重要性 焊接检验时保证产品质量优良，防止报废出厂的重要措施。在新产生试制过程中， 通过检验可以发现试制过程中发生质量问题，找出原因，消除缺陷。使新产品或新工 艺得到运用，质量得到保证。 4.2 水箱采用的检验方法 水箱一般采用非破坏性检验的方法。非破坏性检验是指在不损坏被检查材料或成 品的性能、完整性的条件下进行检测 缺陷的方法。它包括外观检验、致密性检验和无 损探伤检验 4.3 检验过程 4.3.14.3.1 外观检验外观检验 焊接接头的外观检验是一种简便而又应用广泛的检验方法。一般用肉眼或用 510 倍放大镜检查。主要检查焊缝表面有无裂纹、气孔、咬边、焊瘤、烧穿和凹坑等缺陷， 检查焊缝成形是否良好、余高是否符合图样要求、焊缝向母材过渡是否圆滑等。 4.3.24.3.2 致密性检验致密性检验 这种检验方法主要用来检验不受压或受压较低的容器、管道焊缝的穿透性缺陷。 常用的致密性检查方法有：水压试验、气压试验。水箱采用水压实验 （1）水压试验：水压试验常被用来检查壳体强度及焊缝致密性。 具体作法如下： 选择合格的压力表，精度不低于 1.5 级；将容器内灌满水， 试验时应彻底排尽容器内的空气，并堵塞好容器上的一切孔和眼，加压水泵，将容器 内的压力提高到工作压力的 1.251.5 倍。在升压过程中，应按规定逐级上升，中 间应作短暂停压，不得一次升到试验压力，在该压力下维持一定时间。此后再 将压力 缓慢降至工作压力，加压后对焊缝仔细检查，当发现焊缝有水珠、细水流或有潮湿现 象时，表明该焊缝不致密，应把它标注出来，待容器卸载后作返修处理，直至产品水 压试验合格为止。水压试验也可以做破坏试验，检查产品的承载能力。 第第 4 4 章章 铝合金水箱的焊后检验铝合金水箱的焊后检验 8 4.3.34.3.3 无损探伤检验无损探伤检验 无损探伤检查主要用于发现焊缝表面的细微缺陷以及存在于焊缝内部的缺陷。例 如夹渣、气孔、裂纹、未熔合等。这类检验方法已在重要的焊接结构中被广泛应用。 常见的探伤方法有：着色检验、超声波检验、射线检验。 （1）着色检验 它也是用来发现焊件表面缺陷的一种方法，但对焊件表面光洁 度要求较高，检验时，将焊件用清洗剂擦洗干净，然后喷上着色剂；流动性和渗透性 良好的着色剂便渗入到焊缝表面的细微裂纹中，随后将焊件表面用清洗剂擦净并涂以 显像剂， 浸入裂纹的着色剂遇到显像剂，便会显现出缺陷的位置、形状和大小。 （2）超声波检验 它是用来检测大厚度焊件焊缝内部缺陷的。适用于检测厚度一 般为 8120mm 的任何部位的气孔、夹杂、裂纹等缺陷，但它对缺陷的辨别能力差，且 没有直观性。检测时要求工件表面平滑光洁，并涂上一层机油为媒介。检验时，超声 波由工件表面传入，并在工件内部传播，当在其传播方向上遇到内部缺陷、工件表面、 工件底面时就会引起反射，由探头将超声波变成电信号，由缺陷脉冲与始脉冲及底脉 冲间的距离，可知缺陷的深 度，并由缺陷脉冲讯号的高度可确定缺陷的大小。 （3）射线检验 它是用来检测焊缝内部缺陷的准确而又可靠的方法之一。常用的 射线有 射线， 射线它适用于 265 厚度的焊件内部的气孔、夹杂物、未焊透、未溶合、裂缝等缺陷。 X 射线都能直观、准确地反映缺陷的位置、形状、大小及分布情况。未焊透在胶片 上是一条断续或连续的黑直线,在照片上的位置多偏离焊缝中心，呈断续的线状，宽度 不一致， 黑度不均匀。气孔在胶片上的特征是分布不一致，有稠密的、也有稀疏的圆 形或椭圆形黑点， 其黑度一般是中心处较大而均匀地向边缘减小。夹渣在胶片上多呈 现为不同形状的点或条状。点状夹渣呈单独的黑点，外观不规则，带有棱角，黑度较 均匀。条状夹渣呈宽而短的粗线条状。长条状夹渣的线条较宽， 但宽度不一致。 裂 纹在胶片上一般呈略带曲折的黑色细条纹，有时也呈现直线细纹；轮廓较为分 明，两 端较为尖细，中部稍宽，有分枝的现象较少见，两端黑度逐渐变浅，最后消失。射线 探伤标准中，把焊缝质量划分为 4 等级，其中级焊缝的质量最好级最差。射线检 验能从底片上直接判断出缺陷种类，而超声波检验较难判断缺陷的种类。 4.3.44.3.4 焊接缺陷的修补焊接缺陷的修补 经焊接质量检验，发现有超过标准允许的缺陷应该返修，一般技术熟练，真正实 施严格的焊接质量控制和焊接工艺保证条件的检验，只可能在极个别的条件下才会出 现焊接缺陷。 第第 4 4 章章 铝合金水箱的焊后检验铝合金水箱的焊后检验 9 4.3.54.3.5 焊接缺陷的确定焊接缺陷的确定 焊接缺陷返修前，应尽可能准确地确定焊接缺陷的种类，部位和尺寸，这对于保 证一次返修合格是至关重要，对于内部缺陷，有些需要用综合无损探伤的方法，如射 线和超声波探伤的综合使用，才能比较准确的确定焊接缺陷的种类，部位和尺寸） 。 4.3.64.3.6 焊接缺陷返修方案的制定焊接缺陷返修方案的制定 水箱焊接缺陷返修前应该制定返修方案，返修方案还应经过焊接工程师批准。返 修方案的实施应以焊接工艺评定为基础，评定合格，方可返修。返修方案应立足于保 证一次返修合格的基础上去制定。焊缝返修时同一部位的返修次数不宜超过 2 次。 结结 论论 10 结 论 这次对铝合金水箱的氩弧焊方案设计结束了，在设计中的方案经过实验证实是可 行的，是可以加入生产的。 实验证明用上述的焊接方法及其参数来焊接加工铝合金水箱，其内、外箱体尺寸 及所有变形公差均能满足基本尺寸要求。在水箱的一系列的实验检测中也没有发现水 箱发生有焊接焊缝处断裂的现象。这可以证明，在这次铝合金水箱氩弧焊焊接加工中， 使用的改进工艺方案是正确的，是可以在生产中使用的方案，这个方案同时也能提高 劳动生产率，也大大的提高了机箱的焊接质量。 参考文献参考文献 11 参考文献 1 张世兴,刘新田,温俊芹. 焊接热影响区微观结构演化的蒙特卡罗计算机模拟方法 J. 电焊机. 2013(04) 2 高广安,孙晓志,高爽. 焊接热影响区宽度