单层单跨工业厂房设计计算书修改.doc

单层单跨工业厂房设计计算书单层单跨工业厂房设计计算书 目目 录录 第一章 设计资料.1 第二章 厂房标准构件及排架柱材料选用.2 2.1 厂房中标准构件选用情况.2 2.2 排架柱材料选用.3 第三章 排架柱高与截面计算.4 3.1 排架柱高计算.4 3.2 柱截面尺寸计算.4 第四章 排架柱上的荷载计算.6 4.1 屋盖自重计算.6 4.2 柱自重计算.6 4.3 吊车、吊车梁及轨道自重计算.6 4.4 屋面活荷载计算.6 4.5 吊车荷载计算.6 4.6 风荷载计算.7 第五章 内力计算.8 5.1作用内力计算.8 X G 5.2 屋面活荷载内力计算.9 5.3 吊车竖向荷载作用内力计算.10 5.4 吊车水平荷载作用内力计算.11 5.5 风荷载作用.11 5.6 最不利荷载组合.12 第六章 排架柱设计.14 6.1 柱截面配筋计算.14 6.2 柱在排架平面外承载力验算.18 6.3 斜截面抗剪和裂缝宽度验算.19 6.4 柱牛腿设计.20 6.5 柱的吊装验算.21 第七章 排架柱设计.23 7.1 荷载计算.23 7.2 基底尺寸计算.23 7.3 基底高度计算.25 7.4 基底配筋计算.26 参考文献.30 第一章第一章 设计资料设计资料 1.11.1 设计资料设计资料 1 工程名称: 焊接车间。 2 工程概况：某工厂拟建一个焊接车间，根据工艺布置的要求，车间为单跨单层厂房，跨度为 24m，24 设吊车 30/5t.10t 吊车各一台，吊车均为中级工作制，轨顶标高不低于 10.8m，厂房设有天窗， 建筑平，立，剖面有详图。 3 建筑设计资料: 屋面：采用卷材防水屋面，不设保温层； 维护墙：采用 240 厚蒸压粉煤灰砖墙，外墙面为水刷石，内墙为水泥石灰砂浆抹面； 门窗：钢门，钢窗，尺寸参见立面图； 地面：采用 150 厚 C15 素混凝土，室内外高差为 300mm； 4 结构设计资料： 自然条件: 基本风压 ；基本雪压 。 2 /5 . 0mkN 2 /35 . 0 mkN 地震设防烈度：该工程位于非地震区，故不需抗震设防。 5 地质条件：场地平坦，地面以下 0-1.5m 为填土，1.5m 以下为粉质粘土层，该土层承载力特征值为 ,场地地下水位较低，可不考虑对基础的影响。 m 2 /230KNMps ES 9 . 8 6 吊车资料：吊车资料查阅 08G118 单层工业厂房谁选用相关标准资料。 建筑平面、剖面如图 1-1 和图 1-2 所示。 图 1-1 建筑平面布置图 图 1-2 I-I 剖面图 第二章第二章 厂房标准构件及排架柱材料选用厂房标准构件及排架柱材料选用 2.12.1 厂房中标准构件选用情况厂房中标准构件选用情况 2.1.1 屋面做法屋面做法 三毡四油防水层： 0.35kN/m 2 20mm 水泥沙浆找平层： 0.4kN/m 2 合计： 2 1 /75 . 0 mkNgg k 屋面活荷载： 2 1 /5 . 0mkNq k 屋面外荷载： 2 11 /25. 15 . 075 . 0 mkNqg kk 屋面板采用 G410（一）标准图集：1.5m6m 预应力混凝土屋面板（卷材防水） 中间板： YWB2II 边 跨 板： YWB2IIS 允许外荷载： 2 /5 . 2mkN 板自重： 2 2 /40 . 1 mkNg k 灌缝重： 2 3 /10 . 0 mkNg k 2.1.2 屋架屋架 屋架采用 G415（一）标准图集的预应力混凝土折线型屋架（YWJ242Bb） 允许外荷载： 4.00kN/m 2 屋架自重： 2 4 /65.104mkNg k 2.1.3 2.1.3 天沟板天沟板 天沟板采用 G410（三）标准图集。 中间板： TGB77 中间板左开洞： TGB77b 中间板右开洞： TGB77a 端跨左开洞： TGB77sb 端跨右开洞： TGB77sa 允许荷载： 4.26kN/m 2 构件自重： 2.24kN/m 2 2.1.4 吊车梁吊车梁 吊车梁选用 04G426 标准图集,中级工作制备，一台起重量为 30/5t 的吊车, ,另一台mLk 5 . 22 起重量为 10t，选用吊车梁：中间跨:YDL4Z,边跨 YDL4B,构件自重： mLk 5 . 22 根 根 /.341 /.346 5 kN kN g k 。 吊车轨道联接选用 04G325 标准图集,中级吊车自重：。mkNg k /8 . 0 6 2.22.2 排架柱材料选用排架柱材料选用 (1) 混凝土：采用 C30。)/01 . 2 ,/ 3 . 14( 22 mmNfmmNf tkc (2) 钢筋：纵向受力钢筋采用 HRB335 级。)/102,55. 0,/300( 252 mmNEmmNf sby (3) 箍筋：采用 HPB235 级。)/210( 2 mmNfy (4) 型钢及预埋铁板均采用 I 级。 第三章第三章 排架柱高与截面计算排架柱高与截面计算 3.13.1 排架柱高计算排架柱高计算 由吊车资料表可查得，Q=30/5t：H2047mm,轨顶垫块高为 200mm。 牛腿顶面标高 轨顶标高吊车梁轨顶垫块高 11.001.2000.200 9.600m 柱顶标高 牛腿顶面标高+吊车梁高+轨顶垫块高+H 9.600+1.200+0.200+2.6 13.6m (取 14.000m) 上柱高 柱顶标高牛腿顶面标高 u H 14.000-9.600=4.400m 全柱高柱顶标高基顶标高H 14.000(0.500)14.500m 下柱高全柱高上柱高 l H 14.5004.40010.100m 实际轨顶标高牛腿顶面标高+吊车梁高+轨顶垫块高 11.000m 3.23.2 排架截面尺寸计算排架截面尺寸计算 截面尺寸需要满足的条件为：bH /2510100/25=404mm.hH /12842mm uu 取柱截面尺寸为：上柱：（bh）500500 下柱：I(bhbh)5001000120200（如图 3-1） ff 图 3-1 下柱截面图 计算参数 上、下柱截面惯性矩 I 上柱 Iu1/120.50.530.0052m4 下柱 Il1/120.51321/12（0.2+0.025/3）（0.55+1/30.0252）30.03535m4 上、下柱截面面积 A 上柱 Au0.50.50.25m2 下柱 Al0.51-2（0.55+0.6）/20.190.2815m2 上柱与全柱高比值 4.4/14.50.303 惯性矩比值 n nIu/Il=0.0052/0.03535=0.1471 排架计算简图如图 3-2 所示。 图 3-2 排架计算简图 第四章第四章 排架柱上的荷载计算排架柱上的荷载计算 4.1 屋盖自重计算屋盖自重计算 5 . 0 2 )( 43211 kkkk ggggG 厂房跨度 柱距 （0.75+1.40）6+104.650.5=207.13KN(作用在柱顶) 2 24 1502/5001502/ 1 上 he)(100与上柱中心线的偏心距mm 4.2 柱自重计算柱自重计算 上柱：（作用于上柱中心线） 2 GkN.527.445 . 05 . 025 2 emm hh ul 250 2 500 2 1000 22 下柱：)(2.4110.110)19 . 0 2 6 . 055. 0 215 . 0(25 4 作用于下柱中心线kNG mme0 4 4.3 吊车、吊车梁及轨道自重计算吊车、吊车梁及轨道自重计算 柱距 kk ggG 653 )(.15168 . 0.346作用于牛腿顶N )(2502/10007502/750 3 与下柱中心线偏心距mmhe f 4.4 屋面活荷载计算屋面活荷载计算 BQ2/5 . 0 1 厂房跨度 )(366 2 24 5 . 0 1 GkN 作用位置同 4.5 吊车荷载计算吊车荷载计算 竖向荷载：290kN, 70kN, K=4800mm, B=6150mm, 302kN, k p .max k p .min k Q 118kN（双闸） 。 k g 根据 B 与 K，由影响线（见图 4-1） 1200480012504400350 0.2 1 0.79 0.058 图 41 吊车梁影响线 可以求得 0.058 0.79 1 y 2 y 1.00, 0.2 3 y 4 y 由上求得 ）（.2019.7058.00290 max D)(2.9593 3 GkN 作用同 ）（.2019.7058.0070 m in D)(6.3143 3 GkN 作用同 吊车水平荷载为 kNQT G k 5.4104/ )118300(.104/ )(.10 1 则 )作用于吊车梁顶面(1.421).2019.7058.00(5.410 max kNT 其作用点到柱顶的垂直距离 垫块高吊车梁高上柱高ym32 . 02 . 1.44 682 . 0 .44 3 u H y 4.6 风荷载计算风荷载计算 基本风压: 2 0 /35 . 0 mkN 风压高度变化系数 z按 C 类地区考虑，根据柱顶标高 12.0m，本工程带有矩形天窗，按天窗檐 口标高取值，查看荷载规范用内插法得, 对 Fw 按檐口标高 1.42m, 用内插法得28.80 1 z ，风载体型系数 s1+0.8, s2-0.5,s2-0.2，s20.6，s2-0.6,s2-0.7 具体47.80 2 us 情况见下图 4-2 h1h2h3 0. 8 -0. 2 0. 6 -0. 7 -0. 7 -0. 6 -0. 6 -0. 5 0. 000 14. 5 17. 7 20. 962 104122213200 图 4-2 风荷载体型系数 则 mkNBq zs /1.392635 . 0 828 . 0 8 . 0 01 mkNBq zs /0.87635 . 0 28.805 . 0 02 柱顶风荷载集中力设计值： KNFw2.49 第五章第五章 内力计算内力计算 5.15.1作用内力计算作用内力计算 x G 5.1.15.1.1 作用作用( (排架无侧移排架无侧移) ) 1 G mkNeGM713.201 . 013.207 1111 mkNeGM8.75125 . 0 3.1207 2112 由, ,则：1471 . 0 03535 . 0 0052 . 0 l u I I n303. 0 5 . 14 .44 H Hu 79.91 ) 1 1 (1 ) 1 1 (1 2 3 3 2 1 n n C 故作用下不动铰承的柱顶反力为 11 M ()kN H M CR827 . 2 .514 13.720 79.91 11 111 同时有 173 . 1 ) 1 1 (1 1 2 3 3 2 2 n C 故在作用下不动铰承的柱顶反力为 12 M ()kN H M CR89.14 5 . 14 8.751 173 . 1 12 212 故在共同作用下（即在 G 作用下）不动铰支承的柱顶反力为 1211 MM 和 1 ()kNRRR16.07 12111 相应的计算简图及内力图如图 5-1 所示 v=7.016 G1(e2) G1(e1) 20.713 10.157 41.623 29.24 207.13 (a) (b) (c) 图 5-1 恒荷载作用下的内力 (a)G 的作用；(b)M 图(kNm)；(c)N 图（kN） 1 5.1.2 作用计算简图及内力图作用计算简图及内力图 432 GG 、G , , , kNG27.5 2 kNG51.1 3 kNG110.42 4 mme250 3 （）mkNeGM75.8625 . 0 .527 222 （）mkNeGM75.71225 . 0 .151 333 相应的计算简图及内力图如图 5-2 所示。 G3(e3) G4 M2 M3 27.5 78.6 189.02 5.9 (a)(b) (c) 图 5-2 G 、G 、G 作用计算简图及内力图 234 (a) G 、G 、G 作用；(b)M 图(kNm)；(c)N 图(kN) 234 5.25.2 屋面活荷载内力计算屋面活荷载内力计算 对于单跨排架，与一样为对称荷载，且作用位置相同，但数值大小不同。故由的内力计 1 Q 1 G 1 G 算过程可得到的内力计算数值； 1 Q mkNeM3.61 . 036Q 1111 mkNeM952 . 036Q 2112 kN H M CR0.491 5 . 14 3.6 79.91 11 111 kN H M CR0.728 5 . 14 9 173 . 1 12 212 ()kNRRR1.219 12111 相应的计算简图及内力图如图 5-3 所示。 (a)(b) (c) Q1(e1) Q1(e2) v=1.219 3.6 1.76 7.236 5.076 36 图 5-3 Q 作用计算简图及内力图 1 (a)Q 的作用；(b)M 图(kNm)；(c)N 图(kN) 1 5.35.3 吊车竖向荷载作用内力计算吊车竖向荷载作用内力计算 作用于 A 柱，作用于 B 柱，其内力为 max D min D mkNeDMD 48.48125 . 0 593.92 3maxmax mkNeDMD 35.8425 . 0 43.351 3minmin 厂房总长 66.48m,跨度为 24m，吊车其重量为 30/5t 和 10t,则查得有檩条屋盖的单跨厂房空间作 用分配系数 0.85。 H C MMV DDA 2 minmaxmax 25 . 0 5 . 14 173 . 1 4.83585 . 0 8.44885 . 0 25 . 0 )(39.18kN H C MMV DDB 2 minmaxmax 25 . 0 5 . 14 173. 1 4.83585. 028.44885 . 0 5 . 0 kN72.76 相应的计算简图及内力图如图 5-4 所示。 图 5-4 D作用计算简图及内力计算 max (a) D的作用；(b)M 图(kNm)；(c)N 图(kN) max D作用于 A 柱时，由于结构对称，故只需 A 柱与 B 柱的内力对换，并注意内力变号即可。 min 5.45.4 吊车水平荷载作用内力计算吊车水平荷载作用内力计算 当 T向左时，A、B 柱的柱顶剪力按推导公式计算： max Y0.682H ,利用内插法求得 C 0.608 另有 T21.4kN,0.85,则 l5max VV(1) C T1.952kN() TATB5max 相应的计算简图及内力图如图 5-5 所示。 图 5-5 T的作用计算简图及内力图 max （a）T的作用；(b)M 图(kNm)；(c)V 图(kN) max 当 T向右时，仅荷载方向相反，故弯矩值仍可利用上述计算结果，但弯矩图的方向与之相反。 max 5.55.5 风荷载作用风荷载作用 风从左向右吹时，先求柱顶反力系数 C为 11 1 1 1 1 1 1 8 3 3 4 11 n n C 339.0 1 1471.0 1 303.01 1 1471.0 1 303.01 8 3 3 4 对于单跨排架，A、B 柱顶剪力分别为 0.5FCH(q q ) A V w1112 0.59.420.33914.5(1.3920.87) 3.427 kN() 0.5F+CH(q q ) B V w1112 0.59.42+0.33914.5(1.3920.87) 5.993 kN() 相应的计算简图及内力图如图 5-6 所示。 图 5-6 风荷载作用计算简图及内力图 (a)风荷载的作用； (b)M 图（kNm） 风从右向左吹时，仅荷载方向相反，故弯矩值仍可利用上述计算结果，但弯矩图的方向与之相反。 5.65.6 最不利荷载组合。最不利荷载组合。 由于本例结构对称，故只需对 A 柱（或 B 柱）进行最不利内力组合，其步骤如下： （1）确定需要单独考虑的荷载项目。本工程为不考虑地震作用的单跨排架，共有 8 种需要单独考 虑的荷载项目，由于小车无论向右或向左运行中刹车时，A、B 柱在 T作用下，其内力大小相等而符 max 号相反，在组合时可列为一项。因此，单独考虑的荷载项目共有 7 项。 （2）将各种荷载作用下设计控制截面（II、IIII、IIIIII）的内力 M、N（IIIIII 截面 还有剪力 V）填入组合表 5-1 。填表时要注意有关内力符号的规定。 （3）根据最不利又最可能的原则，确定每一内力组的组合项目，并算出相应的组合值。计算中， 当风荷载与活荷载（包括吊车荷载）同时考虑时，除恒荷载外，其余荷载作用下的内力均应乘以 0.85 的组合系数。 排架柱全部内力组合计算结果列入表 5-2。 表 5-1 框架柱内力汇总表 恒荷载屋面活荷 载 吊车竖向荷载吊车水平荷载风荷载 G1kG2k G3kG4k Q1kDmax,k 在A柱 Dmin,k 在A柱 Tmax,k 向左 Tmax,k 向右 左风右风 柱 号 截 面 荷载项 内力 1 2345678 M10.1571.764-35.812-29.797-21.3621.3628.55-34.7911-1 N234.6336000000 M-35.723-7.236112.6686.043-21.3621.3628.55-34.7912-2 N285.7336593.92143.350000 M35.145.07616.95-62.354-217.752217.752196.02-93.32 N396.1536593.92143.350000 A 柱 3-3 V7.0161.215-8.139-6.772-19.4419.443.427-5.993 表5-2 框架柱内力组合表 由可变荷载效应控制的组合 1.2恒载+1.4任一活载 内力 截面 组合项 Mmax 相应 N 、V 组合 项 Mmin 相应 N 、V 组合项 Nmax 相应 M、V 组合项 Nmin 相应 M、V 52.16-36.5214.6652.161-11 7281.56 1 8281.56 1 2331.96 1 7281.56 118.47-91.58-200.60-91.582-21 31174.36 1 8342.88 1 31174.36 1 8342.88 316.60-88.4865.90316.6 475.38475.381306.87475.38 3-31 7 13.22 1 8 0.029 1 3 -2.98 1 7 13.22 由可变荷载效应控制的组合 1.2 恒载+1.40.9(任意两个或两个以上活载) 内力 截面 组合项 Mmax 相应 N 、V 组合项 Mmin 相应 N 、V 组合项 Nmax 相应 M、V 组合项 Nmin 相应 M、V 50.38-49.86-47.64-49.861-11 2 7 331.96 1 3 6 8 281.56 1 2 3 6 8 331,96 1 3 6 8 281.56 108.16-95.82125.95-91.582-21 3 5 7 1174.36 1 2 8393.28 1 2 3 7 1136.14 1 8 342.88 591.27591.27591.26316.6 1236.681269.081269.08475.38 3-31 2 3 6 7 28.51 1 4 5 8 28.51 1 2 3 6 7 28.51 1 7 13.22 由永久荷载效应控制的组合 竖向活荷载竖向恒载 qi 4 . 135. 1 内力 截面 组合项 Mmax 相应 N 、V 组合 项 Mmin 相应 N 、V 组合项 Nmax 相应 M、V 组合 项 Nmin 相应 M、V 15.44-19.66-13.74-20.381-11 2 352.03 1 2 3 352.03 1 2 4 352.03 1 8 316.75 62.19-55.3255.102-21 3 967.78 1 2 421.02 1 2 3 1003.16 69.02-13.67 1152.12675.29 3-31 2 3 2.69 1 4 2.84 注 。荷载规范，查的其值为为活荷载组合系数，见.70 qi 第六章第六章 排架柱设计排架柱设计 6.16.1 柱截面配筋计算柱截面配筋计算 最不利内力组的选用：由于截面 33 的弯矩和轴向力设计值均比截面 22 的大，故下柱配筋由 截面 33 的最不利内力组确定，而上柱配筋由截面 11 的最不利内力组确定。 6.1.16.1.1 截面配筋：截面配筋： 1. 组合(与组合相同) max M min N M=52.16 N=281.56mkN kN h0=h-=500-40=460 s amm L0=2H0=24400=8800mm A=500500=250000mm2 纵向受力钢筋采用 HRB335 级b,/300( 2 mmNfy)/102,55 . 0 25 mmNEs ea=max(h/30,20)=20mm e0M/N=185.3mm ei= e0+ ea =205.3mm 1=0.5fCA/N=0.514.3250000/281560=6.351 取 1=1.0 2=1.15-0.01L0/h= 74.90 500 8800 0.01-1.15 21 20 0 )( 1400 1 1 h L h ei 483 . 1 974 . 0 1) 500 8800 ( 460 205.31400 1 1 2 e=ei+h/2-=1.483205.3+500/2-40=514.46 s amm b （大偏心受压）86.00 4605003 .140 . 1 281560 01 bhfa N c X= h0=4600.155=71.3mm h0b=4600.55=253mm 2as=80mm 经比较：X h0b且 X1 取 1=1 2= =1.15-0.01L0/h=0.974 500 8800 0.01-1.15 2.31 21 20 0 )( 1400 1 1 h L h ei 974. 01) 500 8800 ( 460 75.81400 1 1 2 e=ei+h/2-=2.3175.8+500/2-40=385.1 s amm b （大偏心受压）07.10 4605003 .140 . 1 352030 01 bhfa N c X= h0=4600.107=49.2mm h0b=4600.55=253mm 2as=80mm 经比较 X1 取 2=1 11) 1000 10100 ( 960 5001400 1 1 2 1000 10100 0.01-1.15 1.14 e=ei+h/2- as =1.14500+1000/2-40=1030 mm 85.10 9605003 .140 . 1 1269080 01 bhfa N c X= h0=9600.185=177.6mm h0b=9600.55=495 mm 2as=80 =200mm f hmm 经比较, ， as f XXh2，且 S c SS ah xbxfaNe AA f h 0 , y 0 1 )2/( =727.78 40960300 2/.6177-960.6177500 3 . 140 . 110301269080 ）（2 mm Amin=0.2%A=0.2%281500=56.3 2 mm 2. 组合 max N M=591.27 N=1269.08mkN kN h0=h-as=1000-40=960mm L0=1.0H0=10100mm A=5001000-2（550+600）/2190281500 mm2 纵向受力钢筋采用 HRB335 级b,/300( 2 mmNfy)/102,55 . 0 25 mmNEs ea=max(h/30,20)=34 mm e0M/N=466 mm ei= e0+ ea =500mm 1=0.5fc A /N =0.514.3281500/1269080=1.591 取 1=1,2= =1.15-0.01L01000 /h=1.0491 21 20 0 )( 1400 1 1 h L h ei 11) 1000 10100 ( 960 5001400 1 1 2 1000 10100 0.01-1.15 取 2=1 1.14 e=ei+h/2- as =1.14500+1000/2-40=1030 mm 85.10 9605003 .140 . 1 1269080 01 bhfa N c X= h0=9600.185=177.6mm h0b=9600.55=495 mm 2as=80 =200mm f hmm 经比较, ，中和轴在翼缘内，且属于大偏心受压构件 as f XXh2，且 S c SS ah xbxfaNe AA f h 0 , y 0 1 )2/( =727.78 40960300 2/.6177-960.6177500 3 . 140 . 110301269080 ）（2 mm Amin=0.2%A=0.2%281500=56.3 2 mm 3. 组合 min N M=316.6 N=475.38mkN kN h0=h-as=1000-40=960mm L0=1.0H0=10100mm A=5001000-2（550+600）/2190281500 mm2 纵向受力钢筋采用 HRB335 级b,/300( 2 mmNfy)/102,55 . 0 25 mmNEs ea=max(h/30,20)=34 mm e0M/N=666mm ei= e0+ ea =700mm 1=0.5fc A /N =0.514.3281500/475380=4.231 取 1=1 2=1.15-0.01L0/h=1.0491 取 2=1 1000 10100 0.01-1.15 1.1 21 20 0 )( 1400 1 1 h L h ei 11) 1000 10100 ( 960 7001400 1 1 2 e=ei+h/2-as=1.700+1000/2-40=1230 mm b （大偏心受压）69.00 960500 3 . 140 . 1 475380 01 bhfa N c X= h0=8600.069=66.24mm h0b=9600.55=528mm 2as=80 =200mm f hmm 经比较 X 满足要求kN max N 6 63 3 斜截面抗剪和裂缝宽度验算斜截面抗剪和裂缝宽度验算 6.3.16.3.1 垂直于弯矩作用平面承载力验算垂直于弯矩作用平面承载力验算 柱内箍筋的配置：由于没有考虑地震作用，柱内箍筋一般按构造要求控制上下柱均可以按构造配 箍筋。200 8 6.3.26.3.2 柱的裂缝宽度验算柱的裂缝宽度验算 按 e0/h00.55 的偏心构件可不验算裂缝宽度，比较后， 截面的组合的最大，故按 min N 此组合来验算。 由内力组合表可知，验算裂缝宽度的最不利内力的标准值 上柱： Mk=10.157+21.36=31.157mkN Nk=234.63 kN ek=Mk/Nk=31.157/234.63=132.8mm0.55=0.55*960=528mm h 2 须做裂缝宽度验算。 /h=8080/500=16.1614,=1.0 l0 k =40 =960mm ash0 ek=kek+h/2-as=1.0638.4+1000/2-40=1098.4mm ct=As/Act=1256/0.51201000+(500-120)200=0.009 则纵向受力钢筋 As 合力至受压区合力作用点间的距离为 Z0.87-0.12(1-)(ho/ek)2ho =0.87-0.121-(500-120)200/(120960)(960/1098.4)2960=805.26mm 纵向受拉钢筋 As 的应力 s=Nk(ek-Z)/(AsZ)=396150(1098.4-805.26)/(1256805.26)=114.82N/mm2 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 1.1-0.65ftk/(cts)=1.1-0.652.01/(0.009114.82)=0.16 故最大裂缝开展宽度 Wmax=ct (2.7c+0.11/ct) s s E =2.10.16(2.740+0.1120/0.009)0.7=0.030.3 5 102.0 114.82 mmmm 满足要求。 6.46.4 柱牛腿设计柱牛腿设计 6.4.16.4.1 牛腿几何尺寸的确定：牛腿几何尺寸的确定： 牛腿截面尺寸与柱宽相等，为 500，牛腿顶面的长度为 800，相应牛腿水平截面长度为mmmm 1300。取牛腿外边缘高度为 h 300，倾角 45,于是牛腿的几何尺寸如图 6-1 所示。mm 1 mm 图 6-1 牛腿几何尺寸及配筋图 6.4.26.4.2 牛腿几何尺寸的验算：牛腿几何尺寸的验算： 由于吊车垂直荷载作用下柱截面内，a7501000250，即取 0，mm 则 FDG593.9251.1645.02 vkmaxk3 kN FT19.44 hkmax kN 0.8(10.5) 0 0 5 . 0 5 . 01 h a bhf F F tk vk hk 2.0645 44.19 0.5 56050001 . 2 886.9F555.89kN vk kN 所以截面尺寸满足要求。 6.4.36.4.3 牛腿配筋：牛腿配筋： 由于吊车垂直作用于下柱截面内，即 a=750-1000=-2500。 故该牛腿可以按构造要求配筋，纵向钢筋取 416（804mm2） ，箍筋取 10100。 6.4.46.4.4 局部承压强度验算：局部承压强度验算： 0.75f A0.7514.35005003575 kNF=555.89 cvk kN 所以满足要求。 6.5 柱的吊装验算柱的