厦日高支模方案.doc

目 录第一章 编制依根4第二章 工程概况4第三章 建筑设计概况 4第四章 结构设计概况4第五章 大柱施工计算书5一 基本参数 5二 荷载计算 5 三 柱模板面板验算 5 四 竖肋验算 6 五 B方向柱箍验算 7 六 H方向柱箍的计算 7 七 B方向对拉螺栓验算 9 八 H方向对拉螺栓验算 9 九 计算结果 9第六章 墙木模板计算书 9一 墙模板系统基本参数 10二 荷载标准值验 10 三 墙模板面板的验算 11 四 模板内竖肋的验算 12 五 墙模板外横檩的验算 12 六 对拉螺栓的验算 13 七 计算结果 13第七章 商业城地下室顶板主梁施工的计算书 13一 计算参数14二 梁底模验算14 三 支撑强度验算17 四 支撑支承面验算18 五 侧模板验算18 六 梁侧檩梁验算20 七 计算结果21第八章 购物中心地下室顶板主梁模板碗扣式钢管支撑计算书23一 计算参数23二 梁底模验算23 三 支撑强度验算30 四 支撑支承面验算30 五 侧模板验算31 六 梁侧檩梁验算33 七 计算结果34第九章 边梁模板支撑计算书33一 计算参数33二 梁底模验算33 三 支撑强度验算 37 四 支撑支承面验算37 五 侧模板验算38 六 计算结果40第十章碗扣式钢管楼面模板支撑计算书42一 计算参数43二 楼板底模验算43 三 支撑强度验算 47 四 计算结果48第十一章 高支模的施工管理 50一高支模系统施工管理机构 50二高支模施工注意问题 50第十二章高支模施工方法51一支撑系统安装 51二梁、板模板安装 52三验收及拆除的批准程序 53四扣件式高支模拆除 54五安全技术措施 55六预防坍塌事故的技术措施 57七预防高空坠落事故安全技术措施 58第十三章混凝土浇筑方法及技术措施 59第十四章监测措施61第十五章应急救援预案63第一章编制依据 1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJl30-2011； 2木结构设计规程GB50005-2003； 3混凝土结构工程施工质量验收规范50204-2002； 4建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2013； 5施工结构计算方法与设计手册； 6本工程有关施工图纸等。第二章工程概况序号项目内容1工程名称儋州厦日国际商业广场2建设地点儋州市兰洋北路3建设单位儋州厦日房地产有限公司4设计单位海口市城市规划设计研究院5建筑结构类型框架结构6总建筑面积185276.43 m27工程内容土建、水电、钢架、暖通等工程8工程质量标准工程质量标准；省优9工期要求本工程施工总工期为300个日历日第三章、建筑设计概况儋州厦日房地产有限公司新建商业广场工程长约226.8 m，宽约225 m，东北朝向。总建筑面积185276.43 m2，地下室总建筑面积51133.13 m2，地上总建筑面积134143.3m2，地下室一层，地上商业城4层，购物中心地上6层，商业城地下室高度6米，首层高5.6米，二至四层高度4.5米，建筑物 0.00以上包括梯间总高度26.3米。购物中心地下室高度6.5米，首层高5.7米，二至六层高5.4米，建筑物 0.00以上包括梯间总高度35.7米。本工程地下室柱混凝土强度等级为C40、梁、板混凝土强度等级为C35。第四章、结构设计概况1、地下室高6m、6.5m高支模面积约51133.13m2。柱子截面尺寸有6006008001500等。2、梁截面尺寸有400mm900mm、500mm900mm、500mm1600mm、500mm1800mm等，梁跨度最大8.4m截面最大为500mm1900mm，板厚200mm。地面为C30混凝土400mm厚的板，龄期20天以上。本工程属于高支模工程。另外，本工程工地门口道路现场运输比较方便可通行大型车辆。工期为300个日历天，工程施工将经历雨季秋季和等不良季节。第五章、大柱施工计算书一、基本参数柱截面宽度b=1500mm，柱截面高度h=800mm，柱高度H=6000mm，结构表面外露。柱b方向设竖肋6根，对拉螺栓4根，柱h方向设竖肋8根，对拉螺栓6根，柱箍间距300mm，柱模板采用18厚夹板，竖肋采用80100mm木枋，柱箍采用双钢管483.2mm，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2，抗剪强度fv=120.00N/mm2。 二、荷载计算（1）荷载标准值1）新浇混凝土的侧压力F1=0.22200/(T+15)12V(1/2)=0.2225.005.711.001.152.500.5=57.10kN/m2(=25.00kN/m3,1=1.00,2=1.15,V=2.50m/h,T=20.00)F2=H=24柱高=246.00=150.00kN/m2F1、F2两者取小值57.10kN/m2，有效压头高度为F/=57.10/25.00=2.28m（2)荷载组合计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 57.10 kN/m2 G=1.2 68.52 kN/m2倾倒混凝土产生的荷载Q3K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2柱侧模和侧肋强度荷载组合+ 74.12 kN/m2柱侧模和侧肋挠度验算计算荷载/1.257.10 kN/m2三、柱模板面板验算面板的计算宽度取单块面板高度1000mm，q=74.121.0=74.12kN/m，q,=57.101.0=57.10kN/m取柱截面高度b方向（通过比较b和h，取大者）进行计算：竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm；W=1000h2/6=1000182/6=54000mm3,I=1000h3/12=1000183/12=486000mm4(1)抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105，Mmax=KMqL2=0.10574.123002=700434N.mm =Mmax/W=700434/54000=12.97N/mm2 模板抗弯强度=12.97N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。(2)抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606，Vmax=KVqL=0.60674.120.30=13.48kN=3Vmax/(21000h)=313.481000/(2100018)=1.12N/mm2模板抗剪强度=1.12N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。(3)挠度验算挠度系数K=0.644，挠度max=Kq,L4/100EI=0.64457.103004/(1009000486000)=0.68mm=L/400=300/400=0.8mm模板挠度max=0.68mm=0.75mm,满足要求。四、竖肋验算竖肋木枋的计算宽度取b或h两方向最大间距300m荷载计算值q=74.120.30=22.24kN/m，q,=57.100.30=17.13kN/m竖肋采用的80100mm木枋，W=801002/6=133333mm3，I=801003/12=6666667mm4计算跨度柱箍间距300mm，跨数6跨(1)抗弯强度验算弯矩系数KM=0.105，Mmax=KMqL2=0.10522.243002=210168Nmm=Mmax/W=210168/133333=1.58N/mm2竖肋抗弯强度=1.58N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。(2)抗剪强度验算剪力系数KV=0.606，Vmax=KV qL=0.60622.240.30=4.04kN=3Vmax/(2bh)=34.041000/(280100)=0.76N/mm2 竖肋抗剪强度=0.76N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。（3)挠度验算挠度系数K=0.644，挠度max=Kq,L4/100EI=0.64417.133004/(10090006666667)=0.01mm=L/400=300/400=0.75mm竖肋挠度max=0.01mm=0.75mm,满足要求。五、B方向柱箍验算柱箍采用双钢管483.2mm，W=24730=9460mm3 ,I=2113500=227000mm4竖肋传递到柱箍的集中荷载P=074.121.50/(6-1)0.30=0kN（取竖肋承受的最大支座反力）设有4根对拉螺栓，按5跨连续梁进行计算经计算得到：Mmax=0kN.m；max=0mm；Rmax=0kN(1)抗弯强度验算=Mmax/W=0/9460=0N/mm2B向柱箍抗弯强度=0N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。(2)挠度验算max=0mm，=440/400=1.10mmB向柱箍挠度max=0mm=1.10mm,满足要求。六、H方向柱箍的计算柱箍采用双钢管483.2mm，W=24730=9460mm3,I=2113500=227000mm4;竖肋传递到柱箍的集中荷载P=074.120.80/(8-1)0.30=0kN（取竖肋承受的最大支座反力）设有6根对拉螺栓，按7跨梁进行计算经计算得到：Mmax=0kN.m；max=0mm；Rmax=0kN（1）抗弯强度验算=Mmax/W=0/9460=0N/mm2 H向柱箍抗弯强度=0N/mm2f=205N/mm2,满足要求。 （2）挠度验算max=0mm，=260/400=0.65mmH向柱箍挠度max=0mm=0.65mm,满足要求。七、B方向对拉螺栓验算对拉螺栓直径14mm，容许拉力值Nbt=17.80kN所受最大拉力N=Rmax=0kNB向对拉螺栓所受最大拉力N=0kN最大容许拉力值Nbt=17.80kN强度验算满足要求。八、H方向对拉螺栓验算对拉螺栓直径14mm，容许拉力值Nbt=17.80kN所受最大拉力N=Rmax=0kNH向对拉螺栓所受的最大拉力N=0kN最大容许拉力值Nbt=17.80kN强度验算满足要求。九、计算结果 柱模板采用18厚夹板，竖肋采用80100mm木枋,柱箍采用双钢管483.2mm，柱箍间距300mm，柱b方向设竖肋6根，对拉螺栓14mm,4根，柱h方向设竖肋8根，对拉螺栓14mm,6根。第六章、墙木模板计算书一、墙模板系统基本参数 计算墙面厚度300mm，高度6000mm；模板面板采用胶合板，厚度18mm；内竖肋采用80100mm木枋，内竖肋间距250mm；外横檩采用483.2双钢管，外横檩垂直间距500mm；对拉螺栓水平间距500mm，直径14mm。二、荷载标准值验算(1)新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值F1=0.22200/(T+15)12V0.5=0.2225.005.711.001.153.000.5=62.55kN/m2(=25.00kN/m3,T=20.00,V=3.00m/h,H=6.00m,1=1.00,2=1.15)F2=H=25.006.00=150.00kN/m2比较F1和F2取较小值，F=62.55kN/m2, 有效压头高度为F/=62.55/25.00=2.50m。（2)荷载组合计算荷载类型标准值单位分项系数设计值单位新浇混凝土的侧压力F 62.55 kN/m2 G=1.2 75.06 kN/m2倾倒混凝土产生的荷载Q3K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2墙侧模和侧肋强度荷载组合+ 80.66 kN/m2墙侧模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 62.55 kN/m2三、墙模板面板的验算面板的计算宽度取单块面板高度1000mm，面板按照5跨连续梁计算面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=1000182/6=54000mm3；I=1000183/12=486000mm4；荷载计算值q=80.661.0 =80.66kN/m,q，=62.551.0=62.55N/mm。1)抗弯强度验算Mmax=KMqL2=-0.10580.660.252=-0.53kNm=-0.53106N.mm=Mmax/W=-0.53106/54000=-9.81N/mm2面板的抗弯强度=-9.81N/mm2fm=13.00N/mm2，满足要求。2)抗剪验算Vmax=KVqL=0.60680.660.25=12.220kN=12220N=3Vmax/（2bh）=312220/(2100018)=1.02N/mm2面板的抗剪强度=1.02N/mm2fv=1.40N/mm2，满足要求。3)挠度验算max=Kq，L4/100EI=0.64462.552504/(1009000486000)=0.36mm=L/250=250/250=1.00mm面板的挠度max=0.36mm允许挠度=2.00mm，满足要求。四、模板内竖肋的验算竖肋采用80100mm木枋；木枋间距250mm；W=801002/6=133333mm3；I=801003/12=6666667mm4；q=80.660.25=20.17kN/m,按照3跨连续梁计算(1)抗弯强度验算Mmax=0.1ql2=0.10020.170.502=504250Nmm=0.50kNm=Mmax/W=504250/133333=3.78N/mm2 内竖肋的抗弯强度=3.78N/mm2fm=13.00N/mm2，满足要求。(2)抗剪验算Vmax=KVqL=0.60020.170.50=6.05kN=6051N=3Vmax/(2bh)=36051/(280100)=1.13N/mm2内竖肋的抗剪强度=1.13N/mm2fv=1.40N/mm2，满足要求。(3)挠度验算按强度计算荷载组合,不考虑倾倒、振捣砼产生的荷载，故q，=62.550.25=15.64N/mmmax=Kq，L4/100EI=0.67715.645004/(10090006666667)=0.10mm=L/250=500/250=2.00mm内竖肋的挠度max=0.10mm=2.00mm，满足要求。五、墙模板外横檩的验算 外横檩承受内竖肋传递的荷载，按照集中荷载下5跨连续梁计算,间距为对拉螺杆水平间距500mm。由内竖肋传递的荷载,P=1.10020.170.500.50=5.55kN采用483.2双钢管,W=24730=9460mm3,I=2113500=227000mm4,A=2450=900mm2(1)外横檩抗弯强度验算Mmax=KMPL=0.1715.550.50=0.47kNm=470000N.mm=Mmax/W=470000/9460=49.68N/mm2外横檩的抗弯强度=49.68N/mm2f=205.00N/mm2，满足要求。(2)抗剪强度验算Vmax=KVP=0.6585.55=3.65kN=3650N=3Vmax/(2bh)=33650/(2900)=6.08N/mm2外横檩的抗剪强度=6.08N/mm2fv=120.00N/mm2，满足要求。(3)挠度验算max=KPL3/(100EI)=1.09655505003/(100206000227000)=0.16mm=L/250=500/250=2.00mm外横檩的挠度max=0.16mm=2.00mm，满足要求。六、对拉螺栓的验算对拉螺栓直径14.00mm，容许拉力值Nbt=17.80kN 对拉螺栓所受的最大拉力:N=2.1985.55=12.19kN对拉螺栓强度验算为所受的最大拉力N=12.19kN最大容许拉力值Nbt=17.80kN，满足要求。七、计算结果模板面板采用胶合板，厚度18mm；内竖肋采用80100mm木枋，内竖肋间距250mm；外横檩采用483.2双钢管，外横檩垂直间距500mm；对拉螺栓水平间距500mm，直径14mm。第七章、商业城地下室顶板主梁施工的计算书梁模板碗扣式钢管支撑计算书一计算参数结构楼板厚200mm，梁宽b=500mm，梁高h=1900mm，层高6.00m,结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度=18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.95m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2 ，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用碗扣式48钢管4根支撑:横向间距600mm，纵向间距400mm，支架立杆的步距h=1.20m，立杆伸出顶层水平杆长度a=0.40m；钢管直径48mm，壁厚3.5mm，截面积4.89cm2，回转半径i=1.58cm；碗扣式钢管重量0.0538kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/2，抗弯强度f=205.00N/2,抗剪强度fv=120.00 N/2。二梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 (0.50 + 3.40 ) 1.2 = 1.40 kN/m砼自重 25.0 kN/m3 0.50 1.90 1.2 = 28.50 kN/m钢筋荷载 8.5 kN/m3 0.50 1.90 1.2 = 9.69 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.50 1.4 = 1.40 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 40.99 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 33.00 kN/m（2）梁底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=250mm，计算跨数5跨。底模厚度h=18mm，板模宽度b=500mmW=bh2 /6=500182/6=27000mm3，I=bh3/12=500183/12=243000mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L2 =-0.10540.992502=-268997Nmm=Mmax/W=268997/27000=9.96N/mm2梁底模抗弯强度=9.96N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.60640.99250=6210N=3Vmax/（2bh）=36210/(250018)=1.03N/mm2 梁底模抗剪强度=1.03N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644,q2=33.00kN/m max=Kq2L4/(100EI)=0.64433.002504/(1006000243000)=0.57mm=L/250=250/250=1.00mm 梁底模挠度max=0.57mm=1.00mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图（3）第一层龙骨(次楞)验算碗扣式钢管立杆横向尺寸L2=600mm，梁宽度b=500mm。第一层龙骨(次楞)采用木枋 b=80mm，h=100mm，W=bh2/6=801002/6=133333mm3,I=bh3/12=801003/12=6666667mm4。a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=40.99250/500=20.50kN/mb、板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载=1.2(0.2025+0.30)+1.42.50=9.86kN/m2板传递到第一层龙骨(次楞)的荷载P=475/1000250/10009.86=1.17kN经过计算得：N1=-0.65kN，N2=6.94kN，N3=6.94kN，N4=-0.65kNMmax=0.39kN.m,Vmax=6.30kN,F=6.94kN,max =0.31mm1）抗弯强度验算=Mmax/W=0.39106/133333=2.93N/mm2第一层龙骨(次楞)抗弯强度=2.93N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算=3Vmax/(2bh)=36.301000/(280100)=1.18N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度=1.18N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算max=0.31mm=L/250=600/250=2.40mm第一层龙骨(次楞)挠度max=0.31mm=2.40mm,满足要求。计算简图及内力图如下图（4）第二层龙骨(主楞)验算第二层龙骨(主楞)碗扣式钢管纵向间距400mm,计算跨数5跨。第二层龙骨(主楞)采用双钢管，483.2W=9460.00mm3，I=227000.00mm4 ，A=4.50cm2，P=F=6940N=6.94kN。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.176,Mmax=KmPL=0.1766.941000400=489000Nmm=Mmax/W=489000/9460=51.69N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度=51.69N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=1.077,Vmax=KVP=1.0776.94=7.47kN =3Vmax/(2bh)=37.471000 /(22450.00)=12.45N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度=12.45N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.800,max=KPL3/（100EI）=0.8006.9410004003/(100206000227000)=0.08mm=L/250=400/250=1.60mm第二层龙骨(主楞)挠度max=0.08mm=1.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图三.支撑强度验算(1)荷载计算每根钢管承载NQK1=11968N碗扣式钢管重量0.0538kN/m,立杆重量=0.05384.11000=221N水平拉杆4层,拉杆重量=41.000.04=160N支架重量NGk=立杆重量 + 水平拉杆重量=221+160=381N钢管轴向力N1.2NGK + NQK=1.2381+11968=12425N(2) 碗扣式钢管立杆长细比验算L0=h+2a=1.20+20.40=2.00m=200cm,i=1.58cm,=L0/i=200/1.58=126.58钢管立杆长细比126.58230,满足要求。(3) 碗扣式钢管立杆稳定性验算=0.412，P=N/(A)=12425/(0.412489.00)=61.67N/mm2钢管立杆稳定性计算61.67N/mm2205.00N/mm2,满足要求。四.支撑支承面验算碗扣式钢管立杆设配套底座200100mm,支承面为（按C35考虑）混凝土楼板,楼板厚=200mm,上部荷载为：F=12.43kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.57N/mm2,hO=200-15=185mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(200+185)+2(100+185)=1340mm,h=1.00(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.711.57+0.250)1.001340185/1000=272.44kN 钢管支承面受冲切承载力272.44kN12.43kN,满足要求。(2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.20+20.10)(0.103)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.8516700=14195kN/m2,=0.75lfccAl=0.752141950.02=425.85kN支承面局部受压承载力F=425.85kN12.43kN,满足要求。五.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22200/（T+15）12V1/2 =0.2225.004.441.201.152.000.5=47.66kN/m2(=25.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=25梁高=251.90=47.50kN/m2比较F1、F2两者取小值F=47.50kN/m2，有效压头高度=F/=1.90m。2)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 47.50 kN/m2 G=1.2 57.00 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 62.60 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 47.50 kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm ,计算跨数5跨，木模板厚度h=18mm； W=bh2/6=1700182/6=91800mm3，I=bh3/12=1700183/12=826200mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105，q=62.60(1900-200)/1000=106.42kN/m=106.42N/mmMmax=KMqL2=-0.105106.423002=-1005669Nmm=-1.01kNm=Mmax/W=1005669/91800=10.95N/mm2 侧模抗弯强度=10.95N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606，Vmax=KVqL=0.606106.42300/1000=19.35kN =3Vmax/(2bh)=319.351000/(2181700)=0.95N/mm2 侧模抗剪强度=0.95N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644，q，=47.50(1900-200)/1000=80.75kN/m=80.75N/mmmax=Kq，L4/100EI=0.64480.753004/(1006000826200)=0.85mm=L/250=300/250=1.20mm侧模挠度max=0.85mm=1.20mm,满足要求。计算简图及内力图如下图（3）对拉螺栓计算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9562.60=59.47kN/m2;设4排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(1900-200)/5=340mm=0.34m，N=abFs=0.600.3459.47=12.13kN；对拉螺栓14,容许拉力Ntb=17.80kN对拉螺栓受力12.13kN容许拉力17.80kN,满足要求。（4）侧肋强度验算计算跨度340mm；跨数5跨；木枋尺寸 b=80mm， h=100mm。W=bh2 /6=801002/6=133333mm3， I=bh3/12=801003/12=6666667mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.105,q=62.60300/1000=18.78N/mmMmax=KMqL2=0.10518.783402=227952Nmm=0.23kNm=Mmax/W=227952/133333=1.71N/mm2侧肋抗弯强度=1.71N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606,Vmax=KVqL=0.60618.78340/1000=3.87kN =3Vmax/(2bh)=33.871000/(280100)=0.73N/mm2 侧肋抗剪强度=0.73N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644,q，=47.50300/1000=14.25N/mm挠度max=Kq，L4/100EI=0.64414.253404/(10090006666667)=0.02mm=L/250=340/250=1.36mm侧肋挠度max=0.02mm=1.36mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：六.梁侧檩梁验算对拉螺杆横向间距600mm，侧肋间距300mm，计算跨数5跨，梁侧檩梁采用483.2双钢管，W=4730mm3，I=113500mm4，A=450mm2；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.171,P=1.132qL=1.13218.780.34=7.23kN;Mmax=KmPL=0.1717.230.60106=741798Nmm=0.74kNm =Mmax/W=741798/(24730)=78.41N/mm2檩梁抗弯强度=78.41N/mm2fm=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.658,Vmax=KVP=0.6587.23=4.76kN =3Vmax/(2A)=34756/(22450)=7.93N/mm2檩梁抗剪强度=7.93N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=1.097,P,=1.132qL=1.13214.250.34=5.48kN=5485Nmax=KP,L3/（100EI）=1.09754856003/(1002060002113500)=0.28mm=L/250=600/250=2.40mm檩梁挠度max=0.28mm=2.40mm,满足要求。七计算结果：底模、侧模厚度18mm；第一层龙骨(次楞)80100mm木枋250mm，第二层龙骨(主楞)双钢管483.2600mm；采用48钢管4根支撑，立杆纵向400mm，横向600mm，立杆伸出顶层水平杆长度a=0.40mm;竖肋80100mm木枋300mm，对拉螺栓4排14600mm483.2双钢管，采用作为横檩梁。 模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，其间距应小于或等于4.5m；剪刀撑的斜杆与地面夹角应在45-60之间,斜杆应每步与立杆扣接;模板支撑架高度6000mm,顶端和底部必须设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距应小于或等于4.8m。第八章、购物中心地下室顶板主梁模板碗扣式钢管支撑计算书一计算参数结构楼板厚180mm，梁宽b=500mm，梁高h=900mm，层高6.80m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.65m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用碗扣式48钢管2根支撑:横向间距600mm，纵向间距600mm，支架立杆的步距h=1.20m，立杆伸出顶层水平杆长度a=0.30m；钢管直径48mm，壁厚3.5mm，截面积4.89cm2，回转半径i=1.58cm；钢管重量0.0538kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2。二梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 (0.50 + 1.44 ) 1.2 = 0.70 kN/m砼自重 25.0 kN/m3 0.50 0.90 1.2 = 13.50 kN/m钢筋荷载 7.5 kN/m3 0.50 0.90 1.2 = 4.05 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.50 1.4 = 1.40 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 19.65 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 15.21 kN/m（2）底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=500mm。W=bh2 /6=500182/6=27000mm3， I=bh3/12=500183/12=243000mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L2 =-0.10519.653002=-185693Nmm=Mmax/W=185693/27000=6.88N/mm2梁底模抗弯强度=6.88N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.60619.65300=3572N=3Vmax/（2bh）=33572/(250018)=0.60N/mm2梁底模抗剪强度=0.60N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644；q2=15.21kN/mmax=Kq2L4/(100EI)=0.64415.213004/(1006000243000)=0.54mm=L/250=300/250=1.20mm梁底模挠度max=0.54mm=1.20mm,满足要求。计算简图及内力图如下图（3）第一层龙骨(次楞)验算碗扣式钢管横向间距L=600mm，C=500mm，=500/600=0.83。第一层龙骨(次楞)采用木枋 b=80mm，h=100mm；W=bh2/6=801002/6=133333mm3；I=bh3/12=801003/12=6666667mm4。1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=19.65300/500=11.79kN/mMq=qcL(2-)/8=11.79500/1000600/1000(2-0.83)/8=0.52kNmb 、板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载=1.2(0.1825+0.30)+1.42.50=9.26kN/m2板传递到第一层龙骨(次楞)的荷载P=325/1000300/10009.26=0.90kNa =0.5(L-c)=0.5(600-500)=50mm，Mp=Pa=0.9050.00=0.05kNmMmax=MqMp=(0.52+0.05)106=570000Nmm=Mmax/W=570000/133333=4.28N/mm2 第一层龙骨(次楞)抗弯强度=4.28N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=0.5q梁宽P=0.511.79500