毕业设计（论文）-上海华虹综合楼一期基坑支护设计.doc

0 目录 全套图纸加扣 3012250582 摘要 . ABSTRACT . 第一章 设计方案综合说明书 .1 1.1 设计依据.1 1.2 工程概况.1 1.3 场地工程地质概况.1 1.4 场地周边环境.2 1.5 设计思路.2 1.6 支护方案选择.3 第二章 基坑支护结构设计计算书 .4 2.1 基坑支护结构设计计算参数的确定.4 2.1.1 地质计算参数 .4 2.1.2 土压力系数计算 .4 2.1.3 土压力计算的方法 .4 2.1.4 支撑位置的确定 .5 2.2 基坑支护结构设计计算.5 2.2.1abc 段支护墙计算.5 2.2.2cda 段支护墙计算.9 2.2.3 最大弯矩计算 .13 2.2.4 抗隆起验算 .14 2.2.5 围护桩配筋计算 .14 2.2.6 土钉墙支护结构设计计算 .15 2.2.7 支撑结构设计计算 .17 2.2.8 圈梁结构设计计算 .19 2.2.9 立柱结构设计计算 .19 2.3 基坑止、降水设计.21 第三章 基坑监测方案 .22 3.1 基坑及周围环境的监测与测试.22 3.2 监测与测试的控制要求.22 1 3.3 观测周期.22 3.4 施工注意事项.23 附录 电算结果 .24 4.1 SMW 工法 .24 4.2 土钉电算.37 结束语 .41 参考文献 .42 致谢 .43 第一章 设计方案综合说明书 1.11.1 设计依据设计依据 (1) 本工程的岩土工程勘察报告； (2) 本工程建筑总平面图及地下层平面图； (3) 有关设计计算规范及规程： 建筑基坑支护技术规程（JGJ 120-99）； 混凝土结构设计规范（GBJ50010-2002） ； 钢结构设计规范（GBJ7-89）； 基坑土钉支护技术规程（CECS96：97）； 建筑桩基技术规范（JGJ94-94）； (4) 场地的周边环境条件； (5) 业主的投标邀请书。 1.21.2 工程概况工程概况 建设场地位于海宁路和吴淞路的交叉口，地貌类型属滨海平原。场地地下 水属潜水类型，水位动态变化受大气降水影响较大。场地土层以淤泥质土、粘 土和粉土为主，渗透系数小于 10-6，在设计中取地下水埋深为 1.00m 。1 层地 华侨大学本科生毕业设计（论文） 2 下室。建筑物基础形式为桩基础。 1.31.3 场地工程地质概况场地工程地质概况 根据工程勘察报告，影响基坑支护范围内的各土层自上而下为： 1 填土：杂色，松散，湿，由松散粘性土夹碎砖、小石子、煤渣等建 筑生活垃圾组成。 埋深 0.41.31m，层厚 0.41.31m； 2 滨填土：灰黑色淤泥，饱和，夹有腐植物、有机质及细小石子。埋 深 1.13.26m，厚约 0.71.95m； 第一章 设计方案综合说明书 3 粘土：褐黄-灰黄，很湿，软-流塑，土质尚均，夹粉性土，含氧化铁锈 斑， 下部土质较软弱，该层在明滨和暗滨区缺失。埋深 1.64.6 m，厚约 0.51.34 m； 1 砂质粉土夹淤泥质粉质粘土：灰色，饱和，稍密，土质不均，以砂 质粉土为主，局部为粘质粉土，夹淤泥质粘性土，含云母。埋深 4.08.13m， 厚约 2.43.53m； 2 淤泥质粉质粘土：灰色，饱和，流塑，土质尚均，较软弱，夹薄层 状或团块状粉性土，含云母。埋深 5.510.94m，厚约 1.52.8m； 淤泥质粘土：灰色，饱和，流塑，土质尚均，软弱，切面光滑。埋深 13.622.15m，厚约 8.111.21m。 建设场地位于滨海平原上，场地地下水属潜水类型，水位动态变化受大气 降水影响较大。雨季水量较丰富。场地土层以粉土、淤泥质土和粘土为主，透 水性很弱。 1.41.4 场地周边环境场地周边环境 本工程位于海宁路和吴淞路的交叉口，地处闹市区。基坑四周为道路和已 有建筑，地下管线密集，场地较为平坦。地貌类型属滨海平原。 1.51.5 设计思路设计思路 (1) 本工程的特点是基坑开挖深度大，深度 7.5m，基坑紧邻十字路口，四 周 有建筑物。 (2) 支护形式采用：上部 3 米土钉墙支护，下部 4.5 米 SMW 工法围护加一 道内撑，有效地控制基坑侧壁的位移。 (3) 基坑范围土层除上部 1 米左右的填土层外，其下多为粘性土、淤泥质 土， 土质软弱，土体的渗透性较弱，所以土钉墙部分围护无需采取止水措施。下部 SMW 工法水泥墙主要起到止水挡土作用。 华侨大学本科生毕业设计（论文） 4 (4) 本基坑的开挖深度和周围环境条件，考虑采用以下支护方案：在设计 深 度范围内作水泥搅拌桩 ，插入 H 型钢至设计深度。开挖过程中，上部做两道 土钉墙，下部一道内撑。 (5) 由于本基坑空间尺寸大，为了有效地控制基坑变形，内支撑宜采用混 凝 土支撑，以减小支护结构顶端的变形，增加整个支护系统的安全性。 1.61.6 支护方案选择支护方案选择 综合考察现场的周边环境等条件，根据建设单位对基坑支护工程的具体要 求，本着“安全可靠，经济合理，技术可靠，方便施工”的原则，我们设计了 以下基坑支护方案： 基坑上部 3 米作两道土钉。下部采用 SMW 工法加一道内撑； 基坑 SMW 工法水泥墙采用直径 700，搭接 200 的单排双头搅拌桩； 坑内采用轻型井点降水，若有必要坑内可设明沟排水。 基坑支护工程监测是指导正确施工，避免事故发生的必要措施。本设计按 建筑基坑支护技术规程（JGJ 120-99）中的相关要求，结合本工程基坑支 护结构和环境的特点，制定了详细的沉降、位移监测方案，施工过程中应严格 按照设计要求，做好基坑支护工程监测、监控和信息的反馈工作，确实使监测 工作来正确地指导基坑支护工程的各施工工序和基坑内土方开挖。 本工程基坑支护结构方案的设计计算，是严格按照国家的建筑基坑支护 技术规范（JGJ 120-99）、混凝土结构设计规范中的有关基坑支护结构 设计要求和标准进行的；并利用电算进行校核。 南京工业大学本科生毕业设计（论文） 5 第二章 基坑支护结构设计计算书 2.12.1 基坑支护结构设计计算参数的确定基坑支护结构设计计算参数的确定 2.1.1 地质计算参数 根据本工程岩土工程勘察资料，各土层的设计计算参数如表 2-1： 表 2-1 土层的设计计算参数 土 层r(kN/m3)C(kPa)() 1 层填土 （18.5）（5）（10） 2 层滨填土 （17.5）（5）（10） 层粘土17.51615.6 1 层砂质粉土夹淤泥质粉质粘土18.4726.8 2 层淤泥质粉质粘土17.31411.7 层淤泥质粘土16.61310. 3 注：（）括号内为经验值。 2.1.2 土压力系数计算 按照朗肯土压力计算理论作为侧向土压力的计算依据，即： 主动土压力系数：ka=tg2(45o-/2) 被动土压力系数：kp=tg2(45o+/2) 计算时不考虑支护桩体与土体的摩擦作用，且不对被动土压力系数进行调 整，仅作为安全储备处理。 第二章 基坑支护结构设计计算书 5 2.1.3 土压力计算的方法 按照建筑基坑支护技术规范（JGJ 120-99）的要求，采用 水土合算的方法。土压力模式为：基坑开挖面以上为三角形分布， 基坑开挖面以下矩形分布模式。 2.1.4 支撑位置的确定 本基坑支护结构采用一层砼支撑，支撑轴线位置位于自然地面下 3.3 米处。 2.22.2 基坑支护结构设计计算基坑支护结构设计计算 SMW 工法支护挡墙设计计算（分 abc、cda 两段计算，见图 1 平面简图） 基坑开挖深度为 7.5m，地面超载 q=20 kPa。上部 3m 为土钉墙围护，所以 上部土层此时可视为均布超载。 图 2-1 2.2.1abc 段支护墙计算 (1)土层分布及土压力系数如表 2-2： 表 2-2 土压力系数 土层层厚(m)主动土压力系数被动土压力系数 10.5Ka1=0.703 =0.838Ka1 第二章 基坑支护结构设计计算书 6 21.2Ka2=0.703 =0.838Ka2 1.3Ka3=0.575 =0.759 3a K 12.9 Ka4=0.378=0.615 4a K 22.0 Ka5=0.662=0.814 5a KKp1=1.506 =1.227 1p K 11.0Ka6=0.696=0.834 6a KKp2=1.433 =1.197 2p K (2)土层侧向土压力计算 1) 主动土压力计算 计算深度按 7.5 米计算，上部 3.0 米土钉墙,折算成地面超载 q=18.50.5+17.51.2+17.51.3=53kPa，故 q总=20+53=73 kPa。 第一层： =730.378270.615=19.0kPa 上1a =(73+2.918.4)0.378270.615=39.2kPa 下1a 第二层： =(73+2.918.4)0.6622140.814=60.9 kPa 上2a =(73+4.518.0)0.6622140.814=79.2 kPa 下2a 第三层： = = =79.2 kPa 下3a上3a下2a 第四层： =(73+4.518.0)0.6962130.834=85.5kPa 上4a =85.5kPa 下4a上4a 2) 被动土压力计算 第一层： =2141.227=34.4kPa 上1p =(0.417.3)1.506+2141.227=44.8kPa 下1p 第二层： =(0.417.3)1.433+2131.197=41.0kPa 上2p 7 =(11.416.62)1.433+2131.197=302.6kPa 下2p 3) 净土压力计算 =34.479.2=-44.8kPa 上1p上3a =44.879.2=-34.4kPa 下1p下3a =41.085.5=-44.5 kPa 上2p上4a =302.685.5=217.6kPa 下2p下4a 土压力分布如图 2： 图 2-2 (3)土压力合力及作用点的计算： Eai 每层土的合力，hai 合力作用点到层底的距离 主动土压力： Ea1=1/2 (39.2-19.0) 2.9+19.02.9=84.4kN/m ha1=(29.32.9)/3+(55.12.9)/2/84.4=1.28m 第二章 基坑支护结构设计计算书 8 Ea2=1/2 (79.2-60.9) 1.6+60.91.6=112.1kN/m ha2=(14.641.6)/3+(97.441.6)/2/112.1=0.77m Ea3=1/2 (44.8-34.4) 0.4+34.40.4=15.8kN/m ha3=(2.080.4)/3+(13.760.4)/2/15.8=0.19m Ea4=1/244.51.87=41.6kN/m ha4=1.87/3=0.62m 被动土压力： Ep1=1/2 217.6(8.5-1.87)=522.8kN/m hp1=6.63/3=2.2m (4)支撑轴力计算： 弯矩零点 D 位于开挖面以下 2.27m。如图 2 所示。 支撑轴线位于自然地面下 3.3 米处,对 D 点取矩，如图 3 所示，MD=0 得 (7.5-3.3+2.27)T=84.45.15+112.13.04+15.82.08+41.61.25 T=133.0kN/m D 点反力为： PD=120.9kN/m 9 图 2-3 (5)桩长计算： 按建筑基坑支护技术规程（JGJ120-99）,嵌固深度设计值 hd可按下式 确定，如图 4。 02 . 1)( 011 aiadRpjp EhhhREh 设 hd=0.4+t 4t3-22.25t2-225t+118=0 解得 t=10.6m hd=0.4+10.6=11.0m L=4.5+11.0=15.5,取 L=16.0m 南京工业大学本科生毕业设计（论文） 10 图 2-4 2.2.2cda 段支护墙计算 (1)土层分布及土压力系数 表 2-3 土压力系数 土层层厚(m)主动土压力系数被动土压力系数 10.5Ka1=0.703 =0.838Ka1 21.2Ka2=0.703 =0.838Ka2 1.3Ka3=0.575 =0.759 3a K 13.5 Ka4=0.378=0.615 4a K 22.5 Ka5=0.662=0.814 5a KKp1=1.506 =1.227 1p K 10.5Ka6=0.696=0.834 6a KKp2=1.433 =1.197 2p K (2)土层侧向土压力计算 1) 主动土压力计算 计算深度按 7.5 米计算，上部 3.0 米土钉墙,折算成地面超载 q=18.50.5+17.51.2+17.51.3=53kPa，故 q总=20+53=73 kPa。 第二章 基坑支护结构设计计算书 11 第一层： =730.378270.615=19.0kPa 上1a =(73+3.518.4)0.378270.615=43.3kPa 下1a 第二层： =(73+3.518.4)0.6622140.814=68.2 kPa 上2a =(73+4.518.2)0.6622140.814=79.8 kPa 下2a 第三层： = = =79.8 kPa 下3a上3a下2a 第四层： =(73+4.518.2)0.6962130.834=86.1kPa 上4a = =86.1kPa 下4a上4a 2) 被动土压力计算 第一层： =2141.227=34.4kPa 上1p =(1.517.3)1.506+2141.227=73.4kPa 下1p 第二层： =(0.417.3)1.433+2131.197=68.3kPa 上2p =(11.416.62)1.433+2131.197=318.3kPa 下2p 3) 净土压力计算 =34.479.8=-45.4kPa 上1p上3a =73.479.8=-6.4kPa 下1p下3a =68.386.1=-17.8 kPa 上2p上4a =318.386.1=232.2kPa 下2p下4a 土压力分布如图 5： 12 图 2-5 (3)土压力合力及作用点的计算： Eai 每层土的合力，hai 合力作用点到层底的距离 主动土压力： Ea1=1/2 (43.3-19.0) 3.5+19.03.5=109.0kN/m ha1=(42.53.5)/3+(66.53.5)/2/109.0=1.5m Ea2=1/2 (79.8-68.2) 1.0+68.21.0=74.0kN/m ha2=(5.81.0)/3+(68.21.0)/2/74.0=0.49m Ea3=1/2 (45.4-6.4) 1.5+6.41.5=38.9kN/m ha3=(29.251.5)/3+(9.61.5)/2/38.9=0.56m Ea4=1/217.80.75=6.7kN/m ha4=0.75/3=0.25m 被动土压力： Ep1=1/2 232.2 (10.5-0.75)=1132.0kN/m 第二章 基坑支护结构设计计算书 13 hp1=9.75/3=3.25m (4)支撑轴力计算： 弯矩零点 D 位于开挖面以下 2.25m，如图 5 所示。 支撑轴线位于自然地面下 3.3 米处,对 D 点取矩，如图 6 所示，MD=0 得， (7.5-3.3+2.25) T=109.04.75+74.02.74+38.91.69+6.70.5 T=122.4kN/m 图 2-6 (5)桩长计算： 按建筑基坑支护技术规程（JGJ120-99），嵌固深度设计值 hd可按下 式确定，如图 7。 02 . 1)( 011 aiadRpjp EhhhREh 设 hd=1.5+t 4t3-22.25t2-225t+118=0 14 解得 t=9.0m hd=1.5+9.0=10.5m L=4.5+10.5=15.0,取 L=15.0m 图 2-7 2.2.3 最大弯矩计算 (1) TPD之间最大弯矩计算 已知 Tmax=133.0 kN/m 设剪力 Q=0 点位于第2 层顶面下 x1米处： 此处土压力：eax=55.210.56x1 133.0=84.4+60.9x10.511.44x21 x1=0.75m Mmax1=84.4(1.28+0.75)+48.9 0.37 -133.0(2.6+0.75)=-256.1kN.m/m (2) PD之下最大弯矩 第二章 基坑支护结构设计计算书 15 已知 PD =310.1kN/m，设剪力 Q=0 点位于 D 下 x2米处 此处土压力：epx=23.79x2 120.9=0.523.79x 2 2 x2=3.19m Mmax2=120.93.19-(23.79/6)3.193 =257.0kN.m/m (3) 最大剪力计算 在支撑点位置下方 Q支下=133.0-0.5（19.0+21.1）0.3=127 kN 2.2.4 抗隆起验算 17.2kN/m3 16.63kN/m3 C11.4kPa 13.9 1 2 按普朗特尔公式求解 Nq、Nc 56 . 3 ) 2 9 . 13 45(tan) 2 45(tan 9 . 13tan2tan2 eeNq 45.10 9 . 13tan 1 ) 156 . 3 ( tan 1 ) 1( qc NN 抗隆起安全系数 2 . 17 . 2 20) 5 . 115 . 4( 2 . 17 45.10 4 . 1156 . 3 5 . 1163.16 )( 1 2 qDH cNDN K cq L 满足要求！ 2.2.5 围护桩配筋计算 由于 SMW 工法尚未写入相关规范，本设计采用如下的计算方法： 通常认为：水土侧压力全部由型钢承担，水泥土桩作用在于抗渗止水。 取 H 型钢的规格为 450200914，牌号 Q345,间距 1000mm。抗弯强度 f=310Mpa,抗剪强度 fv=180Mpa。W=1.5102mm2,I=3.37108mm4。 (1) 强度验算 所以每根型钢承受的弯矩值为 M=1.25 1.01.2257（0.2+0.8）=385.5 kN.m 如图 8。 Mpa310MPa257 101500 10 5 . 385 3 6 W M 满足要求！ 16 图 2-8 (2) 型钢抗剪验算： 面积矩 S=20014(200-7) 2+9186932=1844094mm3 8.0 要考虑 由 21 2 0 0 )( 1400 1 1 h l h ei 881 . 0 565 2 . 146 7 . 22 . 0 1 983 . 0 600 10000 01 . 0 15 . 1 2 681 . 1 983 . 0 881 . 0 ) 600 10000 ( 565 6 . 142 1400 1 1 2 ei=1.681142.6=239.7mm e=ei +h/2-as=239.7+300-35=504.7mm (5) 配筋计算：采用对称配筋 ei=239.7 mm0.3h0=0.3565=169.5 mm max 0.339,0.550 sb NfbhN cbb 5 . 2221862 3 . 1456550055 . 0 0 N=1956kN0.002400600=480 mm2 19 实配：322，=1140 mm2 s A 箍筋：选用 8200，四肢箍。 (6)联系梁 截面尺寸 400600，砼 C30，上下均配 320。箍筋：选用 8200。 2.2.8 圈梁结构设计计算 (1) 砼支撑直接支撑于圈梁上，T=133.0 kN/m 设计圈梁 1000600，C30 砼,计算长度取 10m。 Mmax=1/12133.01.15102=1274.6 kN-m s =1274.6106/(14.36009652) =0.16 s=0.912 As=1274.6106/(3000.912965)=4825mm2 实取 1025 有 As=4909 mm2 As=4909mm2 min A=0.00216001000=1260 mm2 =4909/(1000600)=0.016V 截面符合要求。 0.07fcbh0=579.6kNV 满足条件! 2.2.9 立柱结构设计计算 (1)立柱采用格构式钢柱 1)立柱上所承受的竖向压力(包括支撑自重和施工荷载 q=10 kN/m) P11.01.250.50.61025+1.01.250.40.62025+10(10+20) 543.8kN 第二章 基坑支护结构设计计算书 20 2) 使支撑纵向稳定所需的水平压力产生的竖向荷载 根据建筑基坑支护技术规程(JGJ12099)的相关规定： P20.1133.01.251.010.0166.3kN0.1 i R PP1+P2543.8+166.3710.1kN 3) 特征系数及强度验算(选用 4L10010)（如图 10） 图 2-10 面积 A=77.04cm2 惯性矩 I=1004001501502-903801451452 -200101951952=209790000 mm4 回转半径 i(209790000/7704)1/2=16.5cm L04.5m，则L0/i27.3 查表得：0.945 (MPa)205 5 . 97 7704945 . 0 10 1 . 710 3 A P 满足要求！ (2) 立柱桩设计 1)采用灌注桩 桩长计算： DfLF ：竖向荷载F 21 ：桩周摩阻力f 所以，mL 6 . 17 227 . 014 . 3 1 . 7102 . 1 取 L=18m。 2)配筋 桩径 700。按构造配筋，主筋取 812，箍筋采用螺旋式箍筋， 取 8200。=904mm2。 s A 0.0020024 . 0 35014 . 3 904 2 满足要求！ 2.32.3 基坑止、降水设计基坑止、降水设计 (1) 止水桩长确定 由于基坑开挖范围内主要为淤泥质土、粘土和粉土,不会产生管涌,所以设计 深搅桩主要起到止水和防止桩间软土流动的作用,结合本基坑的开挖深度等情况， 考虑目前普通深搅桩机的施工能力，确定深搅桩长为 16 米（从地表下-3.0m 起 算）。 (2) 降水设计 本基坑采用全封闭的止水帷幕，由于基坑面积大，地下水较丰富，在基坑 内设置轻型井点降水。 第三章 基坑监测方案 22 第三章 基坑监测方案 3.13.1 基坑及周围环境的监测与测试基坑及周围环境的监测与测试 (1) 基坑周边道路沉降观测：沿周边道路、管线每隔约 15m 设一沉降监测 点。 (2) 基坑周围建筑物变形观测：每栋建筑物外墙特征点布置变形监测点。 (3) 支护墙顶沉降监测：支护桩顶布设约 12 个位移监测点。 (4) 深层水平位移监测：支护桩体附近布设约 6 个深层位移监测孔，深度 宜为 19m。 (5) 支撑轴力监测：支撑上布置约 12 个监测点。 (6) 立柱桩沉降监测：立柱上布置约 14 监测点。 (7) 地下管线沉降监测：布设约3个监测点。 3.23.2 监测与测试的控制要求监测与测试的控制要求 (1) 道路、建筑物的沉降速度不超过 3mm/d，累计沉降量不超过规范容许 值。 (2) 支护水平位移速度不超过 3mm/d，累计水平位移不超过 5挖深。 (3) 立柱桩差异沉降小于 10mm，每天小于 0.5mm。 (4) 桩身应力及支撑轴力不超过设计值的 80%。 报警值最后由设计、监理、监测三方共同讨论确定。 3.33.3 观测周期观测周期 基坑开挖施工前进行第一次观测，观测值作为初始值，基坑开挖期间每一 天观测一次，底板浇筑后每三天观测一次，基坑或周围环境位移变形较大时， 每天观测一次。必要时，随时观测。 观测成果应及时反馈给业主、监理、设计和施工单位。 23 3.43.4 施工注意事项施工注意事项 基坑开挖前必须精心制定详细的正确合理的施工方案，按照相应规范的要 求，保质保量完成设计规定的各项任务。不得超挖，不得超载，并注意保护好 监测标志。各方配合共同保证基坑施工安全顺利地进行。 附录 电算结果 24 附录 电算结果 4.14.1 SMWSMW 工法工法 4.1.1 单元计算 - 支护方案 - 排桩支护 25 基本信息 内力计算方法增量法 规范与规程建筑基坑支护技术规程 JGJ 120-99 基坑等级二级 基坑侧壁重要性系数01.00 基坑深度H(m)7.500 嵌固深度(m)10.900 桩顶标高(m)-3.000 桩直径(m)0.700 桩间距(m)1.000 混凝土强度等级C15 有无冠梁 有 冠梁宽度(m) 1.000 冠梁高度(m) 0.600 水平侧向刚度(MN/m) 0.033 放坡级数 0 超载个数 1 - 超载信息 - 超载超载 类型类型超载值超载值作用深度作用深度 作用宽度作用宽度 距坑边距距坑边距 形式形式长度长度 序号序号 (kPa,kN/m) (m)(m)(m) (m) 120.0000.00010.0000.000- - 土层信息 - 土层数 6坑内加固土 否 内侧降水最终深度(m)8.000外侧水位深度(m)1.000 内侧水位是否随开挖过程变 化 否 弹性法计算方法m法 - 土层参数 - 层号层号土类名称土类名称层厚层厚重度重度浮重度浮重度粘聚力粘聚力内摩擦角内摩擦角 (m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)(度度) 1杂填土0.5018.5-5.0010.00 2素填土1.2017.58.45.0010.00 3粘性土1.3017.58.416.0015.60 4粉土2.9018.48.47.0026.80 5淤泥质土2.0017.37.314.0011.70 6淤泥质土12.0016.66.613.0010.30 附录 电算结果 26 层号层号 与锚固体摩与锚固体摩粘聚力粘聚力内摩擦角内摩擦角水土水土计算计算m值值 抗剪强度抗剪强度 擦阻力擦阻力(kPa) 水下水下(kPa)水下水下(度度) (MN/m4) (kPa) 118.0-1.50- 219.05.0010.00合算1.50- 330.016.0015.60合算4.91- 432.07.0026.80合算12.38- 517.014.0011.70合算2.97- 616.013.0010.30合算2.39- - 支锚信息 - 支锚道数1 支锚支锚支锚类型支锚类型水平间距水平间距竖向间距竖向间距入射角入射角总长总长锚固段锚固段 道号道号 (m)(m)()(m)长度长度(m) 1内撑1.0003.300- 支锚支锚 预加力预加力支锚刚度支锚刚度 锚固体锚固体工况工况锚固力锚固力材料抗力材料抗力 材料抗力材料抗力 道号道号 (kN)(MN/m)直径直径 (mm) 号号调整系数调整系数 (kN)调整系数调整系数 10.00450.00-2-200.001.00 - 土压力模型及系数调整 - 弹性法土压力模型:经典法土压力模型: 层号层号土类名称土类名称 水土水土水压力水压力主动土压力主动土压力被动土压力被动土压力被动土压力被动土压力 调整系数调整系数调整系数调整系数调整系数调整系数最大值最大值(kPa) 1杂填土合算1.0001.0001.00010000.000 2素填土合算1.0001.0001.00010000.000 3粘性土合算1.0001.0001.00010000.000 4粉土合算1.0001.0001.00010000.000 5淤泥质土 合算1.0001.0001.00010000.000 6淤泥质土 合算1.0001.0001.00010000.000 27 设计结果 结构计算 - 各工况： 附录 电算结果 28 内力位移包络图： 地表沉降图： 29 - 冠梁选筋结果 - 钢筋级别钢筋级别选筋选筋 As1HRB33510D25 As2HRB335318 As3HPB235d8200 - 截面计算 - 截面参数 桩是否均匀配筋 是 混凝土保护层厚度(mm)35 桩的纵筋级别HRB335 桩的螺旋箍筋级别HRB335 桩的螺旋箍筋间距(mm)150 弯矩折减系数