土木工程毕业设计（论文）-长沙某学校六层办公楼设计.doc

中北大学2013届土木工程毕业设计1 绪论土木工程专业的毕业设计教学过程，是我们在毕业前最后学习和综合训练过程，是深化、拓宽、综合学习的重要过程，它提高了我们的综合素质，对工程实践能力和创新能力都起到了非常重要的作用。本次毕业设计是按照学校的教学计划进行的，根据设计任务书的要求，我们专业此次设计有四个课题，分别是办公楼设计、旅馆设计、教学楼设计以及医院设计，都是我们非常熟悉的民用公共建筑。我所设计的是学校办公楼，六层框架结构，本篇计算书是按照设计任务书的要求对所设计的结构做了一些基本计算，包括框架结构设计计算、基础计算、现浇板计算以及楼梯计算几个主要部分。由于时间有限，计算中我们只选择有代表性的一榀框架以及有代表性的一些构件进行计算，其他的相互参考。在毕业设计前期，我温习了结构力学、钢筋混凝土、建筑结构抗震设计等知识，并查阅了结构抗震规范、混凝土规范、荷载规范等规范。在毕业设计中期，我们通过所学的基本理论、专业知识和基本技能进行建筑、结构设计。本组全体成员齐心协力、互助合作，发挥了积极合作的团队精神。毕业设计的三个月里，在指导老师的帮助下，经过资料查阅、设计计算、论文撰写以及外文的翻译，使我加深了对新规范、规程、手册等相关内容的理解。巩固了专业知识，提高了综合分析、解决问题的能力。在绘图时熟练掌握了AutoCAD，天正建筑制图软件。以上所有这些从不同方面达到了毕业设计的目的与要求。由于我的水平、经验有限，其中的问题和不妥之处，敬请老师批评指正，我一定会虚心接受，在此也表示衷心感谢！ 2 建筑设计 2.1 建筑概况2.1.1 工程名称：长沙某学校办公楼2.1.2 建筑层数：六层2.1.3 建筑形状：一字形2.1.4 结构形式：框架结构体系2.1.5 建筑场地自然条件2.1.6.1 气象条件 a. 主导风向：冬季多西北风，平均风速2.8m/s，夏季多东南风，平均风速2.6m/s，基本风压值为0.35 kN/m2，基本雪压值为0.20kN/m2。 b. 雨雪条件：年降雨量1600mm，月最大降雨量为300mm，小时最大降雨量80mm，雨季在6至8月。2.1.6.2 工程地质条件 a. 抗震设防烈度8度，设计基本地震加速度值为0.20g，场地类别为类,地震分组为第一组。 b. 混凝土结构的环境类别：基础为三类；上部外露构件如女儿墙、挑梁等为二类；室内结构为一类；2.1.7 安全等级：二级。2.1.8 建筑耐久年限：50年。2.2 采光、通风、防火设计2.2.1 采光、通风设计在设计中选择合适的门窗位置，取得良好的效果以便于通风。2.2.2 防火设计本工程耐火等级为二级，建筑的内部装修、陈设均应做到难燃化，以减少火灾的发生及降低蔓延速度，公共安全出口设有两个，可以方便人员疏散。在疏散门处应设有明显的标志。各层均应设有手动、自动报警器及高压灭火水枪。2.3 建筑细部设计 建筑热工设计应做到因地制宜，保证室内基本的热环境要求，发挥投资的经济效益。 建筑体型设计应有利于减少空调与采暖的冷热负荷，做好建筑围护结构的保温和隔热，以利节能。 采暖地区的保温隔热标准应符合现行的民用建筑节能设计标准的规定。 室内应尽量利用天然采光。 为满足防火和安全疏散要求，设有两部楼梯。房间内的布置与装修以清新自然为主，卫生间的地面铺有防滑地板砖，墙面贴瓷砖。2.4 方案构思 设计采用目前国内通用的钢筋混凝土结构。本设计充分考虑到总体规划提出的要求、建筑高度、抗震设防烈度和周围环境的关系，确定本结构的建筑平面布置简单、规则、对称、长宽比不大，对抗震有利，结构具有较好的整体性；同时考虑到结构不同使用功能的需求，建筑平面布置较为灵活，可以自由分割空间，选用框架结构；立面注意对比与呼应、节奏与韵律，体现建筑物质功能与精神功能的双重特性。2.5 设计过程建筑设计根据建筑用地条件和建筑使用功能、周边城市环境特点，首先设计建筑平面，包括建筑平面选择、平面柱网布置、平面交通组织及平面功能设计；其次进行立面造型、剖面设计；最后设计楼梯和卫生间。本设计满足建筑单位的使用要求，技术措施合理，同时，通风、采光、消防等技术指标均满足相应的规范和规定。2.6 建筑做法 屋面的做法：30厚细石混凝土保护层 ； 三毡四油防水层；20厚矿渣水泥找平层 ；150厚水泥蛭石保温层 ；120厚钢筋混凝土板 ；V型轻钢龙骨吊顶。 楼面的做法：木块地面（加防腐油膏铺砌厚76mm）；120厚钢筋混凝土板； V型轻钢龙骨吊顶。3 计算基本参数确定3.1 安全等级确定 依据混凝土结构设计规范（GB50010-2002）第3.2.3条对于安全等级为二级或使用年限为50年的结构构件，其重要性系数0不应小于1.0，此处取1.0.3.2 抗震设防烈度 抗震设防烈度8度，设计基本地震加速度值0.20g.3.3 基本风压 查荷载规范（GB50009-2001）附表D.4可知，长沙市50年一遇基本风压为0.35kN/m2。3.4 基本雪压 查载荷规范（GB50009-2001）附表D.4可知，长沙市50年雪压力为0.2kN/m2。3.5 活荷载取值活载位置活荷载取值kN/m2房间2.0走廊2.5不上人屋面0.53.8 底层柱高 底层柱高：3.7 房屋的建筑高度 3.8 抗震等级 因场地类别为类，房屋高度小于30m，所以框架抗震等级为二级。3.9 轴压比限值 框架柱轴压比限值为0.83.10 结构阻尼比混凝土结构可取=0.05 4 结构布置与计算简图4.1 结构选型与布置4.1.1 结构选型采用现浇钢筋混凝土框架结构体系。4.1.2 结构布置本框架结构设计为双向梁抗侧力体系，框架梁柱中心线重合，对于梁柱中心线不重合的，它们的偏心距不大于该方向柱宽的1/4。结合建筑的平面立面和剖面布置情况，结构平面布置如图2-1；根据结构布置，本建筑平面除走廊板区格为单向板外，其余均为双向板。双向板的板厚hl/50(l为双向板的短向计算跨度)。本建筑楼面板和屋面板的厚度均取120mm。本建筑的材料选用如下：混凝土：C30（）钢筋： 所有钢筋均采用HRB335级钢筋。 墙体： 蒸压粉煤灰加气混凝土砌块，所有卫生间墙体为粘土空心砖。 窗; 铝合金窗门： 大门采用钢门，其它为木门4.2 框架计算简图及梁柱线刚度本结构是三维空间的。但由于建筑结构的质量、刚度都比较均匀，故选用一榀框架进行计算与配筋，其余框架可参照此框架进行配筋。现以轴线为例进行计算。4.2.1 梁柱截面尺寸估算 框架梁高： h=l(1/151/10)=7800(1/151/10)=520780mm 取h=600mm b=h(1/31/2)=600(1/31/2)=200300mm 取b=300mm 次梁： 在次梁跨度方向为7200mm 次梁高： h=7200（1/181/12)=400600mm 取h=500mm b=500(1/31/2)=167250mm 取b=250mm 柱截面尺寸应满足 ： 式中 : 抗震规范，该框架为三级抗震，最大轴压比。柱截面尺寸估算 ：柱(N/mm) ( mm)n边柱0.814.31.2561.051.1中柱0.814.31.2561.051.0取柱截面尺寸为，则 框架的计算单元如图所示。假定框架柱嵌固与基础顶面，框架梁与柱刚接。由于各层柱截面尺寸都不变，故梁跨取柱截面形心线间距离。底层柱高从基础顶面算至二层楼面。室内外高差为0.45m，基础顶面至室外地坪取为0.5m，故底层柱高取3.8m+0.45+0.5m=4.55m，其余各层柱高均为3.8m。由此框架的计算简图如图所示。图4-1 结构平面布置图4.2.2 框架梁柱的线刚度计算 混凝土C30， ，现浇框架结构惯性矩:中框架梁，线刚度左跨梁：i左跨梁=中跨梁：i中跨梁右跨梁：i右跨梁 i左跨梁A-B轴底层柱：i底层柱A-B轴其余层柱：i其余层柱框架梁柱的相对线刚度如下图所示，作为计算各节点杆端弯矩分配系数依据。图4-2 计算简图及相对线刚度5 荷载计算便于内力组合，荷载计算宜按标准值计算5.1 荷载计算5.1.1屋面均布恒载(按屋面做法逐项计算均布载荷)三毡四油防水层0.4 kN/m2150厚水泥蛭石保温层0.155=0.75kN/m220厚矿渣水泥找平层0.0214.5=0.29kN/m2120厚现浇钢筋混凝土板 0.12m25KN/m3=3.0kN/m230厚细石混凝土保护层0.0322=0.66kN/m2V型轻钢龙骨吊顶0.25kN/m2合计5.35kN/m2 5.1.2屋面均布活载计算重力荷载代表值时，仅考虑屋面雪荷载0.20kN/m2。由于屋面雪荷载0.20kN/m20.5kN/m2，则屋面均布活荷载取0.5kN/m2.5.1.3楼面均布恒载木块地面（加防腐油膏铺砌厚76mm）0.7kN/m2120厚现浇钢筋混凝土板0.12m25KN/m3=3.0 kN/m220厚混合砂浆抹灰0.02m17KN/m3=0.34kN/m2V型轻钢龙骨吊顶0.25kN/m2合计 4.29kN/m25.1.4楼面均布活载 楼面均布活荷载：宾馆房间为2.0kN/m2；走廊为2.5kN/m2。5.1.5梁自重框架梁：600mm300mm 自重250.3（0.6-0.12）=3.8kN/m20厚混合砂浆抹灰0.02（0.6-0.12）217=0.33kN/m合计3.93kN/m次梁：250mm500mm自重250.25（0.5-0.12）=2.38kN/m20厚混合砂浆抹灰0.02（0.5-0.12）217=0.26kN/m合计2.64kN/m5.1.6柱自重 bh=500mm500mm自重250.50.5=6.25kN/m20厚混合砂浆抹灰0.020.5417=0.68kN/m合计6.93kN/m5.1.7外纵墙自重标准层：纵墙(3.8-2.1-0.6)0.35.5=1.485kN/m铝合金窗 0.42.1=0.84kN/m外墙面贴瓷砖(3.8-2.1)0.5=0.75kN/m内墙面20mm厚混合砂浆抹灰 0.02(3.8-2.1)17=0.65kN/m合计 3.73kN/m底层：纵墙 (4.55-2.1-0.6)0.35.5=3.05kN/m铝合金窗0.42.1=0.84kN/m外墙面贴瓷砖(4.55-2.1-0.5-0.6)0.5=0.68kN/m内墙面20mm厚混合砂浆抹灰0.02(3.8-2.1)17=0.51kN/m合计5.08kN/m5.1.8外横墙自重标准层：横墙(3.8-0.6)0.35.5=4.13kN/m外墙面贴瓷砖0.53.8=1.8 kN/m内墙面20mm厚混合砂浆抹灰0.023.817=1.3kN/m合计8.05kN/m底层：横墙(4.55-0.6)0.35.5=5.5kN/m外墙面贴瓷砖0.5(4.55-0.5-0.6)=1.73 kN/m内墙面20mm厚混合砂浆抹灰0.023.817=1.3kN/m合计9.55kN/m5.1.9内横墙自重标准层 横墙(3.8-0.6)0.255.5=4.13kN/m内墙面20mm厚混合砂浆抹灰0.02（3.8-0.6）217=2.04kN/m合计6.17kN/m底层 横墙(4.55-0.6)0.255.5=5.43kN/m内墙面20mm厚混合砂浆抹灰0.02（3.8-0.6）217=2.04kN/m合计7.47kN/m5.1.10内纵墙自重标准层 纵墙(3.8-0.6)0.255.5=4.13kN/m木门0.22.4=0.48kN/m内墙面20mm厚混合砂浆抹灰0.02（3.8-0.6）217=2.04kN/m合计3.35kN/m底层 纵墙(4.55-0.6)0.255.5=5.43kN/m木门0.22.4=0.48kN/m内墙面20mm厚混合砂浆抹灰0.02（3.8-0.6）217=2.04kN/m合计7.95kN/m5.1.11卫生间纵隔墙自重纵墙(3.8-0.6)0.2410=7.2kN/m内墙面瓷砖0.5（3.8-0.6）=1.5kN/m内墙面20mm厚混合砂浆抹灰0.02（3.8-0.6）17=1.02kN/m合计9.72kN/m5.1.12卫生间横隔墙自重 横墙(3.8-0.6-2.1)0.2410=7.2kN/m内墙面瓷砖0.5（3.8-0.6-2.1）=0.45kN/m内墙面20mm厚混合砂浆抹灰0.02（3.8-0.6-2.1）17=0.306kN/m木门0.22.4=0.48kN/m合计3.40kN/m5.1.13女儿墙自重（100mm的混凝土压顶） 纵墙0.30.55.5+250.30.1=1.575kN/m内墙面瓷砖20.50.6=0.6kN/m内墙面20mm厚混合砂浆抹灰0.50.3=0.15kN/m合计2.32kN/m5.2 竖向荷载下框架受荷载总图 确定板传递给梁的荷载时,一个区格板一个区格板地考虑.确定每个区格板的荷载传递时,先区分板是单向板还是双向板.若为单向板,沿板的短跨方向作中线,将板上的荷载平均分给两长边的梁;若为双向板计算，从四角出45o平分线，区格板被分为四个小块，每小块荷载传给与之相邻的的梁，见板传荷示意图。板传至梁上的三角形或梯形荷载等效为均布荷载。5.2.1 A-B轴间框架梁屋面恒载：25.351.81-2（1.8/7.2）+（1.8/7.2）=17.15kN/m活载：20.51.81-2（1.8/7.2）+（1.8/7.2）=1.60 kN/m楼面板传给梁的荷载恒载：24.291.81-2（1.8/7.2）+（1.8/7.2）=13.73kN/m活载：22.01.81-2（1.8/7.2）+（1.8/7.2）=6.40 KN/m横梁自重标准值：3.93kN/mA-B轴间框架梁均布荷载为屋面梁恒载：梁自重+板传荷载=3.93kN/m+17.15kN/m =21.08kN/m活载：板传荷载=1.60KN/m楼面梁恒载：梁自重+板传荷载+墙体重=3.93kN/m+13.73kN/m+6.17 kN/m =21.47kN/m活载：板传荷载=6.40kN/m5.2.2 B-C轴间框架梁由于B-C轴间板为单向板,故板传荷载为零.则B-C轴间框架梁均布荷载为：屋面梁恒载：梁自重+板传荷载=3.93+0 =3.93kN/m活载：板传荷载=0kN/m楼面梁恒载：梁自重+板传荷载=4.67+0 =4.67KN/m活载：板传荷载=0kN/m5.2.3 C-D轴间框架梁(完全同A-B轴间框架梁)5.2.4 A轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱女儿墙自重 2.32kN/m顶层柱恒载=女儿墙自重+梁自重+板传荷载=2.327.2+（7.2-0.5）3.93+17.157.2/4+5.351.85/8（3.8+3.8）/2+2.647.22/4=105.07kN顶层柱活载=板传活载=1.607.2/4+0.51.85/8（3.8+3.8）/2=4.91kN标准层柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载=3.73(7.2-0.5)+3.93(7.2-0.5)+13.737.2/4+4.291.8 5/8（3.8+3.8）/2+(2.64+6.17)7.22/4=125.13kN标准层活载=板传活载=6.47.2/4+21.85/8（3.8+3.8）/2=19.62kN5.2.5 B轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱恒载=梁自重+板传荷载=3.93(7.2-0.5)+17.157.2/4+5.351.85/8（3.8+3.8）/2+5.383.81.22/2+2.647.22/4=116.61 kN顶层柱活载=板传活载=1.607.2/4+0.51.85/8（3.8+3.8）/2+0.53.81.22/2 =7.07kN标准层柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载=6.17(7.2-0.5)+3.93(7.2-0.5)+13.737.2/4+4.291.85/8（3.8+3.8）/2+(2.64+6.17)7.22/4+4.293.81.2=160.01kN标准层柱活载 = 板传活载 =6.47.2/4+21.85/8（3.8+3.8）/2+2.53.81.2=30.42kN5.2.6 C轴柱纵向集中荷载的计算(同B轴柱纵向集中荷载的计算)5.2.7 D轴柱纵向集中荷载的计算(同B轴柱纵向集中荷载的计算)6 水平地震作用下内力计算该建筑物高度为23.45m40m，以剪切变形为主，且质量和刚度沿高度分布比较均匀，故可采用底部剪力法计算水平地震作用。6.1 重力荷载代表值计算屋面重力荷载代表值=屋面上下半层范围内结构或构件自重标准值+0.5雪载标准值；楼面重力荷载代表值=楼面上下半层范围内结构或构件自重标准值+0.5活载标准值；其中，结构和构配件自重取楼面上、下各半层层高范围的结构及构配件自重(屋面处取顶层的一半)。6.1.1 屋面处的重力荷载标准值的计算女儿墙的重力荷载代表值的计算屋面板结构层自重标准值：顶层的墙重：6.1.2 第五层楼面处重力荷载标准值计算6.1.3 其余层重力荷载标准值计算6.1.4 底层楼面处重力荷载标准值计算图6-1竖向受荷总图注：1、图中梁端各值单位为kN；梁跨中各值单位为kN/m； 2、图中数值均为标准值6.1.5 屋顶雪荷载标准值计算6.1.6 楼面活载标准值计算 =2.0（50.914.9）+2.5（50.92.4） =1822.22kN6.1.7 总重力荷载代表的计算屋面处： =8017.59+0.5308.20 =8171.69kN楼面处：=8310.98+0.51822.22=9222.09kN =8837.76+0.51822.22 =9748.87kN底层楼面处： =8148.97+0.51822.22 =9060.08kN6.2 框架柱抗侧刚度D和结构基本自振周期计算6.2.1 横向D值的计算横向2-5层D值的计算 表6-1构件名称A、 D轴柱（16个）0.34413696B、 C轴 柱（16个）0.67726955横向底层D值的计算 表6-2构件名称A、 D轴柱（16个）0.54810800B、 C轴 柱（16个）0.794156486.2.2 结构基本自振周期计算结构基本自振周期计算方法有多种，下面用假想定点位移法进行计算。 用假想定点位移计算结构基本自振周期 计算公式为：=1.7 列下表计算假想点位移 表6-3层次68171.698171.696504160.01250.340959222.0917393.786504160.02670.328449748.8727142.656504160.04170.301739748.8736891.526504160.05670.260029748.8746640.396504160.07170.203319060.0855700.474231680.13160.1316结构的基本自振周期为：=1.7=1.7=0.99S6.3 水平地震作用计算（多遇） 由于该工程所在地区抗震设防烈度为8度近震设防，场地类别为III类，0.20g为设计基本地震加速度，设计地震分组为第一组，由表知， 水平地震影响系数最大值，特征周期 。 等效重力荷载 ： 由于故式中：衰减指数，在的区间取0.9， 阻尼调整系数，除有专门规定外，建筑结构的阻尼比应取0.05， 相应的=1.0。 纵向地震影响系数： 所以，需要考虑顶部附加水平地震作用的影响；附加水平地震作用系数： 对于多质点体系,结构底部总纵向水平地震作用标准值: 图6-2 楼层水平地震作用标准值 附加顶部集中力： 质点i的水平地震作用标准值，楼层地震剪力及楼层层间位移的计算过程见下表：表6-4层次68171.6922.55184271.61743901.241162.591162.596504160.0012859222.0918.95174758.61743901.24790.171952.766504160.0030049748.8715.35149645.15743901.24676.622629.386504160.0040439748.8711.75114549.22743901.24517.932817.906504160.0048429748.878.1579453.29743901.24359.253177.156504160.0053919060.084.5541223.36743901.24186.393363.544231680.00794楼层最大位移与楼层层高比： 所以，满足要求。 6.4 刚重比和剪重比验算 为了保证结构的稳定和安全，需分别按下列公式进行结构刚重比和剪重比验算。各层的刚重比和剪重比见表5-5。刚重比公式：框架结构： 式中：分别为第i，j楼层重力荷载设计值； 第i楼层层高； 第i楼层的弹性等效侧向刚度可取该层剪力与层间位移的比值； n结构计算层数 水平地震作用计算时，结构各楼层地震作用标准值的剪力应符合下式： 式中：第i层对应于水平地震作用标准值的剪力； 水平地震剪力系数； 查高层表（1-21知）各层刚重比和剪重比 表6-5层号63.865041623414971162.598171.69286.540.14253.865041623414971623.3517393.78134.620.09343.865041623414972292.9727142.6586.270.08533.865041623414972817.9036891.5263.470.07623.865041623414973177.1546640.3950.200.06814.5542316819254143363.5455700.4734.570.060从表中 即刚重比与剪重比均满足要求。6.5 地震力作用下框架内力计算(以左震为例) 水平地震作用下，框架柱剪力、柱端弯矩计算采用D值法，计算过程见表5-6、表5-7、表5-8、表5-9。其中,反弯点相对高度值在表中求得，框架内分析原则为取隔离体，平衡分析。如取梁，节点等。 框架杆端弯矩、轴力，梁端弯矩、剪力按下式计算： 中柱 边柱 注：左边式子中的量值有正负之分，要根据所取隔离体分析。A(D)轴框架柱反弯点位置 表6-6层号h/m63.81.050.35250000.3553.81.050.40250000.4043.81.050.45000000.4533.81.050.45250000.4523.81.050.5000000.0160.5214.551.320.682000.004200.68 B(C)轴框架柱反弯点位置 表6-7层号h/m63.84.190.450000.4553.84.190.500000.5043.84.190.500000.5033.84.190.500000.5023.84.190.500000.5014.555.290.550000.55横向水平地震荷载作用下A(D)轴框架柱剪力和柱端弯矩的计算 表6-8层号61162.59650416136960.02124.410.3557.1230.7651623.35650416136960.02134.090.4073.8349.7942292.97650416136960.02148.150.4595.3478.0032817.90650416136960.02159.170.45117.1595.8523177.15650416136960.02166.720.52115.29124.9013363.54423168108000.02187.450.68100.74214.08横向水平地震荷载作用下中柱框架柱剪力和柱端弯矩的计算 表6-9层号61162.59650416269550.04147.670.4594.3877.2251623.35650416269550.04166.560.50119.80119.8042292.97650416269550.04194.010.50169.21169.2132817.90650416269550.041115.530.50207.95207.9523177.15650416269550.041130.260.50234.46234.4613363.54423168269550.037124.450.55201.60246.41横向水平地震作用下的弯矩图、剪力图、轴力图如下图所示：图6-3 横向水平地震作用下左地震弯矩图（）图6-4 横向水平地震作用下左地震轴力图（） 图6-5 横向水平地震作用下左地震剪力图（）6.6 水平地震力作用下框架梁控制截面内力计算由于在后面的内力组合中组合的内力是梁控制截面的，一般认为梁端柱边及跨中是控制截面，故而需要换算出梁端柱边截面弯矩及剪力还有跨中弯矩值。 用M、M、M表示梁端柱中心弯矩，M、M、M表示梁端柱边弯矩，V、V、V表示梁端柱中心剪力，V、V、V表示梁端柱边剪力。换算公式：MM0.250VMM0.250VMM0.250V由于、跨上无竖向荷载，剪力图是一水平直线段，故有：VV，VV，VV梁的跨中弯矩可按下式计算：M跨中（MM）/2层次梁端柱中心弯矩梁端柱边剪力梁端柱边弯矩跨中弯矩MABMBAMBCVABVBAVBCMABMBAMBCMAB跨中MAB跨中657.12 30.76 63.82 12.20 12.20 53.02 54.07 27.71 50.37 43.94 0573.83 49.09 147.93 17.04 17.04 123.27 69.37 44.83 117.11 61.36 0495.34 78.00 211.01 24.07 24.07 175.84 89.32 71.98 167.05 86.67 03117.15 95.85 281.31 29.58 29.58 234.42 109.76 88.46 222.71 106.50 02115.29 124.90 317.51 33.36 33.36 264.59 106.95 116.56 251.36 120.10 01100.74 214.08 221.98 43.72 43.72 184.98 89.81 203.15 175.74 157.41 0M跨中（M-MCB）/27 内力计算7.1 计算分配系数顶层：A轴线上B轴线上其余层：A轴线上B轴线上底层：A轴线上B轴线上7.2 恒荷载作用7.2.1 恒载标准值在屋面处引起的固端弯矩 顶层： 边跨(A-B)梁:； 中跨(B-C)梁：；其他层： 边跨梁：； 中跨梁：；上柱下柱右梁左梁下柱上柱右梁0.49 0.51 0.20 0.19 0.16 -91.06 91.06 -1.89 44.62 46.44 -17.84 -16.94 -54.39 16.99 -8.92 23.22 -8.08 -27.19 -3.95 -4.12 2.41 2.29 7.35 57.66 -57.66 98.85 -22.73 -76.12 78.25 0.33 0.33 0.34 0.17 0.16 0.16 0.51 -102.94 102.94 -1.89 33.97 33.97 35.00 -17.18 -16.17 -16.17 -51.53 22.31 16.99 -8.59 17.50 -8.47 -8.08 -27.76 -10.13 -10.13 -10.45 4.56 4.29 4.29 13.87 46.15 40.83 -86.98 107.82 -20.35 -19.96 -67.51 97.40 0.33 0.33 0.34 0.17 0.16 0.16 0.51 -102.94 102.94 -1.89 33.97 33.97 35.00 -17.18 -16.17 -16.17 -51.53 16.99 16.99 -8.59 17.50 -8.08 -8.08 -27.76 -8.38 -8.38 -8.63 4.99 4.23 4.23 13.47 42.58 42.58 -85.16 107.75 -20.20 -20.20 -67.71 96.45 0.33 0.33 0.34 0.17 0.16 0.16 0.51 -102.94 107.94 -1.89 33.97 33.97 35.00 -17.18 -16.17 -16.17 -51.53 16.99 16.99 -8.59 17.50 -8.08 -8.08 -27.76 -8.38 -8.38 -8.63 4.99 4.23 4.23 13.47 42.58 42.58 -85.16 107.75 -20.20 -20.20 -67.71 96.45 0.33 0.33 0.34 0.17 0.16 0.16 0.51 -102.94 102.94 -1.89 33.97 33.97 35.00 -17.18 -16.17 -16.17 -51.53 16.99 18.01 -8.59 17.50 -8.08 -8.59 -27.76 -8.72 -8.72 -8.97 4.58 4.31 4.31 13.73 42.24 43.26 -85.50 107.84 -19.94 -20.45 -67.45 96.67 0.35 0.28 0.37 0.18 0.17 0.13 0.52 -102.94 102.94 -1.89 36.03 28.82 38.09 -18.19 -17.18 -13.14 -52.54 16.99 -9.09 19.05 -8.08 -26.27 53.02 28.82 -73.94 2.75 2.60 1.99 7.96 106.55 -22.66 -16.15 -72.74 90.24 14.41 -8.75图7-1 恒载代表值作用下M 图 （单位：）图7-2 恒载代表值作用下M图 （单位：）图7-3 恒载剪力图 （单位：）图7-4 恒载轴力图 （单位：）7.2.2 恒载标准值引起的内力（见表） 恒载标准值下AB跨梁端剪力计算 表7-1层次621.087.275.89-5.7281.6170.17523.837.285.79-2.8988.6882.90423.837.285.79-3.1488.9382.65323.837.285.79-3.1488.9382.65223.837.285.79-3.1088.8982.69123.837.285.79-4.5390.3281.26 恒载标准值下BC跨梁端剪力计算 表7-2层次63.932.44.7204.724.7253.932.44.7204.724.7243.932.44.7204.724.7233.932.44.7204.724.7223.932.44.7204.724.7213.932.44.7204.724.72恒载标准值下边柱轴力计算 表7-3层次截面横梁传剪力纵梁传剪力柱重轴力6柱顶81.61105.0724.95186.68 柱底211.63 5柱顶88.68125.1324.95425.44 柱底450.39 4柱顶88.93125.1324.95664.45 柱底689.40 3柱顶88.93125.1324.95903.46 柱底928.41 2柱顶88.89125.1324.951142.43 柱底1167.38 1柱顶90.32125.1331.541382.83 柱底1414.37 恒载标准值下中柱轴力计算 表7-4层次截面横梁传剪力纵梁传剪力柱重纵梁传剪力轴力6柱顶4.72 70.17 24.95 116.61 216.45 柱底241.40 5柱顶4.72 82.90 24.95 160.01 489.03 柱底513.98 4柱顶4.72 82.65 24.95 160.01 761.36 柱底786.31 3柱顶4.72 82.65 24.95 160.01 1033.78 柱底1058.73 2柱顶4