毕业设计（论文）-机械制造厂供配电设计.doc

第1章 设计的基本资料1.1 工厂总平面图1.2 负荷情况 本厂动力站、房的部分设备为二级负荷，铸钢车间有50%的负荷为二级负荷，热处理车间有60%的负荷为二级负荷，其余均为三级负荷。本厂负荷统计资料见表1。 表1：某机械制造厂负荷数据表车间名称1#铸钢车间2#热处理车间3#锻工车间4#焊接车间安装容量（kW）180021001600200车间名称5#金工车间6#总装车间7#空压站8#煤气站安装容量（kW）4002008005001.3 电源状况一、工厂东北方向16公里处：有一新建地区降压变电所，110/35/10kV，1x25MVA变压器一台作为工厂的主电源。从本厂用电容量、电源的输送距离，以及考虑今后的发展规划来看，在满足供电电压偏差的允许值范围内，采用35kV或10kV中的电压以一回架空线向工厂供电。二、由正北方向5公里处的其它工厂引入10kV电缆作为备用电源，一般不投入，在该厂的主电源发生故障或检修时，提供照明及部分重要负荷用电。输电容量不得超过全厂计算负荷的20%。1.4 电源短路容量35kV侧系统最大三相短路容量1000MVA35kV侧系统最小三相短路容量500MVA1.5 供电部门对功率因数要求值：35kV供电时0.910kV供电时0.95 1.6 电价两部电价制：变压器安装容量每1kVA 20元/月电度电价：供电电压为35kV时，0.55元/kWh 供电电压为10kV时，0.58元/kWh工厂为二班制，全年工作时数4500小时，最大负荷利用时数4000小时。线路的功率损失在发电厂引起的附加投资：0.01元/kW 1.7 气象、地质、水文资料本厂地处江苏平原地区，平均海拔8.5米，地质以砂粘土为主，地下水位2米，最热月平均最高温度26，最热月地下0.8米处平均温度20，极端最高温度40，极端最低温度-10。第二章 负荷计算和无功功率补偿2.1负荷计算2.1.1 负荷计算的目的负荷计算的目的是确定供电系统、选择变压器容量、电气设备、导线截面和仪表量程的依据，也是合理地进行无功功率补偿的重要依据。计算负荷确定得是否正确合理，直接影响到电气设备和导线电缆的选择是否经济合理。如计算负荷确定过大，将使电器和导线电缆选得过大，造成投资和有色金属的浪费。如计算负荷确定过小，又将使电气设备和导线电缆处于过负荷下运行，增加电能损耗，产生过热，导致绝缘过早老化甚至烧毁，同样要造成损失。由此可见，正确确定计算负荷意义重大。在进行负荷计算时，要考虑环境及社会因素的影响，并应为将来的发展留有适当余量。2.1.2 单组用电设备计算负荷的计算公式a)有功计算负荷（单位为KW） = ， 为系数b)无功计算负荷（单位为kvar）= tanc)视在计算负荷（单位为kvA） d)计算电流（单位为A） , 为用电设备的额定电压（单位为KV）2.1.3 多组用电设备计算负荷的计算公式a)有功计算负荷（单位为KW）=式中是所有设备组有功计算负荷之和，是有功负荷同时系数，可取0.850.95b)无功计算负荷（单位为kvar）=，是所有设备无功之和；是无功负荷同时系数，可取0.90.97c)视在计算负荷（单位为kvA） =d)计算电流（单位为A） =2.1.4 本设计的各车间用电负荷计算 各车间用电情况详见电力负荷计算表（表2）。取,根据表2可算出：kW , kVar则kW kVar kVA 表2：电 力 负 荷 计 算 表序号车间设备名称容量计 算 负 荷P(kW)Q(kVar)S(kVA)铸钢车间动 力18000.50.61.3390011971500照 明300.824合 计183092411971512热处理车间动 力21000.50.80.751050787.51313照 明300.824合 计21301074787.51332锻工车间动 力16000.250.601.33400532666照 明300.824合 计1630424532680焊接车间动 力2000.50.71.02100102143照 明300.824合 计230124102161金工车间动 力4000.250.61.33100133166照 明400.832合 计440132133187总装车间动 力2000.150.51.733051.960照 明400.832合 计2406251.981空压站动 力8000.80.80.75640480800照 明300.824合 计830664480819煤气站动 力5000.50.80.75250187.5313照 明400.832合 计540282187.53399总 计78700.7136863471519210乘以同时系数Kp=0.9，Kq=0.95全厂计算负荷3317.43297.5467711无功补偿容量-200012Cos补偿到0.9后全厂计算负荷合计0.943317.41297.5362713变压器损耗54.4217.614全厂计算负荷总计78700.420.9123371.81515.136962.2 无功功率补偿计算 无功补偿是用来提高电压质量、降低网损的有效措施之一，方法是给感性电路中的电感并联电容器，使感性负荷所吸收的无功功率大部分有电容器提供。由于本设计基础资料中规定35kV供电时要求,而由上面计算可知，因此需要进行无功补偿。各车间低压计算负荷合计kW补偿前 补偿后 (2-5)kVar选择补偿2000kVar电容器.无功补偿后，变电所低压侧的计算负荷为：kVA变压器的功率损耗为：kVarkW变电所高压侧计算负荷为：kW kVar kVA 则无功补偿后，工厂的功率因数为： 符合本设计要求2.2.1 工厂年电能消耗量计算kW h年有功电能损耗：kWh2.2.2 负荷分配按对供电可靠性的要求将负荷分为三级：级负荷：指短时（手动切换恢复供电所需的时间）对负荷中断供电，将造成人身事故、设备损坏，将发生废品，使生产秩序长期不能恢复，人民生活发生混乱的负荷。接有级负荷的高、低压厂用母线，应设置备用电源，当备用电源采用明备用方式时，应装设备用电源自动投入装置。级负荷：指允许短时停电，但较长时间停电将造成大量减产，将使人民生活受到影响的负荷。对接有级负荷的厂用母线，应由两路独立电源供电，一般采用手动切换。级负荷：指长时间停电不会直接影响生产者，如工厂的附属车间，小城镇等。根据所提供的负荷情况对本厂负荷分配原则如下表（表3）表3：负荷分配表工厂变电所380V母线本工厂380V负荷（需要容量）段级负荷：1#、2#车间部分负荷及4#、5#车间负荷（1070kW）段级负荷：3#、6#车间负荷及7#、8#车间部分负荷（1246kW）段级负荷：1#、2#、7#、8#车间部分负荷及照明（1400kW）第一章 电压等级的确定3.1 电压偏差规定电能质量 供电电压允许偏差（GB123252003）规定供电电压允许偏差如下： （1）35kV及以上供电电压正、负偏差的绝对值之和不超过额定电压的10%。 （2）10kV及以下三相供电电压允許偏差为額定电压的7%。 （3）220V单相供电电压允許偏差为額定电压的+7%、-10%。对本厂计算电压偏差值如下：3.2 10kV供电120mm2架空线/MWkm3.3 35kV供电50mm2架空线 /MWkm可见，采用35kV电压以一回架空线向工厂供电，符合国家规范要求。第二章 主变压器的选择4.1 主变压器的选择依据确定总降压变电所和各车间变电所主变压器的容量和台数，要依据其所供的负荷容量和负荷等级来求。对于装设一台主变压器的变电所，主变压器容量应不小于总的计算负荷，即 对于装设两台主变压器的变电所，每台主变压器的容量应不小于总的计算负荷的60%70%，一般取最大值，留有一定裕量。同时每台主变压器容量应不小于所有一、二级负荷的总和，即 （60%70%） （3-1） (3-2)4.2 各车间变电所主变压器的选择4.2.1车间变电所主变压器的选择4.2.1.1 车间变电所供电范围:铸钢车间、热处理车间、焊接车间、总装车间4.2.1.2 其供电负荷统计为：取同时系数 =0.90，=0.95KWKvarKVA要求功率因数达到0.90以上，则无功补偿容量可由下式求得= (tan- tan) （3-3）式中，tan补偿前功率因数所对应的正切值 tan补偿后功率因数所对应的正切值根据式（3-3）计算车间变电所的无功补偿容量。表3-1 车间变电所的无功功率补偿计算结果项目计算负荷/kW/kvar/kVA380V侧补偿前负荷0.701965.62031.482826.74380V侧无功补偿容量-1167.97380V侧补偿后负荷0.911965.6863.512146.914.2.1.3主变压器的选择：在车间变电所供电负荷中，有二级负荷，为保证供电可靠性，选择两台主变压器，每台供车间70%的负荷，根据式3-1，3-2有： 可以选择两台SC9-1600/10，联结组别为Dyn114.2.2 车间变电所主变压器的选择4.2.2.1 车间变电所供电范围：锻工车间、金工车间、空压站、煤气站4.2.2.2 其供电负荷统计为：取同时系数 =0.90，=0.95根据式（3-3）计算车间变电所的无功补偿容量。表3-2 车间变电所无功功率补偿计算结果项目计算负荷/kW/kvar/kVA380V侧补偿前负荷0.741351.81265.881851.97380V侧无功补偿容量-652.82380V侧补偿后负荷0.11351.8613.061484.324.2.2.3主变压器选择在车间变电所供电负荷中，为保证供电可靠性,选择两台主变压器，每台供车间70%的负荷，根据式3-1有因此可以选择两台SC9-1250/10，联结组别为Dyn11。根据经验公式，计算每台变压器的损耗主变压器的选取 因此，选取S9-3150/35油浸式变压器第三章 主接线方案主电源35kV一回架空引入，通过受电、计量、进线柜为一台35/10.5kV 5000kVA主变压器供电。10kV侧采用带母联断路器的分段单母线接线，通过一台10/0.4kV 1600kVA和二台10/0.4kV 2000kVA配电变压器以放射式方式为各低压用电设备供电。正常时10kV侧两段母线同时投运，母联断路器投入运行；低压侧三台变压器所带三段母线分别运行。当主电源发生故障或检修时，另一路10kV备用电源投入供电，断开10kV侧母联断路器，这时由一台2000kVA变压器向厂区二级负荷供电，满足供电要求。当10kV段母线或进线回路（3TM）发生故障或检修时低压母联开关投入供电，切断0.4kV段母线上不重要负荷，给0.4kV段母线上的重要负荷供电。供电系统主接线详见“变电所电气主接线图”。第四章 计量点设置35kV计量柜作为本工厂用电总计量。10kV备用回路进线处设置有功及无功电能表。为各车间供电的低压馈出回路设置有功电能计量，作内部经济核算用。第五章 变电所位置、型式的选择7.1 变电所位置变电所所址选择应满足下列几条要求：1 接近负荷中心；2 接近电源侧；3 进出线方便；4 运输设备方便；5 不应设在容易积水、剧烈震动或高温的场所；6 不应设在有爆炸危险的区域内；7 其他等等从上面几条综合确定，总平面图序号F设为35/10kV变电所，靠近负荷中心。由于煤气站属于危险区域，故不应与变电所相邻，整个变电所的室内地面，应高于室外地坪0.6米。7.2 变电所型式的选择35/10kV变电所采用屋内式变电所，运行维修方便，占地面积少。变电所布置紧凑合理，内设35kV、10kV和低压配电室，低压配电室应靠近10/0.4kV变压器室，35/10.5kV主变压器室应靠近10kV配电室，并设控制室、值班室和辅助房间等，便于运行人员工作和管理。变电所的总体布置详见“变电所平面布置图”。第六章 母线的选择一般10kV及低压母线选择参照工厂供电设计指导中表5-28，所选母线均满足短路动稳定和热稳定要求，不必进行短路校验。但对35kV母线应按发热条件进行选择，并校验其短路稳定度。8.1 35kV母线的选择 初选LMY-3(405),以下对其进行短路校验。母线的动稳定度校验已知母线的动稳定校验条件 LMY母线材料的最大允许应力=。由短路计算可知，35kV母线的短路电流： 三相短路冲击电流产生的电动力:式中，母线档距，取档数为3母线通过三相短路冲击电流时所受到的弯曲力矩: 母线的截面系数 母线在三相短路时的计算应力:由此可见，=，满足动稳定度要求。母线的热稳定度校验已知母线的热稳定校验条件查阅有关产品资料，铝母线的短路热稳定系数，短路发热假想时间1.2s。母线截面 满足短路热稳定条件的最小截面 因此，满足短路热稳定度要求。 因此35kV母线采用LMY-3(405)，即母线尺寸为40mm5mm。8.2 10kV母线的选择 参照工厂供电设计指导中表5-28，总降压变电所10kV母线选LMY-3（404）,即母线尺寸为40mm4mm；车间变电所、车间变电所及车间变电所的10kV母线也选为LMY-3（404）。8.3 380V母线选择参照工厂供电设计指导中表5-28，车间变电所380V母线选择为LMY-3（806）+505，即相母线尺寸为80mm6mm,而中性线母线尺寸为50mm5mm。车间变电所380V母线选择为LMY-3（1008）+606，即相母线尺寸为100mm8mm,而中性线母线尺寸为60mm6mm。车间变电所380V母线选择为LMY-3（10010）+808，其中相母线为双条，尺寸为100mm10mm,而中性线母线尺寸为80mm8mm。第七章 选线9.1 接入线截面的选择：35kV架空裸导线（LGJ）的允许最小截面积为35mm2。其线路参数：，按照发热条件校验，其温度修正系数为：校正后允许载流量：由此可知，LGJ-50型钢芯铝绞线满足发热条件。校验所选线路上的电压损耗。 线路上的功率损耗为：式中，为工厂东北方向16公里。线路首端功率为： 因此，35kV架空线路上的电压损耗为:有以上结果可知，LGJ-50型钢芯铝绞线满足允许电压损耗条件。9.2 35kV电缆截面选择计算35kV侧变压器计算电流：9.2.1 按持续允许电流选择70mm2交联聚乙烯绝缘铜芯电缆直埋，土壤热阻为3.0m/w的情况下的载流量为：9.2.2 按经济电流密度选择年最大负荷利用小时=4000h，铜芯电缆的经济电流密度为2.25A/mm29.2.3 按短路热稳定选择最大运行方式下35kV母线 kA按切除短路故障时间1秒计算mm2 70mm2（4）按电压损失校验370mm2铜芯电缆，长0.25km电压损失:结论：经计算用70mm2电缆满足要求，故选YJV22-26/35kV 370mm2电缆。9.3 10kV电缆截面选择计算 计算电流：9.3.1 按持续允许电流选择95mm2交联聚乙烯绝缘铜芯电缆在空气中（30）敷设，考虑桥架敷设后的载流量为：9.3.2 按经济电流密度选择年最大负荷利用小时=4000h，铜芯电缆的经济电流密度为2.25A/mm29.3.3 按短路热稳定选择最大运行方式下10kV母线 :按切除短路故障时间0.2秒计算 mm2 50mm29.3.4 按电压损失校验3295mm2铜芯电缆，长0.1km电压损失:9.4 车间变电所低压出线的选择 第八章 短路计算10.1 最小运行方式下系统短路电流计算 已知系统最小三相短路容量MVA10.1.1 确定基准值取基准容量MVA则 10.1.2 计算短路电路中各主要元件的电抗标么值10.1.2.1 电力系统10.1.2.2 架空线路10.1.2.3 电力变压器10.1.2.4 电缆线路10.1.3 计算各短路点总计算电抗及三相短路电流和短路容量10.1.3.1 各短路点总计算电抗10.1.3.2 各短路点三相短路电流10.1.3.3 各短路点短路冲击电流 10.1.3.4 各短路点短路全电流最大有效值10.1.3.5 各短路点短路容量10.2 最大运行方式下系统短路电流计算 已知系统最大三相短路容量 10.2.1 确定基准值取基准容量MVA则 10.2.2 计算短路电路中各主要元件的电抗标么值10.2.2.1 电力系统10.2.2.2 架空线路10.2.2.3 电力变压器10.2.2.4 电缆线路10.2.3 计算各短路点总计算电抗及三相短路电流和短路容量10.2.3.1 各短路点总计算电抗 10.2.3.2 各短路点三相短路电流10.2.3.3 各短路点短路冲击电流10.2.3.4 各短路点短路全电流最大有效值10.2.3.5 各短路点短路容量短路计算点三相短路电流/kA三相短路容量/MVAK12.752.752.757.014.15176.4K23.263.263.268.314.9259.59K33.253.253.258.284.9159.35K440.5440.5440.54103.3461.2228.09K535.3335.3335.3390.1053.3524.48第九章 电力变压器的继电保护11.1 综述根据GB50062-1992规定，800kVA及以上的油浸式变压器和400kVA及以上的车间内油浸式变压器，应装设瓦斯保护。对于高压侧为610kV 的车间变电所，通常装设带时限的过电流保护（其动作时限大于0.50.7s时，应装设电流速断保护）。对于高压侧为35kV的工厂总降压变电所主变压器来说，应装设带时限的过电流保护（其动作时限大于0.50.7s时，应装设电流速断保护）和瓦斯保护，有可能过负荷时也应装设过负荷保护。本设计中对总降压变电所和车间变电所（容量较大，所供负荷为工厂的核心负荷）的主变压器装设过电流保护和电流速断保护装置，在主变压器低压侧采用相关的断路器保护，实现三段保护。11.2 车间变电所I主变压器的继电保护装设反时限过流保护 采用GL15型感应式过电流继电器，两相两继电器式接线，去分流跳闸的操作方式。11.2.1 过电流保护动作电流的整定变压器的最大负荷电流为 利用式公式求得动作电流为：因此过电流保护动作电流整定为6A。11.2.2 过电流保护动作时间的整定 车间变电所I作为电力系统的终端变电所，其过电流保护的动作时间整定成0.4s。11.2.3 过电流保护灵敏系数的校验 继电保护动作电流折算到变压器高压侧的值因此其保护灵敏系数为满足规定系数1.5的要求 过电流保护动作时间为0.4s, 根据GB50062-1992规定可不再装设电流速断保护11.3 车间变电所II主变压器的继电保护装设反时限过流保护 采用GL15型感应式过电流继电器，两相两继电器式接线，去分流跳闸的操作方式。11.3.1 过电流保护动作电流的整定变压器的最大负荷电流为 利用式公式求得动作电流为：因此过电流保护动作电流整定为5A。11.3.2 过电流保护灵敏系数的校验 继电保护动作电流折算到变压器高压侧的值因此其保护灵敏系数为满足规定系数1.5的要求 过电流保护动作时间为0.4s, 根据GB50062-1992规定可不再装设电流速断保护11.4 总降压变电所主变压器的继电保护11.4.1 装设瓦斯保护 当变压器油箱内故障产生轻微瓦斯或油面下降时，瞬时动作于信号；当因严重故障产生大量瓦斯时，则动作于跳闸。11.4.2 装设反时限过流保护 采用GL15型感应式过电流继电器，两相两继电器式接线，去分流跳闸的操作方式。11.4.2.1 过电流保护动作电流的整定 变压器的最大负荷电流为 利用公式求得动作电流为：因此过电流保护动作电流整定为9A。11.4.2.2 过电流保护动作时间的整定 车间变电所I和II过电流保护的动作时间已整定成0.4s（按10倍动作电流动作时间），对于反时限过电流保护，时间级差可取为0.7s，总降压变电所可整定成1.1s。11.4.2.2 过电流保护灵敏系数的校验 继电保护动作电流折算到变压器高压侧的值因此其保护灵敏系数为根据GB50062-1992规定，电流保护（含电流速断保护）的最小灵敏系数为1.5，这里的过电流保护满足要求。11.4.3 装设电流速断保护 使用GL15型继电器的电流速断保护装置来实现。11.4.3.1 速断电流的整定， ，因此速断电流为： 速断电流倍数整定为 11.4.3.2 电流速断保护灵敏系数的检验 因此其保护灵敏系数为根据GB50062-1992规定，电流保护（含电流速断保护）的最小灵敏系数为1.5，这里满足要求第十章 工厂高压线路的继电保护12.1 综述根据GB50062-1992电力装置的继电保护和自动装置设计规范规定：对366kV电力线路，应装设相间短路保护、单相接地保护和过负荷保护。一般工厂电力线路较短，继电保护装置也较为简单。作为相间短路保护，主要采用带时限的过电流保护和瞬时动作的电流速断保护（前者动作时限不大于0.50.7s时，后者可不装设）。单相接地保护包括装设在高压母线上的绝缘监视装置和有选择性的单相接地保护。工厂电力线路继电保护装置中，启动继电器和电流互感器一般采用两相两继电器式接线方式，操作电源采用交流操作电源，去分流跳闸操作方式。作为备用电源的高压联络线的继电保护装置12.2 装设反时限过流保护 采用GL15型感应式过电流继电器，两相两继电器式接线，去分流跳闸的操作方式。12.2.1 过电流保护动作电流的整定 动作电流整定计算公式 (8-1)式中， 为可靠系数（GL型电流继电器式接线为1.3）；为接线系数（两相两继电器式接线为1）；为继电器返回系数（一般取为0.8）；为电流互感器的电流比；为线路上的最大负荷电流，取为，为线路计算电流，若为变压器，为变压器的最大负荷电流，取为，为变压器的额定一次电流。线路上的的最大负荷电流为利用式（8-1）求得动作电流为：因此过电流保护动作电流整定为5A。12.2.2 过电流保护动作时间的整定 按终端保护考虑，动作时间整定为0.5s12.2.2 过电流保护灵敏系数 因数据资料不全，暂缺。12.3 装设电流速断保护 亦采用GL15型继电器的电流速断保护装置来实现，但因数据资料不全，其整定计算亦暂缺。第13章 35kV高压进线的继电保护装置在此选用GL-15型继电器。由8.2.1中得计算数据：变压器一次侧过电流保护的10倍动作时限整定为1.1s；过电流保护采用两相两继电器式接线；高压侧线路首端的三相短路电流为4.22kA；变比为100/5A保护用电流互感器动作电流为4A。下面对高压母线处的过电流保护装置进行整定。（高压母线处继电保护用电流互感器变比为100/5A）整定的动作电流，,根据GL-15型继电器的规格，动作电流整定为4A 。整定的动作时限：母线三相短路电流反映到中的电流：对的动作电流的倍数，即：由反时限过电流保护的动作时限的整定曲线确定的实际动作时间：=1s。的实际动作时间：母线三相短路电流反映到中的电流：对的动作电流的倍数，即：所以由10倍动作电流的动作时限曲线查得的动作时限：。第14章 低压侧一次设备的选择14.1 车间变电所380V侧一次设备的选择与校验选择校验项目电压电流断流能力动稳定度热稳定度装设地点条件参数380V总3261.8940.54kA103.24kA一次设备型号规格低压断路器DW15-4000380V80KA低压刀开关HD18-4000380V低压断路器DW15-2500380V2279.2A60KA低压断路器DW15-2500380V1194.9A60KA低压断路器DW15-2500380V244.61A低压断路器DW1-2500380V123.07A电流互感器LMKJ6-0.5380V2279.2A电流互感器LMKJ6-0.5380V1194.9A电流互感器LMK6-0.5380V244.61A电流互感器LQKB6-0.5380V123.07A14.2 车间变电所380V侧一次设备的选择与校验选择校验项目电压电流断流能力动稳定度热稳定度装设地点条件参数380V总2255.19A35.33kA90.10kA一次设备型号规格低压断路器DW15-2500380V60KA低压刀开关HD18-2500380V低压断路器DW15-1500380V1033.15A40KA低压断路器DW-1000380V284.12A40KA低压断路器DW15-1500380V1244.34A40KA低压断路器DW15-1000380V515.06A40KA电流互感器LMKJ6-0.5380V1033.15A电流互感器LMK6-0.5380V284.12A电流互感器LMKJ6-0.5380V1244.34A电流互感器LMK-0.5380V515.06A第14章 变电所高压一次设备的选择与校验高压一次设备的选择必须满足一次系统在正常条件和短路故障条件下的工作要求。根据高压一次设备的选择校验项目和条件，在满足电压、电流、频率及开断电流等正常工作条件基础上，对所选的高压侧设备进行必需的动稳定度校验和热稳定度校验。14.1 35kV侧高压一次设备的选择与校验根据主接线中35kV侧高压一次设备的配置情况，选择和校验的项目列于表6-1中。选择校验项目电压电流断流 能力动稳 定度热稳定度装设地点条件参数35kV60.62A2.75kA7.01kA一次设备型号规格高压少油断路器SN10-3535kV1000A16kA40kA1624=1024高压隔离开关GW4-40.535kV(6304000)A(5125)kA160010000高压熔断器RN2-3535kV0.5A17kA电压互感器JDJJ2-35kV电流互感器LCZ-3535kV100/5A1500.1kA=21.21kA(650.1)21=1521避雷器FZ-3535kV14.2 10kV侧高压一次设备的选择与校验 总降压变电所和各车间变电所10kV侧一次设备的选择与校验如表6-2所示。表6-2 10kV侧一次设备的选择与校验选择校验项目电压电流断流 能力动稳 定度热稳定度装设地点条件参数10kV92.37A3.25kA8.28kA一次设备型号规格高压少油断路器SN10-10/63010kV630A16kA40kA1622=512高压隔离开关GN-10/20010kV200A25.5kA1025=500高压熔断器RN2-1010kV0.5A50kA电压互感器JDZ-1010/0.1kV电压互感器JDZJ-10kV电流互感器LQJ-1010kV100/5A2250.1kA=31.8kA(900.1)21=81避雷器FZ-1010kV第15章 变电所的防雷保护与公共接地装置的设计15.1 变电所的防雷保护由设计任务书中气象资料得知，化纤工厂所在地区的年雷暴雨日数为20天。虽然发生雷暴的