毕业设计论文-某35kV开关站设计及其概预算编制

毕 业 设 计 题题目目：某某 35kV35kV 开关站设计及其概预算开关站设计及其概预算 编制编制 入入 学学 年年 月月_ _20092009 年年 1212 月月_ 姓姓名名_ _ 沈沈 世世 强强_ _ _ 学学号号_ _ 09012250510901225051 专专业业电气工程及其自动化电气工程及其自动化 学学 习习 中中 心心_嘉兴阳光嘉兴阳光_ 指指 导导 教教 师师_ _ 完成时间完成时间_ _ 20112011 年年_ _ 8 8 月月_ _30_30_日日 摘摘要要 把已经学习的知识应用于实际生产，毕业设计是完成教学计划，达到知识应用的主 要环节，通过毕业设计，综合运用已学到的知识，结合时间培养自己的设计构思和创新 能力。 本课题的设计，主要采用 6 台 1400QZ100 2 型轴流泵，配 10KVYQGN990M1 16 异步电动机完成排灌作业。此 35KV 排灌闸站工程位于工业园区 110KV 变电站 1KM 处，水坝上游约 200M 处。 工程本身采用闸站结合堤身式泵站，左右岸引水闸紧贴泵站主厂房。左右岸引水闸 可与泵站联合运行，也可单独运行，流量调节用闸门开度控制来实现，年平均排涝约为 400 小时。 整个工程通过负荷计算确定可选择变压器的容量：一次侧为 35KV：3150KVA；二 次侧为 10KV：800KVA，分别作为一二次侧负荷的主变压器。在预算工程中，本设计根 据高低压侧的各架空线和电缆上的电流大小选择高低压开关柜。 并简单的做了整个排灌 系统的防雷避雷接地的措施和照明和故障照明部分，还有排灌站二次部分的保护、测量 等也作了介绍。其中二次部分也可以通过一套成套设备来完成。 目目录录 第一章工程概况.1 1.1供电电源.1 1.2闸站用电负荷.1 1.3电机型号及主要参数.2 第二章排灌站及闸站电气负荷计算和功率因数的补偿.3 2.135KV/10KV变压器高低压侧的负荷计算和功率因数补偿.3 2.2闸站 10kv / 0.4kv 变压器两侧的负荷计算.3 2.3功率因数补偿.4 第三章排灌站变压器台数和容量的选择.6 第四章排灌电机和闸站的电气主接线方案的选择.7 4.135KV10KV 的电气主接线方案.7 4.210KV0.4KV 的电气主接线方案.7 第五章排灌站各变压器的短路计算.8 5.1画得相应的等效电路.8 5.2选取基准容量.8 5.3计算各元件的电抗标么值.8 5.4求 K-1 点的总电抗标么值和短路电流及短路容量.9 5.5根据 K-1 点的计算方法得出其它各点的结果.9 第六章排灌系统工程高低压开关的选择及校验.10 6.1高压开关柜的选择.10 6.2低压开关柜的选择.12 第七章排灌站及闸站线路导线的截面和型号的选择.15 7.135KV 架空线的选择和校验.15 7.210KV 架空线的选择和校验.15 7.310KV 母线的选择及校验.15 7.410KV 电缆的选择和校验.15 7.50.4KV 母线的选择.16 7.60.4KV 电缆的选择和校验.16 7.7对电动机电缆的选择和校验.16 7.8闸站各用电负荷的导线的选择.16 第八章排灌站线路的防雷避雷措施.17 8.1等地位联结的防雷.17 8.2采用 ZYSPD-N-BT/2 自动化防雷.17 8.3设备接地的防雷措施.17 8.4接地防雷网防雷.18 第九章排灌站的二次部分.19 9.1控制操作.19 9.2测量.20 9.3二次设备的选择.21 第十章照明和故障照明.22 10.1照明.22 10.2故障照明.22 第十一章概预算编制.23 第十二章结论.27 致谢.28 参考文献.29 附表.30 第一章工程概况第一章工程概况 1.1 供电电源供电电源 桐乡市某 35KV 排灌闸站工程位于工业园区 110KV 变电站 1KM 处。工业园区变电 所 10KV 级已有线路专供工业园区。 站工程供电就利用原有 10KV 线路。线路末端走 向根据工程的饿布置作调整, 终端杆在泵站左侧, 距泵站主厂房约 25M, 用电缆引入开 关室。 1.2 闸站用电负荷闸站用电负荷 闸站用电负荷表 序 号 负荷名称规格负荷 KW数量备 注 1水泵外江进水口工作门PQ2100Kn-7m 卷扬机155 台 2水泵外江进水口快速门PQK2160Kn-7m 卷扬机205 台 3水泵内江进水口工作门PQ2100Kn-7m 卷扬机155 台 4水泵内江进水口快速门PQK2100Kn-7m 卷扬机155 台 5左岸引水口检修门PQ2100Kn-7m 卷扬机151 台 6左岸引水口工作门PQ2100Kn-7m 卷扬机151 台 7右岸引水口检修门PQ2250Kn-7m 卷扬机251 台 8右岸引水口工作门PQ2400Kn-7m 卷扬机4001 台 9桥机YZR132M2-655 台 YZT225M-8321 台 10技术供水泵102 台 11渗漏排水泵12 台 12检修排水泵32 台 13真空滤油机331 台 14空压机101 台 15柜式空调RFR-70LW4.02 台 16电焊机BX6-160101 台 17照明25 18二次负荷20 19其它10 表 11 以上合计 104KW 1.3 电机型号及主要参数电机型号及主要参数 异步电动机型号：YQGN990M1-16 技术参数（计算值/保证值） ： 额定功率：400KW；额定电流：36.1A；额定电压：10000V；额定频率：50HZ；转 速：370rpm；绝缘等级：F（B 级考核） ；效率：92.0% / 90%； 功率因数：0.7；最 大转矩/额定转矩：2.0 / 1.8；堵转矩 / 额定转矩：0.8 / 0.8；输入转矩/额定转矩：1.1 / 1； 电机重量：约 5.2t 功率因数补偿，根据规程要求功率因数须大于或等于 0.9。补偿前：电机功率： 400KW；功率因数：0.7；台数：6；闸站用电；1 个。要达到功率因数大于或等于 0.9， 须补偿无功功率。 第二章第二章.排灌工程的电气负荷计算和功率因数补偿排灌工程的电气负荷计算和功率因数补偿 2.135KV/10KV 变压器高低压侧的负荷计算和功率因数补偿变压器高低压侧的负荷计算和功率因数补偿 2.1.1 一台异步电动机的计算：一台异步电动机的计算： 由已知得：cos=0.7 , tan=1.02 , 额定功率 P=400kw , 效率取 90% P30=P/（90%）=400kw / 0.9 =444kw Q30= P30* tan=444kw * 1.02=453kvar S30= 30 2 30 2 QP= 22 var)453()444(kkw=634KV.A 2.1.2 六台异步电动机的总计算负荷：六台异步电动机的总计算负荷： P )6( 30 =0.9P306=0.9444kw6=2398kw Q )6( 30 =0.9Q306=0.9453kvar6=2446kvar S )6( 30 = )6()6( 30 2 30 2 QP 22 var)2446()2398(kkw=3425KV.A I30= S )6( 30 /(3U N)=3425KV.A/ ( 310kv)=198A 2.2闸站闸站 10kv / 0.4kv 变压器两侧的负荷计算变压器两侧的负荷计算 2.2.1 水泵外江进水口工作门水泵外江进水口工作门 根据查表取 Kd=0.8， cos=0.8 ，tan=0.75 所以 P30= K d、Pe=0.815kw=12kw Q30= Pe、tan=12kw0.75=9kvar S30= 2 30 2 30 QP 22 var)9()12(kkw=15KV.A I30= S30/ (3U N)=15KV.A/ ( 3380V)=22.8A 根据水泵外江进水口工作门的计算方法得： 2.2.2 水泵外江进水口快速门水泵外江进水口快速门I30= 30.4A 2.2.3 水泵内江进水口工作门水泵内江进水口工作门I30= 22.8A 2.2.4 水泵内江进水口快速门水泵内江进水口快速门I30= 22.8A 2.2.5 左岸引水口检修门左岸引水口检修门I30=22.8A 2.2.6 左岸引水口工作门左岸引水口工作门I30=22.8A 2.2.7 右岸引水口检修门右岸引水口检修门I30= 38.0A 2.2.8 右岸引水口工作门右岸引水口工作门I30= 607.8A 2.2.9 桥机：桥机： 2.2.9.1YZR132M2-6I30= 7.6A 2.2.9.2YZT225M-8I30= 48.6A 2.2.10 技术供水泵技术供水泵I30= 15.2A 2.2.11 渗漏排水泵渗漏排水泵I30= 1.5A 2.2.12 检修排水泵检修排水泵I30= 4.6A 2.2.13 真空滤油机真空滤油机I30= 63A 2.2.14 空压机空压机I30=14.3A 2.2.15 柜式空调柜式空调I30= 6.5A 2.2.16 电焊机电焊机I30=25.2A 2.2.17 照明、二次负荷和其它设备的损耗都是有功损耗照明、二次负荷和其它设备的损耗都是有功损耗I30=939A 2.3 功率因数补偿功率因数补偿 电力系统在运行过程中，无论是公用还是民用，都存在大量感性负载，如工厂中的 感应电动机、电焊机等，致使电网无功功率增加，对电网的安全经济运行及电气设备的 正常工作产生一系列危害， 使负载功率因数降低， 供配电设备使用效能得不到充分发挥， 设备的附加功率增加。 如在充分发挥设备潜力、改善设备运行性能、提高其自然功率因数的情况下，尚达 不到规定的功率因数要求时，则需考虑人工无功功率补偿。 2.3.1 补偿前：补偿前： 因为在 10kv 母线上，有 6 台异步电动机和一个闸站用电，所以考虑补偿时应全部 考虑为补偿对象。 而由闸站计算负荷得有功功率 P I 30=509kw,无功功率 Q I 30=351kvar 。 P 总）( 30 = P )6( 30 +P I 300.9=2398kw+509kw0.9=2856kw Q 总）( 30 = Q )6( 30 + Q I 300.9=2446kvar+351kvar0.9=2762kvar S 总）( 30 = )()( 30 2 30 2 总总 QP 22 var)2762()2856(kkw=3973KV.A 因此未考虑无功补偿前，主变压器的容量应选 4000KV.A 2.3.2 无功功率补偿容量无功功率补偿容量 按相关规定，补偿后变压器的高压侧功率因数不应低于 0.9，即 cos )1( 0.9,这里取 10kv 侧补偿后的功率因数 cos )2( =0.92， 且已知变压器 10kv 侧的功率因数 cos=0.7 。 因此，10kv 侧需并联电容容量为 QC=2856(tan arccos0.7 - tan arccos0.92)kvar=1685kvar 2.3.3 补偿后重新选择变压器容量补偿后重新选择变压器容量 变压器 10kv 侧的视在计算负荷为 S )2( 30 = 22 var)1685var2762()2856(kkkw=3052KV.A 因此无功补偿后，一次侧主变压器的容量应选择为 3150KV.A 2.3.4补偿后系统的补偿后系统的功率因数功率因数 补偿后一次侧主变压器的功率损耗 1T P0.015 S )2( 30 =0.0153052KV.A=45.8kw 1T Q0.06 S )2( 30 =0.063052KV.A=183.1kvar 变压器 35kv 侧的电气计算负荷为 P )1( 30 =2856kw+45.8kw=2902kw Q ）（ 1 30 =(2762-1685)kvar+183.1kvar=1260kvar S )1( 30 = 22 var)1260()2902(kkw=3164KV.A 补偿后的功率因数为cos =2902kw / 3164KV.A=0.9170.9 2.3.5 补偿后系统的功率因数补偿后系统的功率因数 补偿后二次侧变压器的功率损耗： 2T P0.015 S )1( 30 =0.015618KV.A=9.27kw 1T Q0.06 S )2( 30 =0.06618KV.A=37.06kvar 变压器 10kv 侧的电气计算负荷为 P )1( 30 =509kw+9.27kw=518kw Q ）（ 1 30 =351kvar+37.06kvar=388kvar S )1( 30 = 22 var)388()518(kkw=647KV.A 2.3.6 无功补偿前后的比较无功补偿前后的比较 SNT - S NT=4000KV.A-3150KV.A=850KV.A 由此可见，补偿后变压器容量减少了 850KV.A，不仅减少了投资，而且还减少了电 费的支出，提高了功率因数。 第三章、整个排灌工程中变压器的台数和容量的选择第三章、整个排灌工程中变压器的台数和容量的选择 如上所得,可确定整个排灌工程中变压器的台数和各变压器的型号.为力求满足用 电负荷对供电可靠性的要求,对拥有大量一、二级负荷,应采用两台及以上变压器.而此系 统中,选择一台变压器. 如上计算得,35KV 变压器的容量在未补偿前为 3973KV.A, 而无功补偿后, 计算得 其容量为 3052KV.A, 因此,取变压器容量为 3150KV.A; 型号 S113150/35 KV.A 。 对于 10KV 变压器的容量选择,在未进行无功补偿前, 计算得其视在计算负荷为 647KV.A , 而无功补偿后,其视在计算负荷为 552KV.A , 因此取变压器的容量为 800KV.A; 型号 S11800 / 10 KV.A。 第四章、第四章、排灌电机和闸站电气主接线的选择排灌电机和闸站电气主接线的选择 4.135KV10KV 的电气主接线方案的电气主接线方案 泵站电动机额定电压 10KV。线路进线电压为 35KV。因而主接线需要主变压器一台 或两台，两个方案。本系统中选一台变压器的方案。因为选一台方案的优点是：一是接 线简单、操作方便；有利于电机启动；可节省投资；占地面积少。二是由输入进线经主 变后，再从母线上引出分别控制泵站电机及一路闸站用电。所以此处主接线方案采用高 压侧用隔离开关断路器的变电所主接线方案。 4.210KV0.4KV 的电气主接线方案的电气主接线方案 左侧引水闸和右侧引水紧靠泵房，因此闸用电和泵站附属设备用电，采用闸站结合 的站用电接线。 所以 10KV0.4KV 处的猪接线方案可采用电缆进线高压侧采用隔离开关 短路器的变电所主接线方案。 第五章、排灌系统中各变压器的短路计算第五章、排灌系统中各变压器的短路计算 为了预防短路及其产生的破坏， 需要对对供电系统中可能产生的短路电流数值预先 进行计算，计算结果可作为选择电气设备及供配电设计的依据。 短路计算可分为标么值法计算和短路功率法计算， 标么值计算法相对与短路功率法 计算其基准值可以任意选择，标么值法计算以方便、简单为目的。所以，选择标么值计 算短路电流。 如图 51 所示,取电力系统 110KV 出口短路器的断开容量为无限大容量系统。 已知 排灌闸站工程位于工业园区 110KV 变电站约 1 KM 处,取此段线路的电阻为 0.5。 图 51 5.1 画得相应的等效电路画得相应的等效电路 如图 52 所示 图 52 5.2 选取基准容量选取基准容量 一般取 Sd=100MV.A，由 U d=Uc得：U1c =36.8KV ，U2c=10.5KV，U3c=0.4KV I 1d = Sd/（3U 1c ）=100MV.A/ （336.8KV）=1.6KA I 2d = Sd/（3U2c）=100MV.A/ （310.5 KV）=5.5KA I 3d =Sd/（3U3c）=100MV.A/ （30.4KV）=144KA 5.3 计算各元件的电抗标么值计算各元件的电抗标么值 电力系统的电抗标么值 X * s= Sd/S =100MV.A/ =0 电力线路的电抗标么值 X * 1WL =X0L（Sd/ U 2 c）=0.51（100/ 36.8 2 ）=0.04 X * 2WL = X0L（Sd/ U 2 c）=0.50.1（100/ 10.5 2 ）=0.048 电力变压器的电抗标么值 35KV 级变压器：X * T=UK% Sd / （100S N）=4.51001000/（1003150）=1.43 10KV 级变压器：X * T=UK% Sd / （100S N）=4.51001000/（100630）=7.14 5.4 求求 K-1 点的总电抗标么值和短路电流及短路容量点的总电抗标么值和短路电流及短路容量 总电抗标么值X * )1( K =X* 1=0.04 三相短路电流周期分量有效值 I 1K =I 1d / X * )1( K =1.6KA/0.04=40KA 各三相短路电流 I =I= I 1K =40KA Ish=1.5140KA=60.4KA ish=2.5540KA=102KA 三相短路容量 S )3( 1K = Sd/ X * )1( K =100MV.A/ 0.04=2500MV.A 5.5 根据根据 K-1 点的计算方法得出其它各点的结果点的计算方法得出其它各点的结果 如表 53 所示 短路计算 点 三相短路电流 / KA三相短路 容量 I K IIIshishS K/MV.A K-1 点40404060.401022500 K-2 点3.743.743.745.659.54 68.03 K-3 点16.7216.7216.7218.2230.76 16.75 K-4 点3.623.623.623.953.66 65.8 表 53 第六章第六章高低压开关柜的选择高低压开关柜的选择 高低压开关在供配电系统中，占有极其重要的地位。高低压开关的选择是否合理， 直接影响着供配电系统的运行质量和方案的合理性和经济性， 是供配电系统的设计人员 和安装.施工.运行.维护人员非常重视的问题。 高低压开关柜的选择，必须满足一次电路正常条件下和短路条件下工作的要求，同 时应工作安全可靠。在结构设计上要求具有“五防”功能，所谓“五防”即防止误操作 断路器，防止带负荷拉合隔离开关（防止带负荷推拉小车） ，防止的带电挂接地线（防 止带电合接地开关） ，防止带接地线（接地开关处于接地位置时）送电，防止误入带电 间隔。 在高低开关柜的选择时，应考虑电气设备的境条件和电气要求。环境要求是指电气 装置所处的位置（如户外或户内）.环境温度.海拔以及有无防尘.防腐.防火.防暴等要 求。电气要求是指电气装置对设备的电压.电流等方面的要求；对一些断流电器（如熔 断器和开关）还要考虑其断流能力。把并且要对电压.电流和断流能力进行校验。电气 设备按短路计算故障条件下工作所选择，就应校验其短路时的动稳定度和热稳定度。 6.1 高压开关柜的选择高压开关柜的选择 高低压开关柜按主要设备的安装方式分为固定式和移开式（手车式） 。手车式高压 开关柜相对于固定式开关柜，手车式高压开关柜的停电时间大大缩短。因为可以把手车 从柜内移开，又称之为移开式高压开关柜。这种开关柜检修方便安全，恢复供电快，供 电可靠性高，主要用于大中型变配电所和负荷较重要.供电可靠性要求较高的场所。 手车式高压开关柜中的 KYN 系列铠装移开式高压开关柜是消化吸收国内外先进技 术，根据国内特点设计研制的新一代开关设备。用于接受和分配高压.三相交流 50HZ 单 母线及母线分段系统的电能并对电路实行控制.保护和检测的户内成套配电装置，主要 用于发电厂，中小型发电机送电，工矿企业以及电业系统的二次变电所的受点，送点及 大型高压电动机起动保护等。 图图 6 61 1KYN28A-12(Z)(GZS1)KYN28A-12(Z)(GZS1)型铠装移开式高压开关柜型铠装移开式高压开关柜 6.1.135KV 高压架空进线的开关柜的选择高压架空进线的开关柜的选择 由负荷计算得 I30=Q30/（3U N）=65.5A 所以可选高压开关柜为 KYN61A-40.5 高压开关柜 方案号为 03 序号03 方案编号03 一次方案 用途架空进出线 最大工作电流/A12502000 主 回 路 元 件 断路器ZN85A-40.5/SF1 ， SF2 或 FP4025G 电流互感器LZZB7，8，9-40.5A 或.LCZ40.5 接地开关JN22-40.5 表 61 对开关柜内所有设备的校验 序 号 装设地点的电气 条件 选 择 要求 ZN85A 40.5 LZZB7， 8， 9-40.5 JN22-4 0.5结论 项目数据数据数据数据 1UWN10KV40.5KV40.5KV40.5KV合格 2I30198A12502500A502000A合格 3I )3( K 3.74KA31.5KA31.5KA合格 4I )3( sh 5.65KA80KA80KA合格 表 62 经校验,开关柜合格 根据同样道理方法选择其他开关柜如下： 6.1.210KV 架空线的开关柜架空线的开关柜，可选择 KYN28A12 铠装移开式开关柜，方案号 13， 经校验,开关柜合格； 6.1.3异步电动机异步电动机 YQGN990M116 控制开关柜控制开关柜，可选择 KYN28A12 铠装移 开式开关柜，方案号 36，经校验,开关柜合格； 6.1.410KV 架空进出线高压计量柜架空进出线高压计量柜，可选择 KYN28A12 铠装移开式开关柜，方 案号 61，经校验,开关柜合格； 6.1.5高压补偿开关柜高压补偿开关柜，可选择 KYN28A12 铠装移开式开关柜，方案号 78，经校 验,开关柜合格； 6.1.610KV 电缆进出线的高压开关柜电缆进出线的高压开关柜，可选择 KYN28A12 铠装移开式开关柜， 方案号 36，经校验,开关柜合格。 详见附件高压开关柜定单图 6.2低压开关柜的选择低压开关柜的选择 低压开关柜装置是将有关的低压一、二次设备组装在一起，在低压配电系统中作控 制.保护和计量之用。 低压开关柜按其结构形式可分为固定式.抽屉式和混合式。抽屉式低压开关柜，具 有体积小、结构新颖、通用性好、安装维护方便、安全可靠等优点，因此，被广泛应用 于工矿企业和高层建筑的饿低压配电系统中作受电、馈电、照明、电动机控制及功率补 偿之用。常用的抽屉式开关柜有 BFC、GCL、GCK 等系列。 GCK 系列是一种用标准模件组合成的低压成套开关柜。具有体积小、结构新颖、通 用性好、安装维护方便、安全可靠等优点。 因此，本系统中的低压开关柜选用 GCK 系列 图图 6 62 2此图为此图为 GCKGCK 系列的外形图系列的外形图 6.2.10.4KV 的进线柜的选择的进线柜的选择 由负荷计算得I30=939 A 所以，可选低压开关柜为 GCK1 方案号为 03A 方案编号03A 一次方案 用途馈电 最大工作电流/A1600A 主 回 路 元 件 断路器ME-1600 电流互感器LMZ3-0.66 表 63 对低压断路器的校验 序号 装设地点的电气条件选择 要求 ME-1600LMZ3-0.66 结 论 项目数据数据数据 1UWN10KV380V380V合 格 2I30229.4A1600A303000A合 格 3I )3( K 3.74KA40KA合 格 4I )3( sh 5.65KA200KA合 格 5I 2 tima （16.72） 2 1.6 40 2 1合 格 表 64 因此，此开关柜合格。 根据同样道理方法选择其他开关柜如下： 6.2.2水泵外江口进水工作门的开关柜水泵外江口进水工作门的开关柜，可选开关柜 GCK1 系列 方案号为 11A； 6.2.3水泵外江进水口快速门开关柜水泵外江进水口快速门开关柜，可选开关柜 GCK1 系列 方案号为 11A； 6.2.4水泵内江进水口工作门开关柜水泵内江进水口工作门开关柜，可选开关柜 GCK1 系列 方案号为 11A； 6.2.5水泵内江进水口快速门的开关柜水泵内江进水口快速门的开关柜，可选开关柜 GCK1 系列 方案号为 11A； 6.2.6左岸引水口检修门、左岸引水口工作门、右岸引水口检修门、右岸左岸引水口检修门、左岸引水口工作门、右岸引水口检修门、右岸 引水口工作门合用一个开关柜引水口工作门合用一个开关柜，可选开关柜 GCK1 系列 方案号为 05B； 6.2.7桥机的开关柜桥机的开关柜，可选开关柜 GCK1 系列 方案号为 11A； 6.2.8技术供水泵、渗漏排水泵、检修排水泵的开关柜技术供水泵、渗漏排水泵、检修排水泵的开关柜，可选开关柜 GCK1 系 列 方案号为 11A； 6.2.9真空滤油机、空压机、柜式空调、电焊机的开关柜真空滤油机、空压机、柜式空调、电焊机的开关柜，可选开关柜 GCK1 系列 方案号为 11A； 6.2.10照明线路开关柜照明线路开关柜，可选开关柜 GCK1 系列 方案号为 11A； 6.2.11二次负荷开关柜二次负荷开关柜，可选开关柜 GCK1 系列 方案号为 11A； 6.2.12其它用电负荷的开关柜其它用电负荷的开关柜，可选开关柜 GCK1 系列 方案号为 11A； 经校验,上述开关柜合格，详见附件低压开关柜定单图 第七章、排灌站及闸站的线路导线截面、型号的选择和校验第七章、排灌站及闸站的线路导线截面、型号的选择和校验 电力线路的正确、合理的选择直接关系到供配电系统的安全、可靠、优质、经济的 运行。电力线路又包括电力电缆、架空导线、室内绝缘导线和硬母线等类型。 为了保证供配电系统安全、可靠、优质、经济的运行，选择导线和电缆截面是必须 满足下列条件：发热条件；电压损耗条件；经济电流密度；机械强度；短路时的动稳定 度、热稳定度校验；与保护装置的配合。 对于电缆，不必校验其机械强度和短路动稳定度，但需校验短路热稳定度。对于母 线，短路动稳定度、热稳定度都需考虑。对于绝缘导线和电缆，还应满足工作电压的要 求，即绝缘导线和电缆的额定电压应不低于使用地点的额定电压。 7.135KV 架空线的选择和校验架空线的选择和校验 总计算负荷 P30=2856KW，其功率因数为 COS=0.7 选择经济截面 I30=P30/（3U NCOS）=2856kw/( 335kv0.7)=67.3A 查表得 jec=1.15A/mm 2 Aec=67.3A/(1.15A/mm 2 )=59 mm 2 因此，初选标准截面为 50 mm 2 ，即 LJ50 型铝绞线 校验发热条件。 查表得 LJ50 型铝铰线的允许最小载流量（室外 25 0C 时） Ial=215AI30=67.3A 因此，满足发热条件 校验机械强度。 查表得 35KV 架空线铝绞线的最小截面 Amin=35 mm 2 A=50 mm 2 因此，所选 LJ50 型铝铰线也满足机械强度的要求 根据同样方法选择和校验其他线型如下： 7.210KV 架空线的选择和校验架空线的选择和校验 选择标准截面为 185mm2，即 LJ185 型铝绞线，查表得满足发热条件，也满足机 械强度的要求； 7.310KV 母线的选择及校验母线的选择及校验 选择矩形铝母线 LMY265505，查表得满足发热条件的要求； 7.410KV 电缆的选择和校验电缆的选择和校验 选择 YJV2210000350 三芯交联聚乙烯绝缘电缆，查表得满足发热条件的要 求； 7.50.4KV 母线的选择母线的选择 选择矩形铜母线 TMY1150808，查表得满足发热条件的要求； 7.60.4KV 电缆的选择和校验电缆的选择和校验 选择 YJT380300 三芯交联聚乙烯绝缘电缆，查表得满足发热条件的要求； 7.7对电动机电缆的选择和校验对电动机电缆的选择和校验 选择 YJV2210000325 三芯交联聚乙烯绝缘电缆，查表得满足发热条件的要 求； 7.8闸站各用电负荷的导线的选择闸站各用电负荷的导线的选择。 由于闸站各用电负荷的控制开关柜与 10KV/0.4KV 变压器在同一变电所内，因此各 用电负荷所要选择的导线长度可设为 20M。 7.8.1水泵外江进水口工作门的导线水泵外江进水口工作门的导线，可选 BLX50012.5 型导线，满足电压 损耗的要求。 7.8.2水泵外江进水口快速门的导线水泵外江进水口快速门的导线，可选 BLX50014 型导线，满足电压损 耗的要求； 7.8.3水泵内江进水口工作门的导线水泵内江进水口工作门的导线，可选 BLX50012.5 型导线，满足电压 损耗要求； 7.8.4水泵内江进水口快速门的导线水泵内江进水口快速门的导线，可选 BLX50012.5 型导线，满足电压 损耗的要求； 7.8.5左岸引水口检修门、左岸引水口工作门、右岸引水口检修门、右岸左岸引水口检修门、左岸引水口工作门、右岸引水口检修门、右岸 引水口工作门合用一个开关柜的导线引水口工作门合用一个开关柜的导线， 可选 YJV22380500 三芯交联聚乙烯绝 缘电缆，满足发热条件； 7.8.6桥机的导线桥机的导线，可选 BLX500110 型导线，满足电压损耗要求。 7.8.7技术供水泵技术供水泵、渗漏排水泵渗漏排水泵、检修排水泵合用一个开关柜检修排水泵合用一个开关柜，可选 BLX500 12.5 型导线，满足电压损耗要求； 7.8.8真空滤油机真空滤油机、 空压机空压机、 柜式空调柜式空调、 电焊机合用一个开关柜电焊机合用一个开关柜， 可选 BLX500 125 型导线，满足电压损耗要求； 7.8.9照明线路的导线照明线路的导线，可选 BLX50016 型导线，满足电压损耗要求。 7.8.10二次负荷导线二次负荷导线，可选 BLX50014 型导线，满足电压损耗要求； 7.8.11其它其它，可选 BLX50012.5 型导线，满足电压损耗要求。 第八章、系统防雷避雷措施第八章、系统防雷避雷措施 8.1等地位联结的防雷等地位联结的防雷 等电位联结的分类和用途 等电位联结分为总等电位联结（MEB） 、局部等电位联结（LEB）和辅助等电位联 结（SEB）三种基本形式。 雷击保护。IEC 标准中指出，等电位连接是内部防雷措施的一部分。当雷击建筑物 时，雷电传输有梯度，垂直相邻层金属构架节点上的电位差可能达到 10kV 量级，危险 极大。但等电位联结将本层柱内主筋、建筑物的金属构架、金属装置、电气装置、电信 装置等连接起来，形成一个等电位连接网络，可防止直击雷、感应雷、或其他形式的雷， 避免火灾、爆炸、生命危险和设备损坏。 （1）因雷电而产生的强弱电线路中的过电压，他们的对地电压都会增高，但是， 他们（与设备连接的所有线路）之间的压差不变，所以，设备不会损坏。 （2）强电线路某处绝缘破损，破损处设备（电器金属外壳、穿线钢管、金属箱体 等）呈现高压（50V） （电弧性短路） ，但因做了总等电位联结，PE 线也呈现高压，总 等电位板也呈现相同的高压， 做了总等电位的水暖设备、 金属门窗等也呈现相同的高压， 人接触了不同金属体，因他们之间没有压差而不会触电！ 8.2采用采用 ZYSPD-N-BT/2ZYSPD-N-BT/2 自动化防雷自动化防雷 ZYSPD-N-BT/2 主要用于自动化控制线路、数据信息传输线路及其设备的防雷、过 电压保护。 放电电流较大，响应时间快 具有过压、过流、限压三重保护功能 采用模块化结构，何种小，安装维护简单方便 图 81图 82 8.3设备接地的防雷措施设备接地的防雷措施 暗敷引下线，明测试卡。 利用柱内钢筋做引下线，或扁钢暗敷引下，在 1.61.8 米做测试点，不断开。 注意在每个测试点埋地下 1 米处应有引出外墙 1 米的扁钢预留，以增打接地极。 有地圈梁与承台时采用。一般此种情况用于变配电房上如图 82 所示。 8.4 接地防雷网防雷接地防雷网防雷 图 83 第九章、排灌站的二次部分第九章、排灌站的二次部分 二次部分是对排灌站整体进行保护、测量、控制等的电气部分。 9.1 控制操作控制操作 利用计算机监控系统实施对电气设备的遥控操作是非常可靠的， 因此本设计也可采 用一种双机操作（遥控操作与遥控闭锁操作分别通过两个通道由两个执行终端完成）硬 接点闭锁、冷闭锁方式（没有操作任务时，遥控闭锁终端总线被接地短路）的遥控闭锁 装置。这种装置接线简单、硬接点串联闭锁、可靠性高、操作方便。其接线方式介绍如 下： 图 91 二次回路接线二次回路接线 图 92断路器二次回路操作闭锁接线图 实现了接点串联闭锁。 实现了远方/就地闭锁设备合一。 闭锁装置简单可靠，二次回路改接线非常少。 遥控闭锁终端尺寸仅为 2550mm（单接点）或 3060mm（双接点） 。 如执行终端装于测控屏