土木工程毕业设计（论文）-长春市外贸局办公楼结构、施工设计.doc

长春工程学院毕业设计目 录全套图纸加扣3012250582 前 言3结构设计部分1工程概况41.1 工程名称41.2 设计资料42结构布置及计算简图62.1 结构布置62.2 梁、柱、板截面尺寸初定73 楼盖的设计83.1 荷载计算83.2 楼板内力计算83.3 楼板配筋134 框架设计144.1 梁柱截面初步确定144.2 重力荷载计算154.3 横向风荷载作用204.4 横向水平地震作用284.5 竖向恒荷载作用下框架结构354.6 竖向活荷载作用下框架结构内力计算404.7 框架内力组合444.8 内力调整444.9 框架梁截面设计474.10 框架柱截面设计494.11 框架梁柱节点核芯区截面抗震验算525 楼梯设计535.1 楼梯一531、 梯段板计算532、平台板设计553、平台梁的设计554、短柱设计576 基础设计576.1 基础基本设计576.1.1 基本条件576.2 确定桩数及桩布置586.3 承台设计59施工设计部分7招标文件618施工布置839施工技术839.1施工组织设计839.2 施工总体部署859.3 总体施工方法909.4 工期保证措施1199.5 质量保证措施1209.6 安全教育1219.7 消防保卫措施124结 语126致 谢127附录128参考文献135前 言本设计是按照长春工程学院2014年毕业设计要求编写的毕业设计。题目为“长春市外贸局办公楼结构、施工设计”。单位办公楼是公共建筑，其规范要求比较严格，能体现处建筑和结构设计的很多重要的方面，选择办公楼的结构和施工设计，从而掌握办公楼设计的基本原理，妥善解决其功能关系，满足使用要求。框架结构的设计始于欧美，二十世纪后得到了世界各地大范围的使用，其结构建筑平面布置灵活，使用空间大。延性较好。其具有良好的抗震能力。对办公楼有重要建筑结构非常适用。能满足其较大的使用面积要求。框架结构的研究，对于建筑的荷载情况，分析其受力，采用不同的方法分别计算出各种荷载作用下的弯矩、剪力、轴力，然后进行内力组合，挑选出最不利的内力组合进行截面的承载力计算，保证结构有足够的强度和稳定性。在结构部分，我们计算选用一榀框架为计算单元，采用手算的简化计算方法，其中计算框架在竖向荷载下的内力时使用的弯距二次分配法。在施工部分，计算了本工程的工程量清单，作出综合报价，编制了施工进度表及完整的施工组织。本设计主要通过工程实例来强化大学期间所学的知识，建立一个完整的设计知识体系，了解设计总过程，通过查阅大量的相关设计资料，提高自己的动手能力。这次设计是在结构教研室和施工教研室的老师悉心指导下完成的，在此向您表示衷心的感谢！鉴于水平有限，设计书中还存在不少缺点甚至错误，敬请老师批评和指正。 编者： 2014年 6 月结构设计部分1工程概况1.1 工程名称长春市外贸局办公楼1.2 设计资料 1.2.1 结构类型 框架结构 1.2.2 建筑地点 吉林省长春市 1.2.3 建筑规模 建筑层数为8层，,建筑总高度为26.7m。 1.2.4 气象条件 基本风压：0.65KN/m2 ， 基本雪压：0.35KN/m2。 1.2.5 建筑概况 建筑面积：每层最大面积：723.78。建筑面积5790.24。 建筑标高：0.00标高：230.78m 室内外高差：0.450m 层高：第一层3.6m,标准层3.3m 最深基底标高: -3.25m 最高檐口高度: 28.2m 建筑轴线：横轴编号AD 纵轴编号121 建筑防火：耐火等级： 二级 外装: 外墙面：外墙贴面砖 门窗：塑钢门窗、防盗门 建筑保温： 外墙：外保温80mm厚聚乙烯苯板 屋面：80mm厚聚乙烯苯板 主要装修做法： 外墙贴面砖，内外墙300mm陶粒混凝土空心砌块 屋顶20mm抹灰，地面40mm水磨石地面，卫生间为防滑地砖 1.2.6 工程地质条件（1）场地工程地质条件概述建筑场地位于市区内，场地地势平坦，由钻探资料探明场区地层由上而下分别为：（1）杂填土：含有大量砖石碎块和人工垃圾，厚约1.3米；（2）粘土：棕黄色，稍湿，呈可塑状态，厚约3.8米；（3）淤泥质土：黑灰色，含有大量腐植质，呈流塑状态，厚约5.0米；（4）粉质粘土：呈可塑状态，厚约4.1米。（5）粘土：呈硬塑状态，未穿透。表1-1 土的物理力学性质指标层次土层名称土层厚度(m)土的天然密度(t/m3)土的天然含水量(%)孔隙比e塑性指数IP液性指数IL土的内摩角(度)土的粘聚力C(kPa)压缩模量ES(MPa)承载力特征值fak(KPa)1杂填土1.31.682粉质粘土3.81.87240.72140.625129.01603淤泥质土5.01.75401.5191.2105.03.0954粉质粘土4.11.90280.72190.52726.512.52655粘土未穿透1.96260.7200.2284514.62901.2.7 地下水情况本场区地下水属潜水，水位高程为-2.4米，略受季节的影响，但变化不大。根据该场区原有测试资料，地下水无腐蚀性。1.2.8 抗震条件场地类别类，抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度0.10g，设计地震分组第一组。1.2.9 地形条件基地地势平坦，邻近城市干道，城市上、下水及电煤气管网在附近通过。2结构布置及计算简图 长春外贸局办公楼，总建筑面积5790.24，建筑总长度54.79m，宽度13.21m，建筑高度26.7m，共8层：1层3.6m，28层3.3m，无地下室。本工程是多层框架结构体系，耐火等级为二级，建筑抗震烈度7度，框架抗震等级为二级。2.1 结构布置(1) 结构形式：全现浇钢筋混凝土框架结构；(2) 承重方案：框架梁柱；(3) 材料选用：混凝土强度等级为一到八层框架柱C30，f14.3N/mm；框架梁C30，f14.3N/mm，楼板C30, f14.3N/mm。钢筋为框架梁受力纵向钢筋采用HRB400，；框架梁柱纵向受力钢筋采用HRB400，其余钢筋一律采用HPB300，。图2-1楼板区格划分图2.2 梁、柱、板截面尺寸初定框架梁：取跨度较大者进行验算，纵向框架梁的最大跨度为5400mm，取h=(1/81/12)L=675mm450mm,取h=500mm，b=(1/21/3)h=250mm167mm，取b=250mm，初选截面为：bh=250mm500mm；横向框架梁的最大跨度为L=5400mm，取h=(1/81/12)L=450mm675mm，取h=500mm，b=(1/31/2)h=167mm250mm，取b=250mm，初选梁的截面尺寸为：bh=250mm500mm；过道梁取：bh=200mm400mm。次梁跨度为L=5400mm，h=(1/81/14)L=675mm386mm，取h=450mm，b=(1/21/3)h=300mm200mm，取h=250mm，初选次梁的截面为bh=250mm450mm。框架柱底层柱高H=3600mm+450mm+1500mm=5550mm，h=(1/121/6)H=463mm925mm，取b=600mm；bh=600mm600mm标准层高为H=3300mm，h=(1/121/6)H=275mm550mm，取h=500mm，柱截面宽为：b=(1/1.51)h=400mm600mm，初选标准层柱高为：bh=500mm500mm。板厚：取h=100mm。3 楼盖的设计3.1 荷载计算根据建筑结构荷载规范查得民用建筑楼面均布荷载的标准值为：办公室、上人层面2KN/m2,卫生间、走廊：2.5KN/m2。20mm厚水磨石地面 0.65kN/m210mm厚水泥砂浆打底 0.01m20KN/m3=0.2kN/m2150厚钢筋混凝土楼板 0.15m25KN/=3.75kN/m2 15mm厚混合砂浆抹灰 0.015m17KN/=0.225kN/m2 恒荷载标准值： 4.83kN/m2 恒荷载设计值 g=1.24.83kN/m2=5.79kN/m2 活荷载标准值： 办公室： 2.0kN/1.42.8kN/m2 卫生间： 2.5kN/1.4=3.5kN/m2 走廊： 2.5kN/1.4=3.5kN/m2活荷载设计值： 办公室： p=g+q=5.79kN/m2+2.8KN/m2=8.59kN/m2 走廊： p=g+q=5.79kN/m2+3.5KN/m2=9.29kN/m2 卫生间： g=g+0.5q=5.79kN/m2+0.53.5KN/m2=7.54kN/m2 q=0.53.5KN/m2=1.75kN/m23.2 楼板内力计算B1（双向板塑性）P=6.89kN/m2，l01=2.7m-0.3m=2.4m，l02=5.4m-0.3m=5.1mn=l02/l01=2.125，=1/n2=0.22，=2采用分离式配筋，得跨中及支座塑性线上的总弯矩为：M1=l02m1=5.1mm1M2=l01m1=0.222.4mm1=0.528mm1M1=l02m1=25.1mm1=10.2mm1M1=0M2=l02m1=20.528mm1=1.056mm1M2=02M1+2M2+M1+M1+M2+M2=pl012(3l02 - l01)/1225.1mm1+20.528mm1+10.2mm1+1.056mm1=8.59KN/m22.72(35.1m-2.4m)/12解得：m1= 2.41kNm/mm2=m1= 0.53kNm/mm1=m1=4.82kN/m/mm2=0m2=m2= 1.06kNm/mm2=0B2（双向板塑性）P=6.89KM/m2，l01=2.16m-0.3m=1.86m，l02=5.4m-0.3m=5.1mn=l02/l01=2.74，=1/n2=0.133，=2采用分离式配筋，得跨中及支座塑性线上的总弯矩为：M1=l02m1=5.1mm1M2=l01m1=0.1331.86mm1=0.247mm1M1=M1=l02m1=25.1mm1=10.2mm1M2=l01m1=20.247mm1=1.356mm1M2=02M1+2M2+M1+M1+M2+M2=pl012(3l02 - l01)/1225.1mm1+20.247mm1+10.2mm12+1.356mm1=6.89KN/m22.162(35.1m-1.86m)/12 解得：m1= 1.11kNm/mm2=m1= 0.148kNm/mm1=m1=2.22kNm/m m1=0m2=m2=m2= 0.296kNm/mB3（双向板塑性）P=6.89kM/m2，l01=2.7m-0.3m=2.4m，l02=5.4m-0.3m=5.1mn=l02/l01=2.125，=1/n2=0.22，=2采用分离式配筋，得跨中及支座塑性线上的总弯矩为：M1=l02m1=5.1mm1M2=l01m1=0.528mm1M1=l02m1=10.2mm1 M1=0M2=M2=l01m1=1.056mm12M1+2M2+M1+M1+M2+M2=pl012(3l02 - l01)/1225.1mm1+20.528mm1+10.2mm1+1.0562mm1=6.89KN/m22.72(15.3m-2.4m)/12解得：m1= 2.29kNm/mm2=m1= 0.5kNm/mm1=m1=m1=4.58kNm/mm2=m2= 1kNm/m m2=0B4（单向板塑性）取1m宽板带作计算单元，l0=2.16-0.3=1.86m，q=7.59KN/m21m=7.59KN/mh0=100-20=80mmM中=7.591.8621/8=3.28KNmM边=-1/2M=-1.64KNmB5（双向板弹性法）荷载：g=5.84kN/m2, q=1.75kN/m2, p=7.59kN/m2, l01=5.4m-0.3m=5.1m，l02=5.4m-0.3m=5.1m表3-1 弯矩计算l02/l015.1m/5.1m=1计算简图跨内v=0m1(0.03195.84kN/m2+0.03681.75kN/m2)5.12m2=6.52kNm/mm2(0.02345.84kN/m2+0.03681.75kN/m2)5.12m2=5.33kNm/mv=2m1(v)6.52kNm/m+0.25.33kNm/m=7.586kNm/mm2(v)5.33kNm/m+0.26.52kNm/m=6.634kNm/m支座计算简图m10.08397.59kN/m25.12m2=16.56kNm/mm20.08397.59kN/m25.12m2=16.56kNm/mB6（双向板弹性法）荷载：g=5.84kN/m2, q=1.75kN/m2, p=7.59kN/m2, l01=5.4m-0.3m=5.1m，l02=5.4m-0.3m=5.1m表3-2 弯矩计算l02/l015.1m/5.1m=1计算简图跨内v=0m1(0.02345.84kN/m2+0.03681.75kN/m2)52m2=5.23kNm/mm2(0.02345.84kN/m2+0.03681.75kN/m2)52m2=5.23kNm/mv=2m1(v)5.23kNm/m+0.25.23kNm/m=6.276kNm/mm2(v)5.23kNm/m+0.25.23kNm/m=6.276kNm/m支座计算简图m10.06677.59kN/m25.12m2=13.37kNm/mm20.06677.59kN/m25.12m2=13.37kNm/mLB7（双向板塑性）三遍固支，一边简支P=6.89kN/m2，l01=4.86-0.3m=4.56m，l02=5.4m-0.3m=5.1mn=l02/l01=1.12，=1/n2=0.8，=2采用分离式配筋，得跨中及支座塑性线上的总弯矩为：M1=l02m1=5.1mm1M2=l01m1=3.648mm1M1=l02m1=10.2mm1 M1=0M2=M2=l01m1=7.296mm12M1+2M2+M1+M1+M2+M2=pl012(3l02 - l01)/1225.1mm1+23.648mm1+10.2mm1+27.296mm1=6.89KM/m24.862(15.3m-4.56m)/12解得：m1=0.71kNm/mm2=m1= 0.57kNm/mm1=m1=m1=1.42kNm/mm2=m2= 1.14kNm/mm2=03.3 楼板配筋表3-3 板配筋计算截面m/(kn.m)h0/mmAs/mm2选配钢筋实配面积/mm2跨中LB1L01方向2.41751258200251L02方向0.536532 8200251LB2L01方向1.1175588200251L02方向0.15659.58200251LB3L01方向2.2975120 8200251L02方向0.56530.48200251LB4(单向板）L2方向3.2875156.8 8200251LB5L01方向6.5295267 8150335L02方向5.33852448150335LB6L01方向5.23952148150335L02方向5.2385239 8150335LB7L01方向0.717537 8200251L02方向0.576534 8200251表3-4 支座配筋计算截面m/(kNm/m)h0/mm最大As/mm2选配钢筋实配钢筋支座LB1-LB23.5275183 8200251LB2-LB33.4751778200251LB3-LB34.58752388200251LB1-LB40.65375338200251LB2-LB40.25375118200251LB3-LB40.6057532 8200251LB3-LB68.987546610150523LB6-LB46.7975353 10200393LB1-LB34.7752448200251LB2-LB71.8275948200251LB7-LB40.67575348200251LB5-LB48.38575436101505234 框架设计4.1 梁柱截面初步确定该框架柱网平面布置规则，主要为纵向框架承重，为减少计算篇幅，选一榀框架KJ4为例进行设计计算，计算简图如下：图4-1 计算简图1、 框架梁：纵向bh=250mm500mm，横向bh=250mm500mm,过道梁：bh=200mm400mm2、 框架柱：底层：bh=600mm600mm，标准层：bh=500mm500mm3、 次梁：bh=250mm450mm4.2 重力荷载计算1、 屋面框架梁：40mm厚细石混凝土刚性防水层 0.04m25kN/m3=1.00kN/m24mm厚APP卷材防水层 0.35kN/m220mm厚水泥砂浆站层 0.02m20kN/m3=0.40kN/m2120mm厚水泥膨胀珍珠岩找坡层 0.12m10kN/m3=1.20kN/m2100mm厚钢筋混凝土板 0.15m25kN/m3=2.5kN/m220厚板底抹灰 0.02m17kN/m3=0.34kN/m2屋面板均布恒荷载标准值 5.79kN/m2AB跨框架梁自重：框架梁自重 0.25m(0.5-0.1)m25kN/m3=2.5kN/m框架梁抹灰 (0.42+0.25)m0.02m17kN/m3=0.36kN/m框架梁自重标准值 gwk3=2.86kN/mBC跨框架梁自重框架梁自重 0.2m(0.4-0.1)m25kN/m3=1.5kN/m框架梁抹灰 (0.32+0.2)m0.02m17kN/m3=0.27kN/m框架梁自重标准值 gwk4=1.77kN/mAB跨屋面梁上恒荷载标准值 gwk1=2.70m5.79kN/m2=15.63kN/mBC跨屋面梁上恒荷载标准值 gwk2=1.08m25.79kN/m2=12.51kN/m屋面为上人屋面，屋面活荷取2.0KN/m2AB跨屋面梁活荷载标准值 qwk1=2.7m2.0kN/m2=5.40kN/mBC跨屋面梁上活荷载标准值（走廊活荷载取2.5kN/m2） qwk2=1.08m22.5kN/m2=5.40kN/m2、 屋面纵向梁传来作用于柱顶的集中荷载：女儿墙自重标准值：900mm高240mm厚双面抹灰砖墙自重为0.9m5.24kN/m2=4.27kN/m纵向框架梁自重标准值：纵向框架梁自重 0.25m(0.5-0.1)m25kN/m3=2.5kN/m抹灰 (0.42+0.25)m0.02m17kN/m3=0.36kN/m纵向框架梁自重标准值 gwk3=2.86kN/mA轴纵向框架梁传来的恒荷载标准值Gwk1 ：女儿墙自重 4.27kN/m5.4m=25.49kN纵向框架梁自重 2.86kN/m5.4m=15.44kN次梁自重 2.51kN/m2.7m=6.78kN屋面恒荷载传来 5.4m2.7m(2.7m+1.35m)1.35m5.79kN/m2=52.76kN Gwk1=100.47kNB轴纵向框架梁传来恒荷载标准值Gwk2：纵向框架梁自重 2.86kN/m5.4m=15.44kN次梁自重 2.51kN/m2.7m=6.78kN屋面恒荷载传来 5.4m2.7m(2.7m+1.35m)1.35m5.79kN/m2=52.76kN 5.4m1.08m1.08m1.08m)5.79kN/m2=27.01kN Gwk2=101.99kNA轴纵向框架梁传来的荷载标准值Qwk1 ：屋面活荷载传来 5.4m2.7m(2.7m+1.35m)1.35m2.0kN/m2=18.23kN Qwk1=18.23kNB轴纵向框架梁传来活荷载标准值Qwk2：屋面活荷载传来 5.4m2.7m(2.7m+1.35m)1.35m2.0kN/m2=18.23kN 5.4m1.35m1.35m1.35m)2.0kN/m2=9.33kN Qwk2=27.56kNA轴纵向框架梁中心外侧偏离柱轴线，应该考虑50mm的偏心，以及由此产生的节点弯矩。则Mwk1=100.47kN0.05m=5.0kNm，Mwk2=18.23kN0.05m=0.9kNm。图4-23、楼面框架梁： 楼面均布荷载：30mm厚水麿石面层 0.65kN/m2100mm厚钢筋混凝土 0.10m25kN/m3=2.50kN/m220mm厚板底抹灰 0.02m17kN/m3=0.34kN/m2楼面均布恒荷载标准值 3.49kN/m2墙自重：200mm厚陶粒空心砌块 0.2m8kN/m3=1.6kN/m220mm厚砂浆双面抹灰 20.02m17kN/m3 =0.68kN/m2 2.28kN/m2AB跨楼面梁上恒荷载标准值 gk1=2.7m3.49kN/m2=9.42kN/mBC跨楼面梁上恒荷载标准值 gk2=2.16m3.49kN/m2=7.54kN/mAB跨楼面梁上活荷载标准值 qk1=2.7m2.0kN/m2=5.40kN/mBC跨楼面梁上活荷载标准值（走廊取活荷载2.5kN/m2） qk2=2.16m2.5kN/m2=5.40kN/m4、楼面纵向梁传来作用于柱顶的集中荷载：外纵墙自重标准值：墙重： （5.4m2.8m1.8m2.0m2）2.28kN/m2=18.06kN窗重： 1.8m2.0m21.0kN/m2=7.2kN合计 25.26kN内纵墙自重标准值：墙重： （5.4m2.8m0.9m2.0m2）2.28kN/m2=18.06kN门重： 0.9m2.0m21.0kN/m2=3.6kN合计 21.66kNA轴纵向框架梁传来恒荷载标准值Gk1：外纵墙重： 25.26kN次梁上墙重： 16.55kN纵向框架梁自重 2.86kN/m5.4m=15.44kN次梁自重： 2.51kN/m2.7m=6.78kN楼面恒荷载传来 5.4m2.7m(2.7m+1.35m)1.08m3.49kN/m2=38.47kN Gk1=102.50kNB轴纵向框架梁传来恒荷载值Gk2：内纵墙重： 21.66kN 次梁上墙重： 16.55kN纵向框架梁自重： 2.86kN/m5.4m=15.44kN次梁自重： 2.51kN/m2.7m=6.78kN楼面恒荷载传来： 5.4m2.7m(2.7m+1.35m)1.08m3.49kN/m2=38.47kN 5.4m1.08m1.08m1.08m)3.49kN/m2=16.28kN Gk2=93.52kNA轴纵向框架梁传来活荷载标准值Qk1：楼面活荷载传来： 5.4m2.7m(2.7m+1.35m)1.08m2.0kN/m2=20.41kN Qk1=20.41kNB轴纵向框架梁传来活荷载标准值Qk2：楼面活荷载传来 5.4m2.7m(2.7m+1.35m)1.08m2.0kN/m2=20.41kN 5.4m1.08m1.08m1.08m)2.5kN/m2=11.66kN Qk2=32.07kNB轴纵向框架梁偏心产生的节点弯矩：楼面梁荷载简图如下所示：Mk1=102.5kN0.05m=5.1kNm，Mk2=30.41kN0.05m=1.0kNm。图4-35、柱自重：底层柱的自重： 0.6m0.6m28kN/m35.55m=55.94kN其余各层柱自重： 0.5m0.5m28kN/m33.3m=23.10kN混凝土重度取28kN/m3以考虑柱外抹灰重。4.3 横向风荷载作用1、基本风压为0.65KN/m2，风载体型系数为1.3，地面粗糙类别为C类。建筑总高度为27.15m30m，z=1.0 图4-4风荷载计算简图各层迎风面负荷宽度为5.4m，则各层柱顶集中风荷载标准值见下表：表4-1 各层柱顶风荷载标准值层数离地面高度/m高度变化系数z各层柱顶集中风荷载标准值827.150.83F8=0.65KN/m21.31.00.83(0.9m+1.65m)5.4m=9.6kN723.850.78F7=0.65KN/m21.31.00.783.3m5.4m=11.75kN620.550.74F6=0.65KN/m21.31.00.743.3m5.4m=11.14kN517.250.69F5=0.65KN/m21.31.00.693.3m5.4m=10.39kN413.950.65F4=0.65KN/m21.31.00.653.3m5.4m=9.79kN310.650.65F3=9.79kN27.350.65F2=9.79kN14.050.65F1=0.65KN/m21.31.00.65(1.65m+4.05m)5.4m=16.91kN2、 柱的侧移刚度：梁柱线刚度：AB跨梁：AB=250mm(500mm)3/12=2.6109mm4bAB=1.5EcIAB/lAB=1.52.6109mm4Ec/5400mm=0.7106EcNmBC跨梁：BC=200mm(400mm)3/12=1.06109mm4bBC=2EcIBC/lBC=2.12109mm4Ec/2160mm=0.99106EcNm底层柱：=(600mm)4/12=1.081010mm4c1=EcI/H1=1.081010mm4Ec/5550mm=19.46105EcNm其余层柱：=(500mm)4/12=0.521010mm4c1=EcI/H1=0.521010mm4Ec/3300mm=15.7105EcNm表4-2 底层柱侧移刚度 D柱 边柱（2根）1.0/2.7=0.37(0.5+0.37)/(2+0.37)=0.3670.36719.463.010912N/mm2/(5550mm)2=8347N/mm中柱（2根）(1.0+1.4)/2.7=0.89(0.5+0.89)/(2+0.89)=0.4810.48119.463.010912N/mm2/(5550mm)2=10940N/mm底层D=(83474+10940)N/mm2=38574N/mm表4-3 其它柱的侧移刚度 D 柱 边柱（2根）(1.0+1.0)/22.24=0.4460.446/(2+0.446)=0.1820.18215.73.010912N/mm2/(3300mm)2=9446N/mm中柱（2根）2(1.0+1.4)/(2.242)=0.5360.536/(2+0.536)=0.2110.21115.73.010912N/mm2/(3300mm)2=10951N/mm其余各层D=(9446N/mm+10951N/mm)2=40794N/mm3、 风荷载作用下的侧移验算：表4-4 风荷载作用下侧移验算层次各层风荷载Pj/kN各层剪力Vj/kN侧移刚度D/(kN/m)层间侧移89.669.6407940.00023 0.000070 711.7521.41407940.00052 0.00016611.1432.55407940.000800.00024510.3942.94407940.00105 0.0003249.7952.73407940.001290.0003939.7962.52407940.00153 0.0004629.7972.31407940.00177 0.00054 116.9189.22385740.00219 0.00039 框架总侧移0.00938m 层间侧移最大值为0.00054，小于1/550=0.00182，满足侧移限值。4、 风荷载作用下的框架内力分析（D值法），以第八层为例，说明其计算过程。A轴线柱：柱剪力：D/D9446N/mm40794N/mm=0.231，则V0.2319.66kN=2.23kN反弯点高度：由0.446，查附表E，y00.224，=1.0，y1=0，a3=1.0，y3=0，顶层不考虑y2，则y=y0+y1+y3=0.224柱端弯矩：柱顶：MA87=(10.224）3.3m2.23kN=5.71kNm 柱底：MA78=0.2243.3m2.23kN=1.65kNmB轴线柱：柱剪力：D/D10951N/mm40794N/mm=0.268，则V0.2689.66kN=2.59kN反弯点高度：由0.536，查附表E，y00.268，=1.0，y1=0，a3=1.0，y3=0，顶层不考虑y2，则y=y0+y1+y3=0.268柱端弯矩：柱顶：MB87=(10.268）3.3m2.59kN=6.26kNm 柱底：MB78=0.2683.3m2.59kN=2.29kNm各层计算如表所示：表4-5 D值法计算柱端弯矩层次A轴柱B轴柱D/DV/kNy/(kNm)/(kNm)D/DV/kNy/(kNm)/(kNm)80.2312.230.2245.711.65 0.2682.590.2686.26 2.29 70.2314.950.35010.62 5.72 0.2685.740.36811.97 6.97 60.2317.520.40014.89 9.93