（化学工程专业论文）悬挂式降液管自液封的研究.pdf

浙江工业大掌硕士掌 位论文 摘要 y 五0 8 0 0 0 f 。- 它，? i i 悬挂式降液管塔板要求降液管能自液封，以防止气体漏入降液管，降低 塔板效率。因此，在塔板的负荷性能图上要增加一条自封线。以往设计使用 的自封线或过于粗糙，或以基本上不允许降液管漏气为标准而过于保守，缩 小了塔板的稳定操作区，它们都在一定程度上限制了塔板的设计 本论文旨在采用新的自封标准通过实验得到新的自封线，要求自封线既 不降低塔板效率，又能扩大塔板的稳定操作区。 实验在3 0 0 x 2 0 0 毫米的透明奄垫夔埴短形搭中进行，以空气一水为体 系，以单位时间内漏气次数是1 次秒作为自封标准，测定自封线，并且通过 析因实验以确定液流孔面积和气液密度对自封线的影响。本文建立漏气模型， 推导出漏气对板效率的影响；通过计算，本自封标准的漏气使板效率大约下 降o 0 2 6 2 0 0 7 2 8 ，可以说不影响板效率。 为了能从自封机理( 即自封的流体力学性能) 上说明问题，本文从理论 上探讨了波动机理和漏气机理，并在实验上进行了一定程度的验证。本文还 通过实验测定了液流孔的孔流系数和液流孔的持液率。 实验结果表明：新自封线优于以往的自封线。当气液密度的比值 ( p j p ：) 增大时，自封所需的液流阻力h 。需相应增大。 关键词：悬挂式降液管自封线自封机理 浙4 zm 掌士掌位论文 a b s t r a c t s u s p e n d e d d o w n c o m e r s o f t r a ys h o u l db es e l f - s e a l e di no r d e rt op r e v e n tv a p o rf r o m a s c e n d i n gt h r o u g hb o t t o mh o l e so fd o w n c o m e r s t r a ye f f i c i e n c yw o u l db er e d u c e d w h e nv a p o ra s c e n d st h r o u g ht h ed o w n c o m e r as e l f - s e a ll i n ew a sn e e d e di nt h e h y d r a u l i cp e r f o r m a n c ed i a g r a mo ft r a y i tw a sc o n s e r v a t i v et h a ta l m o s tn ov a p o rw a s a l l o w e dt oa s c e n df r o mt h ed o w n c o m e ri nt h ep r e v i o u ss e l f - s e a l c o r r e l a t i o n t h e r a n g e o fs a t i s f a c t o r y o p e r a t i o n w o u l db es h r u n kw h e nt h e p r e v i o u s s e l f - s e a l c o r r e l a t i o nw a su s e di nt h e t r a yd e s i g n t h ee f f e c to fs e l f - s e a lo nt h et r a y e f f i c i e n c y w a ss t u d i e di nt h i st h e s i s n e w s e l f - s e a lc o n d i t i o nw a sd e t e r m i n e di nt h ee x p e r i m e n t s e x p e r i m e n t sw e r ec a r d e do u t i na3 0 0 x 2 0 0 p l e x i g l a s sc o l u m ni na i r - w a t e rs y s t e m g a s - l e a k i n gf r e q u e n c yu s e di n s e l f - s e a lc u r v ew a s1t i m ep e rs e c o n d s e l f - s e a lc u r v ew a sd e t e r m i n e d t h ee f f e c t so f t h ed o w n c o m e rb o t t o ma r e a ，l i q u i dd e n s i t ya n dv a p o rd e n s i t yo nt h es e l f - s e a lc u r v e w e r ea l s os t u d i e di nt h et h e s i s g a s - l e a k i n gm o d e lw a se s t a b l i s h e d t h ee f f e c to ft h e g a s l e a k i n go nt h et r a ye f f i c i e n c yw a sd e r i v e d a f t e rc a l c u l a t i n g ，g a s - l e a k i n gi nn e w s e l f - s e a lc u r v ew o u l dr e d u c e dt h et r a ye f f i c i e n c yb y0 0 2 6 2 - 0 0 7 2 8 。liquid f l u c t u a t i o na n dg a s - l e a k i n gm e c h a n i s m sw e r es t u d i e da n de n s u r e d b y e x p e r i m e n t s t h eo r i f i c e f l o w i n gc o e f f i c i e n ta n dl i q u i dh o l d - u pr a t i oo ft h eb o t t o m h o l eo f t h ed o w n c o m e rw e r et e s t e d t h er e s u l t ss h o w e dt h a tt h er a n g eo f s a t i s f a c t o r yo p e r a t i o nw a se n l a r g e du s i n gn e w s e l f - s e a lc o r r e l a t i o ni n t r a yd e s i g n w h e nt h er a t i oo fv a p o rd e n s i t yt ot h el i q u i d ) 浙4 i m 大n 3 e 硕士 掌位论文 d e n s i t y ( 队pl ) i n c r e a s e d ，t h ee s s e n t i a ls e l f - s e a l l i q u i d f l o w i n gr e s i s t a n c e ( h d ) w a s n c r e a s e dc o r r e s p o n d i n g l y k e y w o r d ：s u s p e n d e dd o w n c o m e r , s e l f - s e a l e d l i n e ，m e e h a n i s mo fs e l f s e a i 浙江工业大掌硕士 掌位论文 第一章前言 板式塔是石油化工、医药、轻工等部门广泛应用的气液传质设备，而其中以有降液 管的塔板为多。降液管是作为上层塔板的液体流到下层塔板的一个通道。普通塔板的降液 管均采用沉浸式，即降液管的下端完全浸没在液体中，降液管的出口被液层封住，气体因 此不会漏入降液管。正对降液管下方的那部分塔板作为受液盘，不开孔鼓泡，塔板的利用 率因此而受到限制。 近代，m d 型塔板、d j 型塔板和n y e 型塔板等作为一种板间距小、液通量大和操作稳 定的新型塔板而迅速发展起来。这些类型的塔板与普通塔板在结构上有不同之处，其中主 要一点是降液管并非沉浸式，而是悬挂式。降液管悬挂于塔板下的气相空间，其底部开有 液流孔口，液体通过此孔口流入下层塔板的开孔区，同时塔板上也不再设受液盘，因而可 增大塔板的鼓泡面积。采用这种结构，气体有可能会从液流孔漏入降液管，这会降低塔板 效率，为此要求降液管有自封能力。因此，在这些塔板的负荷性能图上，都增加了一条自 封线。前人对悬挂式降液管的自封问题做了一定的实验和研究，各自提出了确定自封线的 方法，但都有其局限性，或过于粗略，或过于保守，影响了塔板设计的准确性。 为了能对悬挂式降液管的自封问题有较为详尽和全面的了解，本论文对自封问题进 行了理论分析和实验研究。论文主要研究内容包括：漏气模型以及漏气对板效率的影响， 悬挂式降液管的液面波动机理，液流孔的漏气机理，降液管漏气时的气泡行为，液流孔 孔流系数的探讨和测定，液流孔的持液现象和持液率，采用新的自封标准通过实验得到新 自封线，实验测定气液密度对自封线的影响。 浙江工业大掌硕士掌位论文 第二章文献综述 2 1 悬挂式降液管的自液封 2 1 1 悬挂式降液管的漏气问题 m d 型塔板“。3 。“”、d j 型塔板”、n y e 型塔板“0 1 等塔板均采用悬挂式降液管，正 对降液管下方的那部分塔板开孔鼓泡，因此，这里就会出现一个气体可能会漏入降液管的 问题。在板式塔中，沿塔下降的液流与上升的气流在塔板上相遇，气流通过塔板上的鼓泡 元件鼓泡，在液层中形成相界面很大的泡沫层，气液两相在塔板上接触后即靠重力分离， 气流升入上一层塔板，液流则通过降液管降至下一层塔板。降液管是液体流动的通道，是 不允许有气体从其底部漏入的。气体漏入降液管，会使通过塔板的气量减少，孔速下降， 干板压降减小，就会引起塔板漏液，漏液会引起导致板效率下降。更何况，降液管发生漏 气，漏入的气体与已在塔板上经过较完善传递的液体接触，其传质推动力会减小很多，也 会使板效率下降，这就是所谓的气体“短路”。为此，要求悬挂降液管能做到自液封。在 这些类型塔板的负荷性能图上，会出现一条自封线，这是为了把漏气量限制在一定的范围 内。自封问题因此成为设计这些类型塔板的关键问题之一。 2 1 2 悬挂式降液管自液封机理及自液封设计准则 在开发、研制m d 塔板“时，曾对自液封作了研 究，提出降液管漏气机理和自封条件以及相应的自 封设计准则：认为h 蛐* 只需取0 0 1 2 7 m 就可保证操 作弹性。 由于他们提出的自封设计准则比较粗糙，浙江 工业大学化工原理教研组在他们的基础上对悬挂式 降液管自封问题做了一定的实验和研究“6 ”“1 。从 实验观察发现，当液量大于某一个数值时，增大气 量直到降液管液泛始终不会漏气：但当液量小于某 一个数值时，降液管始终漏气直到降液管被吹开， 这时塔板大量漏液；液量处于这两个值之间，当气 量增大到一定值后会出现片状气泡间歇地漏入降液 图2 i - 1m d 型、d j 型塔板 2 浙江工业大掌硕士攀位论文 管。 众所周知，悬挂式降液管内的清液层高度乩是气体通过塔板的阻力k 与液体流过液 流孔的阻力h 。之和。也就是说，正因为h 。的存在，所以气体按理是不会漏入降液管的。 但当液体流入降液管时，降液管内的液面无法保持稳定而在不断的波动，因此各处液面就 上下起伏，如图2 1 2 所示。在图中，h * 是液面波动的最大波峰高度，而h * 是其最小波 谷高度。可定义降液管内的液面波动的波幅a ： 。：生二鳖 ( 2 1 _ 1 ) 它可表示波动的剧烈程度。如果波谷处的液层高度低于h 。，如图2 i - 2 中的a 点，则气体 就会从a 点下的液流孔漏入，因而引起漏气。一旦某一个液流孔漏气后，由于该孔上的液 体密度减小，因而周围的液体就来补充，堵塞了漏洞。从实验现象观察中也看到气泡产生 在波谷处。当液量较大时，波动产生的液面波 的振幅始终小于h d ，因此波动不会引起漏气： 但当液量较小时，阻力h 。相应减小，因而波动 的幅度可能大于h 。，造成某几个液流孔始终漏 气，或者是所有液流孔交替漏气。从以上分析 可知，影响自封有两个直接因素：h 。和波幅a 。 h 。越大，降液管越不容易漏气；而a 越大，降 芝畏三三三三三 图2 卜2 悬挂式降液管的漏气现象 液管越容易漏气。这两个因素，哪个因素占优 “( 亳i 1 势，将决定降液管是否漏气。换句话说，h 。 相当于一层“保护层”，当a h 。，降液管漏气。因此，要使降液管 达到自封，必须有一定的液流阻力h 。，这就是 悬挂式降液管的自封条件。 从以上讨论可知。当h 。大于某一个值( 令 此值是h 。) ，这时自封所需的h 。值与空塔气速 无关；当h 。小于某一个值( 令此值是虬) ， 降液管始终不能自封，也与空塔气速u g 无关； 当h 。 h d 。这时自封所需的h 。值与空塔气速 u 。有关，且随着空速的增大，h 。要相应增大。 ， ： 夕 i 叫e x i。 ， ， ， - t u g ( 米秒) 图2 卜3 与的关系曲线 i 浙江 - r - 业大掌硕 士掌位论天 为了能得出在h 。： h 。 h 。i 的情况下，h 。与空速u 。的关系，实验人员作了相应的实验， 对自封点的判断是完全自封。所谓完全自封”是指旦气体漏入，液流孔周围的液体能 马上补入。如果气体连续的鼓入降液管，就不视为完全自封。实验中，对不同液量下，达 到完全自封所需要的气量作出函数关系，得到图2 卜3 。用最小二乘法得出完全自封所需 的h 。与空速u 。的关联式如下”： = 1 7 1 1 0 3 6 ( 2 卜2 ) 式中，h ，一完全自封所需的液体流过液流孔的阻力，m 清液柱 在实验中，当h 。达0 0 1 6 4 m 时，空速眦达l m s 也未见漏气，因此推荐设计时可用 h ，= 0 0 2 0 m 作为完全自封的设计准则，要求h d h d 亢* 。实际应用中，发现此推荐值偏高。 因为液体流过液流孔的阻力虬= 0 1 4 2 c 老j ( 见2 1 - 4 式) ，h a = o 0 2 0 m 作为自封的 设计准则，即作为设计的最小液量线，如果实际操作的液量是最小液量的2 倍，那么降液 管内的h ，将为0 0 8 0 m ，这对板间距小的悬挂式降液管塔板的操作是不利的，很容易引起 液泛。因此，此推荐值会降低塔板操作弹性，不利于塔板的设计。 2 1 3 悬挂式降液管液流孔的孔流系数c 0 的值及液流孔的形状和大小问题 液体流过某个孔，液体流过这个孔的压力 损失h 。与液体流量v 。的关系可用下列公式表示： y _ c o a 口瓯 则 孔的尺寸孔的排列液屠高度孔流系数 m m虬( m ) 5 0 1 0单孔2 0 00 8 5 0 2 0单i l1 9 50 7 5 0 1 0双孔2 0 80 7 5 2 0 4 x 8单孔2 0 50 8 6 2 0 4 1 3单孔2 0 0o ，7 8 2 0 4 3 0单孔2 1 o0 6 1 5 4 浙t工业 大掌硕士掌 位论文 ”叭。z ( 2 1 4 ) 而我们所熟知的单溢流型降液管阻力式，由于沉浸式降液管的液体要折转9 0 度水平流出， 其孔流系数仅为0 5 7 ，比悬挂式降液管液体直接流出的液流阻力要大些。 在实验和生产实践中，不同形状( 条形和圆形) 和不同宽度( 窄至f i m m ，宽到超过3 0 m m ) 的液流孔均经受了考验，证明不论哪种情况均能保持良好的自封“。因此，液流孔设计的 关键问题是只要使液流阻力h 。超过自封所需之值h n * 即可。 2 1 4 悬挂式降液管的自封线 把( 2 卜4 ) 式改写成： v z = , 叫厅0 1 4 2 将= 1 7 1 1 0 一“：“代入( 2 卜5 ) 式，由于u u = v 。a ，( a 是塔横截面积) ，故可得 l j = 4 7 4 a a a a - 4 7 “7 = k 1 4 7 式中 k = 4 7 4 a a 女“4 7 d 图2 卜4 以往采用的自封线 圪 o ( 2 1 5 ) ( 2 1 6 ) 图2 卜5 近年来采用的自封线 矿：4 7 式( 2 卜6 ) 就是在u v 。图上的自封线，如图2 卜4 所示，以往均采用此自封线。 近年来，因考虑到当液量小于某一数值时，降液管会始终漏气，因此，对以往自封线进行 修正，使自封线有一个液量最小值v u ，如图2 卜5 所示。修正后的自封线能较好的使降 液管处于完全自封状态。 5 浙江 i - 业大掌硕士掌位 论文 2 2 筛板的泡沫层高度和清液层高度 塔板气液两相处于泡沫态时的泡沫层高度和清液层高度对塔板操作与性能有重要影 响1 。泡沫层高度h ，和清液层高度h 如图2 2 1 所示。 z u i d e r w e g “得出以筛板上泡沫层中平均密度的计算公式为： 泡沫态： 扣砖( 甜卜 式中，万，一两相鼓泡层中平均液含率 w 。一以塔板鼓泡面积计的气速，m s h l 一清液层高度，m 清液层高度为： h l = 0 6 h o5 t 。o2 5 妒o 2 5 肌y = 糙j 等 i j | 2 2 - t 筛扳上液层示意图 式中，t 。一筛孔中心距，f i l a ，一塔板工作面积，m 2 上式适用于出口堰高为0 0 2 5 0 i m ，孔径0 0 0 7 0 0 1 m 。 鼓泡层高度可为： h ：卫 1 p l 2 3 悬挂式降液管内液面高度 降液管内液面高度乩可用下列式子计算“7 “： h d = h t + h j 式中，h 一气体通过塔板的阻力，m 清液柱 h ，一降液管内液体流过液流孔的阻力，m 清液柱 h ，= h o + 啊+ h 。 式中， 。气体通过筛孔的压力降，m 清液柱 h ，气体通过泡沫层的压力降，m 清液柱 ( 2 3 一1 ) ( 2 3 2 ) 6 浙江工业大掌硕士掌位论文 克服筛孔处表面张力所需的压力降，m 清液柱 忙去( 甜等 式中，u c j 一气体通过筛孔的速度，m s c ：一孔流系数 h ，= ( 。+ h o w ) 式中，h 。一堰高，m 。一堰上液头高度，m 一泡沫层的充气因数 4 1 0 一仃 n 口2 一 p l g d q 式中，o - 一液体表面张力，d y n c m d 。一筛孔直径，m 吃可用液体从孔口流出的公式计算： 由v z = c o a a o 厩，可得心= 去 丧 2 式中，爿。液流孔面积，m 2 c ，一孔流系数 ( 2 3 - 3 ) ( 2 3 - 4 ) ( 2 3 - 5 ) ( 2 3 - 6 ) 2 4 悬挂式降液管内的鼓泡动力学 液体从降液管顶部流入，从其底部液流孔流出：当漏气时，气体从底部液流孔进入， 以气泡的形式通过降液管内的液层，从顶部出去。整个气液流动类似逆流操作的鼓泡反应 塔。下面就讨论一下有关鼓泡反应塔的流体力 学特性。 2 4 1 鼓泡反应塔的流动状态 流体在鼓泡反应塔内的流动状态，强烈地 影响其流体力学特征。依空塔气速u 。的不同， 般可将鼓泡塔的流动状态划分为如图2 4 一l 所示的三种区域“。 图2 4 - l 鼓泡塔的流动模式 与塔径与气速的关系 浙工业大掌硕士掌 位论文 ( 1 ) 安静鼓泡区域 空塔气速u 。 o 0 5 m s 时，由于气泡的分裂、聚并，部分上升气泡群作水平和向下倒流运 动，使塔内气液处于激烈地无定向搅动，呈现极大的液相返混。而且气体以大气泡和小气 泡两种形态与液相接触，大气泡上升速度快，停留时间短，小气泡上升速度慢，停留时间 长，因而形成不均匀接触的流动状态。 ( 3 ) 柱塞气泡流动区域 在小直径( o 1 5 m 以下) 鼓泡塔中，较高空塔气速下，气泡在塔中心聚集起来。部分 气泡合并，常形成气泡柱，出现柱塞气泡流动状态。 上述三种流动状态主要取决于塔径和气速。图中三流动区域的交界为比较模糊的地 带，是所谓的过渡区，它是流动状态受气体分布器型式、液体的物化性质和液相的流速等 影响发生转移而形成的。 2 4 。2 鼓泡反应塔的气泡行为 2 4 2 1 气泡的大小 气体在鼓泡反应塔中主要通过两种方式分散为气泡“”。空塔气速低时，主要是气体分 布器使通过的气体在塔中分散为气泡，从而决定气泡大小；空塔气速高时，主要由于塔中 液体的湍动引起喷出气流的破裂，以及气泡间既合并又破裂的动平衡来决定气泡的大小； 在介于高、低空塔气速间的过渡区域，气体分布器和液体湍动都影响气泡的大小。对典型 的空气水体系的实验表明，当u c g o 0 5 m s ，气体分布器的孔口气速小于7 m s 时，在孔 口处直接形成气泡，然后气泡通过液体上升，气泡与气泡之间接触很少，甚至互相之间不 接触。气泡的形状、大小和运动与孔口的直径有关。孔径小时( 如l m m ) ，形成直径小于 2 m m 的球形气泡，近似于垂直螺旋上升；孔径大时( 如4 r a m ) ，形成当量直径大于6 m m 的菌 帽形气泡，具有明显的尾涡，此时气泡运动可近似看作是垂直上升运动。显然，在 u 。 0 0 s m s 下操作的鼓泡塔，其气体分布器的设计十分重要，般采用多孔板或多孔管， 孔径小于3 m m 。在u 。达到0 0 5 m s 时开始发生气泡的合并，这也是湍流鼓泡区域的开始。 当u 。达到0 2 5 m s 时，为了减小喷孔的阻力，常采用大孔径的单管。在这种情况下，气 8 浙江工 业大掌硕士 掌位诧x 液两相均处于高度湍动状态，气泡已不是在分柿器孔口处形成，而是在孔口形成一股气流 以喷射状态进入液层在分布器上方崩解成气泡。此时，气泡的直径与分布器孔径无关。 对于安静区单个球形气泡，在气速不大时，气泡从单个孔口长大到其浮力与表面张 力相平衡时，就离开孔口而上升，成为小圆球形，于是可得： d ：石d o o - 一= 一 6 【p l p g j g 式中，d ，为液流孔直径，为液体表面张力。 由上式可知气泡直径d 。为： d 。= 1 8 2 l ( p 。d 一0 p o 。) g j 3 由此得知d 。只与孔径有关而与气速成无关。 圆球。 ( 2 4 1 ) 这种小的圆球形气泡，性能宛如坚实的 在气速较大时，鼓泡塔内会形成气泡群并相互影响，其结果有的聚并增大，有的破 裂变小，因而气泡大小不一。为表征这类气泡的直径，最常用的是当量比表面直径d 一 其定义式为 咖群 式中，n ，为直径为d 。的气泡个数。 由于d ，、受流体物性，操作条件及结构尺寸的影响，一般均需由实验测定，并通过关 联式来计算。下面是k u m a r ，d e g a l e e s a n ，l a d d h a 在1 9 7 6 年得出的关联式“。1 ： 小s ”( 赤彖丁l r e 。 l o ( 2 4 - 2 ) 小z r e 0 严”( 赤采 i l o 2 1 0 0 蝣c 时4 ( 云袅丁4 0 0 0 r e o 7 0 0 0 0 式中，d 。当量比表面直径，c m d ，一液流孔径，c m ( d 。的适用范围在0 0 4 1 9 0 8 c m ) 盯液体表面张力，d y n c m 9 浙i业 大掌硕 士掌位论文 g 一重力加速度，c m s 2 p 。p 。一分别为气体、液体密度，g c m 3 r e , , - - 孔口气体雷诺数，r e 。：里丛生 g 在上式中，d 一多孔管的直径，u 。一多孔管的平均气速。 2 4 2 2 气泡的终端上升速度 对于单个气泡，可根据上升力与液体阻力的平衡条件得出其自由浮升速度u b ，即 铲陪竽 2 式中，c 。厂_ 阻力系数，由实验测定 当大小不同的多个气泡一起上升时，则气泡终端上升速度“。可用下式计算“”： = ( 老卜“4 9 ( j - 0 8 5 7 ，( 2 4 - 3 ) m ；衍糟 j = o 9 4 ”4 7( 2 5 9 3 ) 热h ；抑鲥“ e o ；g ( p 。一p 。) 以g p 。p ，一分别为气体、液体密度，k g m 3 u 。，u i 一分别为气体、液体粘度，p a s 盯一液体表面张力，n m g 一重力加速度，m s 2 本式适用范围很广，m ， q x 掣s ：芈s 。 z 1t 。 把( 3 2 - 2 ) ，( 3 2 - 3 ) 两式代入( 3 2 - 1 ) 式，可得： ：堕 s 又因为p = p l g h ，p 2 = 0 ，则0 1 一p 2 ) p = g h 所以，= s 1 = n s o n s o 2 办 考虑到假设会引起误差，于是在工程计算上在( 3 2 4 ) 式乘上一个排放系数c a = c d n sc 4 2 9 h 下面讨论实际情况与两个假设的偏差对c 。的影响。 对假设( i ) ，实际情况是e 。0 ，则( 3 2 4 ) 式变成 = 心o 4 2 9 h4 - 2 e ， 由( 3 2 - 5 ) 和( 3 2 - 6 ) 两式可知 ( 3 2 - 2 ) ( 3 2 - 3 ) ( 3 2 - 4 ) ( 3 2 - 5 ) ( 3 2 - 6 ) 1 4 f l r r 工工业大掌 硕士掌位 论文 一 = n 瓯 x 2 9 h + 2 e 。= c d & 4 2 9 h ( 3 2 7 ) 从( 3 2 - 7 ) 式可看出，当e ，增大，c d 减小。 对假定( ii ) ，实际情况是在l 平面处的速度侧形分布不均匀，而且随着液流孔数的 减少，其不均匀程度会越高，如图3 2 2 所示。因此，詈丢不等于 2 ，而是更接 近于蒜 2 时，yz 1 ：而在降液管内，液体深度h 和波 长兄相差不大，故砌= 2 r 幽3 2 ，则t h ( t h ) = 1 ) ，又因为周期t = 2 , u 盯，所以r 增大， 则在单位时间内，b 一p 。 小于零的次数会减少，即漏气次数会减少。由5 2 节可知， 波长 将随液量的增大而增大。 关于每次漏气的漏气量，当发生漏气时，l p 。一p 。l 越大，漏气量也就越大，但是， 所漏气泡的大小由液流孔的尺寸、表观气速和液体的表面张力所决定( 见3 5 节) ，那么， 漏