AZ系镁合金TIG焊接接头微观组织与力学性能的研究优秀毕业论文.pdf

az 系镁合金 tig 焊接接头微观组织与 力学性能的研究 重庆大学硕士学位论文 学生姓名：许 楠 指导教师：沈 骏 副教授 专 业：材料加工工程 学科门类：工 学 重庆大学材料科学与工程学院 二 o 一一年五月 researches on the microstructures and mechanical properties of tungsten inner gas welded az series magnesium alloy joints a thesis submitted to chongqing university in partial fulfillment of the requirement for the degree of master of engineering by xu nan supervised by associate professor shen jun major: material processing engineering college of material scienceand engineering of chongqing university, chongqing, china may, 2011 摘 要 i 摘 要 本文以 az 系镁合金为研究对象，通过微观组织分析和力学性能测试，系统 地研究了不同热输入、焊前和焊后热处理参数对镁合金钨极氩弧焊接（tig）接头 微观组织和力学性能的影响，澄清了焊接接头微观组织演变规律及其与力学性能 之间的关系。 随着焊接热输入的增加，az61 镁合金 tig 焊接接头熔合区和热影响区 -mg 晶粒逐渐增大，金属间化合物 -mg17(al,zn)12相的体积分数也逐渐增大。热影响 区和底部熔合区的显微硬度由晶粒尺寸主导，而顶部熔合区的显微硬度则由晶粒 尺寸和 -mg17(al,zn)12相颗粒间距共同决定。当焊接热输入为 39j/mm 时，az61 镁合金tig焊接接头具有较好的极限抗拉强度 （248mpa） ， 达到了母材强度的92%。 随着焊前预热温度的增大， az61 镁合金 tig 焊接接头热影响区 -mg 晶粒逐 渐增大，热影响区的宽度也逐渐变宽。熔池冷却速度随焊前预热温度的增大而降 低，接头熔合区中 -mg17(al,zn)12相的体积分数逐渐增大，其微观组织由完全离 异共晶组织逐渐转变为部分离异共晶组织，最终转变为规则共晶组织。在预热温 度为 300时，熔合区中存在大量的层片状规则共晶组织，该组织具有良好的塑韧 性，且无任何气孔裂纹等焊接缺陷，此时 az61 镁合金 tig 焊接接头的显微硬度 （73hv）和极限抗拉强度（256mpa）达到最好。 对 az61 镁合金 tig 焊接接头进行焊后热处理发现，经固溶处理后 -mg17(al,zn)12相全部溶入基体相，此时显微硬度和极限抗拉强度最低。当时效温 度为 160时，熔合区中的 -mg17(al,zn)12相呈均匀的片状析出，接头具有最好的 极限抗拉强度。对于 az31、az61 和 az81 镁合金 tig 焊接接头，az81 镁合金母 材中 al 含量最高，其熔合区的 al 以金属间化合物的形式完全析出所需的活化能 最高，其完全析出所需的时间最长（时效温度一定） 。 关键词：关键词：镁合金，钨极氩弧焊，微观组织，力学性能 重庆大学硕士学位论文 ii 英文摘要 iii abstract in this paper, hot-extruded az series magnesium alloys were selected and the relationships between microstructures and mechanical properties of tungsten inert gas arc (tig) welded magnesium alloy joints were systematically studied by adjusting heat input and hot treatment. main conclusions may be summarized as follows: an increase of the heat input resulted in an increase of the grain size of the -mg in both the width of the heat affected zone (haz) and the fusion zone (fz), and an increase of the volume fraction of -mg17(al,zn)12 phase. with the increase of the heat input, the microhardness of the haz at the top and the bottom of the welded joints and the fz at the bottom of the welded joints were dominated by the grain size, while the microhardness of the fz at the top of the welded joints was dominated by the dispersion strengthening. when the heat input was 39 j/mm, the ultimate tensile strength (uts, 248mpa) of the tig welded az61 magnesium alloy joint was about 92 % of the base metal. the effects of a preheat treatment on the microstructures and the mechanical properties of the tig welded az61 magnesium alloy joints were studied. the results show that the grain size and the width of the haz, and the volume fraction of the lamellar -mg17(al,zn)12 phase of the fz increased with the increase of the preheat temperature. moreover, the microhardness of the fz and the uts value of the welded joints reached to the maximization when the preheat temperature was 300 because more lamellar -mg17(al,zn)12 phase distributed at the -mg grain boundaries and no cracks and pores formed in the fz of the welded joint. the effects of solution and aging treatments on the microstructures and the mechanical properties of the tig welded az61 magnesium alloy joints were investigated by microstructural observations, microhardness tests and tensile tests. the results show that the solution treatments led to that the -mg17(al,zn)12 phase dissolved into the -mg grains. hence, the microhardness of the fz and the uts of the welded joints were the lowest. with the increase of the aging temperature, the volume friction of the lamellar -mg17(al,zn)12 in the fz increased and this enhanced the microhardness of the fz and the elongation of the welded joints gradually. however, the uts of the welded joints increased to a top at 160 due no cracks formed at the boundaries of the -mg17(al,zn)12 phase. for the az series magnesium alloys, with an 重庆大学硕士学位论文 iv increase of al content in the base metal, the -mg17(al,zn)12 phase needed more activation energy to form intermetallic compounds and precipitated out from -mg grains. keywords：magnesium alloy, tig welding, microstructure, mechanical properties 目 录 v 目 录 中文摘要中文摘要 . i 英文摘要英文摘要 . iii 1 绪论绪论 . 1 1.1 选题意义选题意义 . 1 1.2 镁及镁合金的概述镁及镁合金的概述 . 1 1.2.1 镁及镁合金的性质 . 1 1.2.2 镁合金的分类 . 2 1.3 镁合金的焊接镁合金的焊接 . 3 1.3.1 镁合金的焊接性 . 3 1.3.2 镁合金的焊接方法 . 4 1.3.3 镁合金 tig 焊接方法 . 6 1.4 本文主要研究内容本文主要研究内容 . 8 2 试验方案试验方案 . 11 2.1 实验材料实验材料 . 11 2.2 工艺方案及参数工艺方案及参数 . 12 2.3 试验设备试验设备 . 14 2.3.1 交流 tig 焊机. 14 2.3.2 箱式电阻炉 . 14 2.4 试验方法试验方法 . 15 2.4.1 焊前准备 . 15 2.4.2 tig 焊接. 15 2.4.3 经焊前预热处理后的 tig 焊接 . 16 2.4.4 tig 焊接后的固溶时效处理 . 16 2.4.5 微观组织分析 . 16 2.4.6 相分析 . 16 2.4.7 接头综合力学性能测试 . 16 3 焊接热输入对焊接热输入对 az61 镁合金镁合金 tig 焊接接头组织和性能影响焊接接头组织和性能影响 . 19 3.1 引言引言 . 19 3.2 典型典型 az61 镁合金镁合金 tig 焊接接头的组织焊接接头的组织 . 19 3.3 热输入对热输入对 az61 镁合金镁合金 tig 焊接头组织和力学性能的影响焊接头组织和力学性能的影响 . 21 3.3.1 微观组织的演变 . 21 重庆大学硕士学位论文 vi 3.3.2 力学性能的变化 . 26 3.4 本章小结本章小结 . 31 4 焊前预热对焊前预热对 az61 镁合金镁合金 tig 焊接接头组织和力学性能影响焊接接头组织和力学性能影响 . 33 4.1 引言引言 . 33 4.2 预热温度的变化对预热温度的变化对 az61 镁合金镁合金 tig 焊接接头微观组织演变和力学性能的影响焊接接头微观组织演变和力学性能的影响 . 33 4.2.1 预热温度对 az61 镁合金 tig 焊接接头显微组织的影响 . 33 4.2.2 预热温度对 az61 镁合金 tig 焊接接头力学性能的影响 . 37 4.3 本章小结本章小结 . 43 5 焊后热处理对焊后热处理对 az61 镁合金镁合金 tig 焊接接头组织和性能影响焊接接头组织和性能影响 . 45 5.1 引言引言 . 45 5.2 时效温度对时效温度对 az61 镁合金镁合金 tig 焊接接头微观组织和力学性能的影响焊接接头微观组织和力学性能的影响 . 45 5.2.1 微观组织的演变 . 45 5.2.2 力学性能的变化 . 47 5.3 az 系镁合金系镁合金 tig 焊接接头熔合区显微组织和显微硬度焊接接头熔合区显微组织和显微硬度 . 51 5.4 本章小结本章小结 . 57 6 全文结论全文结论 . 59 致致 谢谢 . 61 参考文献参考文献 . 63 附附 录录 . 67 作者在攻读硕士学位期间发表的论文目录作者在攻读硕士学位期间发表的论文目录 . 67 1 绪 论 1 1 绪 论 1.1 选题意义 21 世纪以来，节能和环保已成为人类社会可持续发展的主题，传统钢铁材料 在部分应用领域将逐渐被轻合金材料所取代。镁合金具有较高的比强度和比刚度、 良好的导电性、导热性和电磁屏蔽性以及易回收利用等优点，广泛应用于航空航 天、轨道交通、汽车和电子制造领域 1-4。 镁合金材料的应用不仅由镁金属本身的物理性质决定，也依赖于其成形技术 的发展。焊接是镁合金连接中主要的成形技术。近年来，随着镁合金耐腐蚀性和 抗蠕变等性能的改善及其应用领域的扩大，镁合金焊接技术已成为全球焊接领域 研究的热点。镁合金焊接过程中，熔池表面极易形成氧化膜，焊接接头易产生气 孔、裂纹等缺陷，难以获得质量可靠的接头，已成为制约镁合金广泛应用的主要 问题之一。因此，系统地研究镁合金焊接工艺参数以及焊前和焊后热处理对焊接 接头组织与力学性能的影响规律具有重要的理论意义和实际应用价值。 1.2 镁及镁合金的概述 1.2.1 镁及镁合金的性质 镁位于元素周期表的第 3 周期第 2 族，属于活泼金属，通常以化合物的形式 存在于自然界。镁在 20时的密度为 1.74g/cm3，体积相同时，质量约为钢的 1/4， 为铝的 2/3，是常用结构材料中最轻的金属。表 1.1 和表 1.2 展示了在室温下 mg、 al 和 fe 的物理性质和力学性能参数。 表 1.1 室温下 mg、al 和 fe 的物理性质5。 table 1.1 properties of pure magnesium, aluminum and iron at room temperature 5. 物理参量 mg al fe 密度（g/cm3） 1.74 2.70 7.87 熔点（） 651 660 1536 沸点（） 1107 2056 2735 表面张力（kn/m） 559 914 1872 比热（jkg-1k-1） 1022 900 444 热容量（j/m3k-1） 1778 2430 3494 热膨胀率（10-6k） 26.1 23.9 12.2 热传导率（wm-1k-1） 167 238 73.3 电阻率（10-8/m） 4.2 2.67 10.1 杨氏模量（1011pa） 0.443 0.757 1.90 重庆大学硕士学位论文 2 表 1.2 工业纯镁的力学性能6。 table 1.2 the mechanical properties of pure magnesium 6. 状态 抗拉强度 屈服强度 延伸率 断面收缩率 硬度 b（mpa） 0.2（mpa） （%） （%） （hb） 铸态 115 25 8.0 9 3.0 变形状态 200 90 11.5 12.5 36.0 虽然纯镁有很多优点，但其力学性能较差，不能直接用作结构材料，因此通 常以合金的形式使用。镁的合金化是实际应用中最有效的强化途径，即向镁中加 入一些合金元素（如 al、zn、mn 和 re）后，通过固溶和时效处理来改善镁的物 理、化学和力学性能，得到高强度的镁合金7。一般来说，镁合金具有以下特点8： 密度小：镁合金密度较纯镁高，是目前使用的最轻的金属结构材料。 比强度和比刚度高：在等强度的需求下，镁合金结构件与铝、钢铁和部分 塑料相比，重量更轻。 导热性和导电性好：镁合金的传热系数比钢大，比铝小，比塑料高出数十 倍，导电率也高于钢和铝。 电磁屏蔽性好：镁合金的电磁波屏蔽性能优于在塑料上电镀屏蔽膜，使用 镁合金可以省略电镀等工序。 易于回收利用： 镁合金可以简单地再生使用且不降低其性能， 由于熔点低、 比热容小，再生熔解时所消耗的能源仅为制造新材料耗能的 4%。 1.2.2 镁合金的分类 按成形工艺，镁合金主要分为铸造镁合金和变形镁合金，两者在成分和组织 上有很大差异，铸造镁合金大多由压铸工艺制造，可得到表面质量好、尺寸精度 高、组织优良、薄壁及复杂形状的结构件9。变形镁合金是经热加工后的镁合金， 其组织晶粒得到细化，无铸造缺陷，强度和延展性优于铸造镁合金。目前，常用 的镁合金主要有四个系列：mg-al-zn系（az系列） ；mg-al-mn系（am系列） ； mg-al-si系（as系列）和mg-al-re系（ae系列）10。 mg-al-zn系 mg-al-zn系合金中兼有铸造镁合金和变形镁合金。其中az91镁合金的力学、 铸造和耐蚀性能最优，一般用于制造形状复杂的薄壁件，是目前应用最广泛的压 铸镁合金11， 但其耐热性较差， 当工作温度超过150时， 其强度显著下降。 az91d （mg-9%a1-0.7%-zn-0.2%mn） 是az91系列的典型型号， 通过加入质量分数为0.2% 的mn在组织中形成mg-fe-mn金属间化合物而减少fe的质量分数，从而改善耐蚀 性，是一种主要在室温下使用的高纯度压铸镁合金，az61镁合金是由热挤压工艺 1 绪 论 3 制造，具有较高的强度和塑韧性以及优良的抗大气腐蚀能力10。 mg-al-mn系 mg-al-mn系合金具有优良的塑韧性，常用于受冲击载荷和安全性要求较高的 场合。其中am60b（mg-6%al-0.2%mn）为典型型号，与az91镁合金相比，am60 镁合金同样具有优良的耐腐蚀性能，但由于其a1含量较az91镁合金低，使其组织 中含al的金属间化合物的析出量有所减少，故该合金的塑韧性较高而抗拉强度不 高10。 mg-al-si系 mg-al-si 系 合 金 具 有 较 好 的 抗 蠕 变 性 能 ， 其 中 as41a （mg-4.3%al-1.0%si-0.35%mn）在175时的抗蠕变性能高于az91d和am60b， 同时具有较高的抗拉强度、屈服强度和延展率，但由于其a1含量较低，as41a需 要较高的铸造温度，且由于硅的加入，在组织中容易形成硬的硅质点，起到很好 的变质作用。blum等人的研究指出，在100左右，as21只有在低应力情况下， 其蠕变性能优于az91d镁合金，而在实际使用时的高应力情况下，由于al的固溶， az91d镁合金的蠕变性能及应力松弛均优于as21镁合金10。 mg-al-re系 由于re对mg-a1基合金的强度和蠕变性能有很大影响，mg-al-re系合金比 mg-al-si系合金有更好的抗蠕变性能，能在200-250的温度范围内长期使用。 wei等人12研究了金属间化合物-mg17al12相固溶与时效过程中的溶解和析出行 为，指出该析出相的形态和分布决定了mg-al稀土合金的时效硬化效果。由于ae 系列镁合金在改善高温性能方面有限，且铸造性能较差，再加上稀土成本较高， 所以ae系列镁合金的应用受到一定的限制10。 1.3 镁合金的焊接 1.3.1 镁合金的焊接性 由于镁合金具有密度和熔点低，导热率、电导性和热膨胀系数大，易氧化以 及氧化物的熔点高等特点，使镁合金在焊接过程中容易出现很多问题，概括如下 13： 晶粒粗大 镁合金导热率高，熔化焊时需采用线能量大的焊接热源，焊缝及近缝区易出 现组织过热、晶粒长大和成分偏析等现象，降低了接头的力学性能； 易氧化与蒸发 镁与氧的结合能力很强，在熔池表面易形成 mgo 薄膜，mgo 的熔点高 （2500） ，密度大（3.2g/cm3） ，易在焊缝中形成细小的片状固体夹杂，严重影响 重庆大学硕士学位论文 4 焊接接头的力学性能；并且在焊接过程中，镁与氮结合生成的氮化镁夹杂会导致 接头塑韧性下降，使其力学性能变差；镁的沸点低（1100） ，在电弧高温的作用 下易蒸发烧损； 易产生热裂纹 镁合金线膨胀系数较大，焊接过程中会产生较大的变形和热应力，为热裂纹 的产生提供了条件；同时 cu、al、ni 等合金元素易与镁结合形成低熔点共晶体 （mg-cu 合金的共晶点温度为 480，mg-al 合金的共晶点温度为 430，mg-ni 合金二元共晶点温度为 508） ，在晶界处聚集，使结晶温度范围扩大，加宽了合 金的脆性温度区间，在高应力作用下极易形成热裂纹，特别是弧坑裂纹倾向更大； 气孔 气孔是镁合金焊接过程中常见缺陷，镁合金在焊接热源的作用下，大量的氢 溶入熔池，随着温度的下降，其溶解度急剧减小。且熔池凝固速度快，凝固后易 形成气孔。因此，当焊接镁合金时，必须做好焊前表面清理和保护熔池的工作。 1.3.2 镁合金的焊接方法 镁合金的焊接方法主要有钨极惰性气体保护焊（tungsten inner gas welding, tig） 、 熔化极惰性气体保护焊 （metal inner gas welding, mig） 、 搅拌摩擦焊 （friction stir welding, fsw）激光焊（laser beam welding, lbw） 、电子束焊（electron beam welding, ebw）和电阻点焊（resistance spot welding, rsw）等焊接镁合金。 tig 焊原理 由于在焊接镁合金时存在上述问题，目前，对镁合金焊接的研究主要集中在 改善焊接接头微观组织和力学性能等方面。镁合金的焊接方法主要是钨极惰性气 体保护焊（tungsten inner gas welding, tig） 。tig 焊是在惰性气体（高纯度氦气 或氩气）的保护下，利用钨电极与焊件之间产生的电弧熔化待焊区域和焊丝而实 现材料连接的一种方法14。 tig 焊的过程中，钨极被夹持电极夹上，从焊枪喷嘴中伸出一定长度，利用在 钨极端部与被焊母材间产生的电弧对母材进行焊接，并在钨极周围通过喷嘴送进 保护气体，保护钨极、电弧和熔池使其免受大气侵害，若需填丝到熔池时，从电 弧的前面把焊丝以手动或自动的方式按一定的速度向熔池送进。 熔化极氩弧焊（mig） 熔化极氩弧焊（mig）是用连续给送焊丝作电极，在惰性气体的保护下，依 靠焊丝与焊件之间产生的电弧熔化母材金属及焊丝的一种焊接方法，镁合金 mig 焊可大幅度提高电流密度，其熔深较 tig 焊大，且填充金属的熔敷速度较快，特 别适合于镁合金中厚板的焊接7。 lockwood 等人15较早对 az31b 镁合金进行 mig 焊接试验，并探讨了工艺参数对焊缝成型的影响，分析了焊接缺陷的形成原因。 1 绪 论 5 wohlfahrt 等人16研究了 az31、az61 板材的 mig 焊接接头的性能，研究结果表 明：接头的抗拉强度可达到母材强度的 80%-100%，在弯曲应力作用下的疲劳强度 为母材强度的 50%，去除余高后的疲劳强度可达母材的 75%。 搅拌摩擦焊（fsw） 1991 年英国焊接研究所（the welding institute, twi）发明了一种新型的固相 连接技术搅拌摩擦焊（fsw） ，该技术利用不同形状的搅拌头伸入到待焊区域， 通过高速旋转的搅拌头与焊件之间产生的摩擦热使这一部分的金属处于塑性状 态，并且在搅拌头的压力作用下从前端向后端塑性流动，从而实现材料的连接， 在 fsw 焊接过程中，金属不发生熔化，焊接温度相对较低，因此不存在熔焊时产 生的缺陷，且焊接过程中无飞溅、无气孔、无烟尘，无需填充金属和保护气体， 对于镁合金的焊接具独特的优势17。目前已实现了 az61、az81a 和 az91d 等镁 合金的 fsw 焊，焊缝质量高，无变形，也没有气孔、裂纹和未熔合缺陷；从焊缝 中心向外分为3个区域搅拌区 （fsz） 、 热机影响区 （tmaz） 和热影响区 （haz） 。 其中 fsz 由高密度的微小的再结晶组织组成，焊缝中心晶粒细小（在靠近焊缝的 上表面和下表面晶粒更加细小） ，这是因为在搅拌头的作用下，产生塑性变形和摩 擦热使该区域金属在较低温度下发生动态再结晶，形成细小的等轴晶粒，tmaz 的晶粒受母材的塑性流动和搅拌的作用，产生明显的变形，haz 不存在塑性流动， 但在热循环的影响下其晶粒变得较短小，同时焊缝区的显微硬度比母材稍有降低， 接头中部的硬度比上部和底部都高，接头抗拉强度达母材强度的 90 %左右，而韧 性与母材相比略有降低18。 激光焊接（lbw） 激光焊接（lbw）过程中，激光束照射到焊材表面时，焊材瞬时气化并在激 光束的压力下形成一个细长的小孔，其中气化金属被电离并将能量完全吸收，再 将热量传递给周围金属并使其熔化，因此在小孔附近形成熔池，冷却后可得到极 小的熔合区和热影响区， 能清洁焊缝， 减少焊缝中的内应力、 裂纹和气孔等缺陷8。 lbw 焊具有以下优点：焊接热输入小，深宽比大，因此焊件中热应力小，收缩变 形小，焊道窄且表面质量好，焊缝强度高且易于实现自动化；激光的控制比较灵 活，柔能够焊接其它焊接方法难以焊接的位置；焊接速度通常比其它焊接方法快 19。 hirage 等人20对 zw3 镁合金采用 lbw 焊可得到较窄的熔合区、部分熔化区 和热影响区，由于激光束能量密度大，焊接速度快，熔池金属冷却速度快，接头 组织晶粒细化且熔深较大，有利于提高接头强度，对镁合金进行 lbw 焊接时，由 于激光束和焊材的作用时间短，熔池金属凝固较快，气化金属和其它气体（如氢、 氧等）来不及逸出，易形成气孔、热裂纹、疏松等缺陷且根部会出现空洞，降低 重庆大学硕士学位论文 6 接头力学性能。 在镁合金 lbw 焊接过程中，气孔是最主要的缺陷，焊材中已存在的微小气孔 会在焊接过程中聚集和扩展形成较大气孔，且随焊接热输入的增大而增加，但可 以通过减小激光能量、增大焊接速度或控制熔合区的重熔来减少气孔的产生21。 镁合金 lbw 焊接热影响区和熔合区的硬度与母材差别不大， 这是由于焊缝中 晶粒的细化，提高了强度，在熔合区处由于沉淀相的析出而使硬度略有提高22。 电子束焊接（ebw） 电子束焊（ebw）是利用高压电场产生高速电子，经汇聚后形成电子束，撞 击焊件，使电子的动能转变为热能，熔化金属，从而实现材料连接的一种方法10。 电子束能量密度高，穿透能力强，接头熔合区窄而深，由于焊接在真空条件下进 行，不受空气的影响，焊接速度快，热输入比常规焊接小，热影响区窄，因此接 头性能好。此外，电子束可精确控制，即使是镁合金厚板也可实现一次焊透，但 由于 ebw 焊设备较昂贵且对焊件的尺寸和形状有严格的要求， 限制其在镁合金焊 接上的应用。通过对镁合金 ebw 焊接接头性能的研究发现：对力学性能影响最大 的是接头处的缺陷（如气孔、裂纹和下榻） ，其中裂纹对接头力学性能影响最大， 下塌次之，气孔最小；其焊接接头的断裂位置有两种熔合区断裂和热影响区 断裂。 在 az 系镁合金中， az31 镁合金属于前者， az91 属于属于后者， 对于 az91 镁合金， 当功率为 2200w、 焊接速度为 16mm/s 时可获得性能最好的 ebw 焊接接 头，其熔深可达 29 mm（深宽比可达 8.2）23。 电阻点焊（rsw） 镁合金的 rsw 焊接需大电流、短时间的强规范焊接，这与镁合金电阻小、散 热系数大有关，且由于镁的热膨胀系数较大，在其 rsw 焊接过程中易变形，镁合 金的表面状态对其 rsw 焊质量有显著影响，因此在 rsw 焊接前必须对母材进行 清理10。文献24,25对 az31b 镁合金 rsw 焊进行研究，结果表明：镁合金表面状 态对焊接质量有显著的影响，未经过表面处理的焊件由于表面氧化膜的存在使焊 件与电极间的接触电阻增大而产生裂纹，为了获得良好的焊点，必须对其进行焊 前清理。 至于镁合金的其它焊接方法（如压力焊、钎焊和扩散焊等） ，目前研究的还比 较少，但随着镁合金的广泛应用，各种焊接方法都会引起广大研究者的进一步关 注。 1.3.3 镁合金 tig 焊接方法 tig 焊的特点7 1）惰性气体有较好的保护作用，它本身既不与金属发生化学反应，也不溶于 液体金属中，容易控制焊接熔池的冶金反应，对于一般易氧化的活泼金属以及高 1 绪 论 7 熔点的黑色金属都能进行焊接； 2）焊接电流在 10-500a 之内电弧都很稳定，电弧电压仅为 8-15v，对热输入 的调节较容易，可进行薄板焊接、全位置焊接以及精密焊接，也是进行单面焊双 面成型的理想方法，所以在多道焊时往往用来作打底焊； 3）由于焊丝不通焊接电流，不存在熔滴过渡问题，焊接过程中无飞溅，焊缝 质量较高； 4） 惰性气体在焊接过程中仅仅起保护作用， 因此对焊件的表面状态要求较高， 焊件在焊前要进行严格的清理； tig 焊接参数及选择 tig 焊接参数主要包括焊接电流种类（直流