汽轮机通流部分热力设计

汽轮机课程设计说明书设计题目：汽轮机通流部分热力设计目录一）设计题目：汽轮机通流部分热力设计3二）已知参数：3三）任务与要求3四）详细设计过程：4一、汽轮机进汽量D0的初步估算和近似热力过程曲线的初步计算4二、抽汽回热系统平衡初步估算5三、调节级详细计算8四、压力级焓降分配和级数确定16五、非调节级详细计算19六、整机效率、整机功率的核算35七、误差分析35一）设计题目：汽轮机通流部分热力设计二）已知参数：额定功率：Pr25MW，额定转速：n3000r/min，设计功率：Pe20MW，新蒸汽压力：p03.5MPa，新蒸汽温度：t0435，排汽压力：pc0.005MPa，给水温度：tfw160170，冷却水温度：tw120，给水泵压头：pfp6.3MPa，凝结水泵压头：pcp=1.2MPa，射汽抽汽器用汽量：Dej500kg/h，射汽抽汽器中凝结水温升：tej3，轴封漏汽量：D11000kg/h，第二高压加热器中回收的轴封漏汽量：D1700kg/h。三）任务与要求（1）估算整机蒸汽流量及拟定热力过程曲线；（2）回热系统热平衡初步计算及回热系统示意图绘制；（3）非调节级理想比焓降分配和级数确定；（4）计算调节级与非调节级通流部分几何尺寸：各级平均直径dn(b)、叶片高度ln(b)、通流面积An(b)、叶片数Zn(b)、叶宽Bn(b)、节距tn(b)、静叶片安装角y、动叶片安装角y、及出汽角(1)、（2）等；（5）计算级效率、级内功率、整机内功率及相对内效率；（6）整机校核（电功率、内效率）；（7）按比例绘制通流部分子午剖面流道图和各级速度三角形图，以及调节级详细热力过程曲线示意图，整机热力过程曲线图；（8）编写计算机程序方框图；（9）编写计算机运行程序；（10）调试并运行热力设计计算机程序；（11）编写课程设计说明书（说明书规格按学校要求，内容为上述计算内容）。四）详细设计过程：一、汽轮机进汽量D0的初步估算和近似热力过程曲线的初步计算1根据已知的p0、t0和pc，确定蒸汽通过主汽门、配汽机构及排汽管中的压力损失。主汽阀和调节气阀节流压力损失：P0=0.03P0=0.105MPa排汽管中压力损失：Pc=0.03Pc调节级前的压力为：P0=P0-P0=0.97P0末级动叶后压力为：Pz=Pc=Pc+Pc=1.03Pc 2选取机组的相对内效率、发电效率g和机械效率ax由于汽轮发电机组的额定功率：pr25MW查汽轮机课程设计指导书表二取:汽轮机相对内效率ri0.844，发电机效率g 0.975(全负荷)，机械效率ax0.9883热力过程曲线的初步拟定(1)在h-s图上，根据p03.5MPa，t0435可以确定汽轮机进汽状态点0(主汽阀前)：3303.61kJ/kg，= 6.9593 kJ/(kgK)，=0.08978 m3/kg，(2)在h-s图 上，根据P0=3.5MPa主汽阀和调节汽阀压力损失P0=0.105MPa调节级前压力P0=P0-P0=3.395MPa根据P0与h0的交点可以确定调节级前状态点1t1= 434.33，s1 = 6.9728kJ/(kgK)，=0.09257 m3/kg（3）在h-s图上，由排气管压损Pc=0.03Pc,Pc=0.005MPaPc=Pc+Pc Pc=Pc1.03=0.00485MPa(4)在h-s图上，根据凝汽器压力Pc=0.00485MPa,S0=6.9593kJ/(kgK),可以确定汽缸理想出口点2t，查得该点hct=2118.23kJkgtct=32.33 ct=23.72m3/kg Xct=0.818由此可得汽轮机理想比焓降:Htmac=h0-hct=3303.61-2118.23=1185.38kJ/kgHimac=Htmacri=0.844Htmac=1000.46kJ/kg再根据h0, Himac和Pc可确定实际出口状态点2hc2=2303.15kJkgtc2=32.88 c2=25.19m3/kg Xc2=0.894(5)考虑末级余速损失，hc20.015htmac=17.78kJ/kg 沿压力线Pc下移hc2=17.78kJ/kg得3点:hc3=2285.37kJkgtc3=32.88 c2=24.98m3/kg Xc2=0.886 用直线连接1,3两点，在中间4点处沿压力线下移（1215）kJ/kg得4点，光滑连接1,4,3点，由0,1,3,2连接的线即为该机组在涉及公开下的近似热力过程线。4汽轮机进汽量估计 取m=1.15,D=0.03D0 D0=3.6PelHtrimgm+D=3.6*200001000.46*0.844*0.988*0.9721.15+0.03D0D0=105.27t/h二、抽汽回热系统平衡初步估算1. 给水温度的选取根据初压，它对应的饱和温度ts0=242.56，tfw= ts0*0.72=174.6取。2回热抽汽级数的选择选择5段回热抽汽，采用“梁高、两地、一除氧”的形式，高压加热器采用内置式疏水冷却器，高压加热器疏水收集方式为逐级自流到除氧器，低压加热器熟疏水式为逐级自流到凝汽器热井。从高压到低压依次排列为:1,2,3,4,5,号3除氧器工作压力的选择4回热系统图的拟定一台汽轮机抽汽回热系统的拟定主要取决于该机组的给水温度，抽汽回热级数及除氧器工作压力等。根据25MW汽轮机这几方面数值的确定，可画出如图所示回热系统。5.各加热器汽水参数计算加热器号抽汽压力抽汽比焓抽汽管压损加热器工作压力饱和水温度饱和水比焓出口端差给水出口温度给水出口比焓H10.96383033.3680.8924175.00741.155170.00720.69H20.48182910.8480.4461147.59621.855142.59604.11HD0.18362754.83170.1700115.14483.150115.14487.53H30.07982630.0980.073991.36378.69388.36370.95H40.02532469.5680.023463.53261.66360.53254.37采用等比焓升分配原则:hfw=hfw-hcZfw=720.69-137.775=116.58kJ/kghfw=720.69kJkghc=137.77kJkgtc=320.88 Pfp=6.3MPa6回热系统热平衡初步计算(统一取h=0.98)：(1)H1号高压加热器近似取D0=Dfw=105.27t/h因为Delhel-helh=Dfw(hw1-hw2)所以Del=Dfwhw1-hw2he2f=105.27720.69-604.113033.36-741.150.98=5.46t/h(2)H2号高压加热器De2he2-he2+De1he1 -he2+D1h1-he2h=Dfw(hw1-hw2)(3)HD除氧器除氧器质量平衡方程：除氧器热平衡方程：联立两方程解得：Dg=3.85th Dcw=90.89t/h，所以除氧器的抽汽量为：Dg=3.85th(4)H3号低压加热器类似于H1的情况，可以列出如下式子：De3=Dcw(hw3-hw4)he3h=90.89116.5.8(2630.09-378.69)0.98=4.80(5)H4号低压加热器De3he3-he4+De4he4-he4=Dcw(hw4-hc)De4=90.89116.580.98-4.80(378.69-261.66)2469.56-261.66=4.64t/h9将计算结果列于下表：项 目符 号单 位加 热 器 号H1H2HDH3H4抽汽压力peMpa0.96380.48180.18360.07980.0253加热器压力peMpa0.89240.41610.17000.07390.0234抽汽比焓hekJ/kg3033.362909.842754.832630.092469.56压力pe下饱和温度te175.00147.59115.1491.3663.53压力pe下饱和水比焓hekJ/kg741.15621.85483.15378.69261.66每公斤蒸汽放热量hekJ/kg2292.212287.992271.682251.42207.9给水进口温度tw1147.59115.1491.3663.5332.88给水进口水比焓hw1kJ/kg621.85483.15378.69261.66137.77加热器端差t55033给水出口温度tw2170.00142.59115.1488.3660.53给水出口比焓hw2kJ/kg720.69604.11487.53370.95254.37给水比焓升hfwkJ/kg116.58116.58116.58116.58116.58抽汽量Det/h5.464.373.854.804.64三、调节级详细计算1根据调节级的选择原则，选取调节级的型式及相关参数如下：a）调节级型式：双列复速级b）理想焓降：c）平均直径：d）反动度：2喷嘴理想比焓降：kJ/kg3计算喷嘴出口汽流状态并选择喷嘴型线：取喷嘴的速度系数则喷嘴损失： kJ/kg kJ/kg在h-s图上近似做出热力过程线，取动叶进口参数为：1.59MPa， =0.17m3/kg因为,故选择TC-2型线，出汽角为15。4喷嘴出口汽流速度： m/sm/s5计算喷嘴出口面积查得喷嘴流量系数0.97G=D01033600=105.291033600=29.24kg/sAn=Gv1tnc1t104=79.08cm26计算喷嘴最小截面积及斜切部分偏转角因为,所以汽流在斜切部分发生膨胀，产生偏转:(An)min=G0.0648p0v0=29.240.06483.3950.0925774.49cm2解得：7计算喷嘴出口高度和部分进汽度e因为所以lne=(An)mindmsin1=74.491003.141150sin1510-30.007970m取，则求得：e0.398，满足要求。8.计算第一列动叶进口汽流角和相对速度 u=Dmn60=3.141.15300060=180.55m/skJ/kg9.计算第一列动叶出口汽流相对速度第一列动叶理想焓降：kJ/kg第一列动叶滞止理想焓降：kJ/kg第一列动叶出口汽流相对速度 m/s在图4中查得：m/s10第一列动叶损失为：kJ/kg根据和在h-s图中做出动叶热力过程曲线，查得第一列动叶后蒸汽状态点：P21.46MPa，V20.1856m3/kg11第一列动叶出口面积：Ab=G2w2=29.240.1836468.789104102.751cm212. 第一列动叶出口高度和汽流出口角由前面计算可知：所以查表1得：，对于一短叶片，有：进而2=sin-1Abedmlb=sin-1102.75110-40.35753.141.150.02221.2113第一列动叶出口汽流速度和出汽角14. 导叶的理想比焓降kJ/kghg*=hg+c222000=5+307.4882200052.27kJ/kg计算导叶出口速度理想速度：查图4可得：实际速度：16. 导叶内损失：kJ/kg在h-s图中做出导叶热力过程曲线，查得导叶后蒸汽状态点：P1=1.42MPa, v1=0.19562m3/kg17. 计算导叶出口截面积及进口高度导叶出口截面积：导叶进口高度：18. 导叶出汽角19. 第二列动叶进口相对速度和方向20.计算第二列动叶出口汽流相对速度第二列动叶理想比焓降：kJ/kg滞止理想焓降：kJ/kg动叶出口理想相对速度：查图4可得：动叶出口实际相对速度：21. 第二列动叶损失为：hb=1-2hb*=(1-0.9252)22.9123.308kJ/kg根据和在h-s图中做出动叶热力过程曲线，查得第二列动叶后蒸汽状态点： P21.38MPa，V20.20296m3/kg22.计算第二列动叶相关参数第二列动叶出口截面积：第二列动叶进口高度：第二列动叶出口高度：23第二列动叶出口汽流角：24第二列动叶出口汽流绝对速度方向与大小25余速损失为： kJ/kg26轮周有效焓降（不计叶高损失）： = 250 12.4110 21.940 9.175 3.308 14.1036kJ/kg27. 轮周效率的计算及校核u=uc1cos1+c2cos2+(c1cos1+c2cos2)ht1000所以它是合格的。28计算叶高损失hl=alhu=223189.062416.440 kJ/kg（对于复速级）29轮周有效比焓降：kJ/kg轮周功率：30部分进汽损失与叶轮摩擦损失叶轮摩擦损失：kJ/kg在计算部分进汽损失时，由于采用的是双列级，于是Ke=0.55，Ke=0.016，所以有31级有效比焓降为：内功率为：32级效率为：33调节级叶栅几何参数选择（1）喷嘴：由前面的计算可知，喷嘴叶型为：TC-2，于是取，。，取整得：反算：查得安装角为38（2）第一列动叶：由前面的计算知：，故选TP-1B型，于是取，。，取整得：反算：tb=tbbb=23.7638.50.6171查得安装角为81（3）导叶：由前面的计算知：,选TP-3A型，于是取，。，取整得：反算：tn=tnbn=19.2732.50.593查得安装角为78（4）第二列动叶：由前面的计算知：，选TP-5A型，于是取，。，取整得：反算：tb=tbbb=20.5238.90.527查得安装角为78四、压力级焓降分配和级数确定1第一非调节级平均直径的估计 由于调节级的部分进汽度在工况变动时是变化的，而且与第一非调节级的部进汽度不同，因此两级的直径不能相同，一般两级直径差不小于50100mm，故取。2凝汽式汽轮机末级平均直径的估取取末级平均直径：同时，满足约束条件。3凝汽式汽轮机级数及焓降的确定(1)确定非调节级平均直径的变化规律取长度为25cm的线段BD，表示知第一非调节级与末级之间的动叶中心距。在BD两端的纵坐标上按比例绘制出第一非调节级与末级的平均直径AB、CD（），用一条逐渐上升的光滑曲线把A、C两点连接起来，再把BD分成11等分（115，满足要求），在从均分点处作垂线，便可从图中得到各级的平均直径，再按原则取出各级的最佳速比，并在图中做出曲线。将直径与速比都列在下表中：1234567891011121000105611131170122912901352141814871560163817200.4640.4680.4720.4760.480.4840.520.540.550.570.580.59(2)确定非调节级各级理想比焓降进而可得：压力级平均理想比焓降为：最后将比焓降作在图中。(3)级数的确定由前面可知调节级的出口“2”点的状态为：，又，由和可查得：。初估重热系数，则压力级级数为：取整得：Z12。(4)重热系数校核 取K=0.16,，则有：=K(1-rit)htp419Z-1Z与假设值相同，满足要求。(5)比焓降分配在图中将BD分成Z-1(=11)份，由于与前面的化分一致，故直径与速比不变，焓降需修正。进而可得：又有：，计算结果列在下表中：级数123456平均直径100010561113117012291290速比0.4640.4680.4720.4760.4800.484各级理想焓降57.3062.8168.6074.5480.8887.64最后确定的比焓降58.2863.7969.5875.5281.8688.62级数789101112平均直径135214181487156016381720速比0.5200.5400.5500.5700.5800.590各级理想焓降83.4085.0790.1892.498.40104.85最后确定的比焓降84.3886.0591.1693.3899.38105.83总和:986.07(6)按分配比焓降在焓熵图上得到相应各级压力，与回热系统要求的抽汽压力相比较，十分接近，而且满足除氧器及给水的相关要求.五、非调节级详细计算(1)第一压力级详细计算1. 级反动度：，直径：，级焓降：级流量：圆周速度：喷嘴理想比焓降：查得喷嘴后蒸汽状态参数：P11.12 MPa，V10.2387m3/kg 2. 压力比：，为亚音速流动，故选TC-1A型叶片，取出汽角123喷嘴出口汽流速度：4喷嘴出口面积：5喷嘴出口高度：所以取。6喷嘴损失：7动叶进口汽流角和相对速度8动叶理想比焓降：滞止理想比焓降9动叶出口汽流相对速度10动叶损失：查得：P21.11MPa，V20.2291m3/kg11动叶出口面积：12. 动叶出口高度和汽流出口角 13动叶出口汽流速度和出汽角14余速损失：15轮周有效焓降（不计叶高损失）16. 轮周效率及校核所以计算结果满足要求。17计算叶高损失（对于单列压力级a=1.6）18轮周有效比焓降：轮周功率：19叶轮摩擦损失20隔板漏气损失21叶顶漏气损失22湿汽损失:hx=(1-xn)hu(kJ/kg)级前、后的干度均为1，=0。23. 级有效比焓降24内功率25级效率26第一压力级叶栅几何参数选择a)喷嘴： 由前面的计算可知，叶型选为：TC-1A，于是取，。，取整得：反算：查得安装角为32.6b)动叶：由前面可知：,故选TP-2A型，于是取，。，取整得：反算：查得安装角为76.2(2)第二压力级详细计算 1. 级反动度：，直径：，级焓降：由于没有抽汽，级流量仍为：圆周速度：上级的余速利用系数：喷嘴滞止理想比焓降为：查得喷嘴后参数为：P10.8681MPa，V10.3056m3/kg2.压力比：，为亚音速流动。故选TC-1A型叶片，取出汽角3.喷嘴出口汽流速度：4喷嘴出口面积：5喷嘴出口高度：所以取6喷嘴损失：7动叶进口汽流角和相对速度8动叶理想比焓降：滞止理想焓降：9动叶出口汽流相对速度10. 动叶损失：查得：P20.8367MPa，V20.3166m3/kg11.动叶出口面积：12. 动叶出口高度和汽流出口角 13动叶出口汽流速度和出汽角14余速损失：15轮周有效焓降（不计叶高损失）16轮周效率及校核所以计算结果满足要求。17叶高损失hl=alhu=1.63456.7262.669kJ/kg（对于单列压力级a=1.6） 18轮周有效比焓降：轮周功率：19叶轮摩擦损失 hf=1.07db2(u100)3GV2=1.071.0562(165.79100)325.53630.31660.6725kJ/kg 20隔板漏气损失Ap=pdp=3.140.510-350010-3=7.8510-4hp=ApAnzphu=7.8510-4235.8010-4654.060.7347kJ/kg 21叶顶漏气损失 m=zlb=2320.055622湿汽损失:级前、后的干度均为1，=0。23. 级有效比焓降24内功率25级效率26第二压力级叶栅几何参数选择a)喷嘴： 由前面的计算可知，叶型选为：TC-1A，于是取，。，取整得：反算：tn=tnbn=38.1147.950.7948查得安装角为31.2b)动叶：由前面可知：,故选TP-1A型，于是取，。，取整得：反算：tb=tbbb=26.7441.150.6498查得安装角为77.1(3)其它各压力级计算过程与第一、二级相同，用Excel软件计算，过程不再书写，只将各级计算的结果列于下表:表1：1压力级1234562各级平均直径Dm/m11.0561.1131.171.2291.293各级最最佳速比xa0.4640.4680.4720.4760.480.4844试算各级理想焓降/KJ/kg57.30 62.81 68.60 74.54 80.88 87.64 5压力级平均理想比焓降/KJ/kg82.17 80.48 80.48 80.48 80.48 80.48 6最后确定的比焓降ht/KJ/kg57.30 62.81 68.60 74.54 92.88 101.66 7各级后理想比焓hi3059.40730 2996.59485 2927.99615 2853.45993 2760.58184 2658.91767 8级后压力估计值pi/MP1.0950.860.650.410.30.1759反动度m0.090.110.130.150.180.210射汽抽汽器用汽量Dej/Kg/h50050050050050050011轴封抽汽量Dl/Kg/h10001000100010001000100012抽汽量0.00000 4847.80000 0.00000 3784.40000 0.00000 3793.30000 13级蒸汽量92298.30000 87450.50000 87450.50000 83666.10000 83666.10000 79872.80000 14级流量G1/kg/s25.63842 24.29181 24.29181 23.24058 23.24058 22.18689 15圆周速度u/m/s157.00 165.79 174.74 183.69 192.95 202.53 16余速利用系数00.00 0.90 0.90 0.90 0.90 0.90 17ht*/Kj/kg58.28 64.45 70.80 76.92 95.73 105.92 18喷嘴理想比焓降hn/Kj/kg53.04 57.36 61.60 65.38 78.50 84.74 19喷嘴理想出口气流速度c1t/m/s325.68 338.70 350.99 361.59 396.22 411.66 20喷嘴速度系数0.970.970.970.970.970.9721喷嘴实际出口气流速度c1/m/s315.91 328.54 340.46 350.75 384.33 399.31 22喷嘴损失hn/kj/kg3.1345 3.3901 3.6406 3.8639 4.6393 5.0080 23喷嘴进口滞止焓/h*3116.70980 3071.31129 3021.21086 2964.78882 2903.34017 2826.31747 24喷嘴进口滞止压力/p*1.3100 1.0500 0.8100 0.6100 0.4500 0.2960 25喷嘴进口焓值/ht3116.70980 3069.67101 3019.00488 2962.40806 2900.48712 2822.05921 26喷嘴理想出口焓值h/kj/kg3063.67272 3012.30808 2957.40482 2897.02862 2821.98760 2737.32126 27喷嘴实际出口焓值h/kj/kg3066.80721 3015.69822 2961.04538 2900.89254 2826.62692 2742.32927 28喷嘴后压强Pi/Mpa1.12 0.86810.640.470.320.19629喷最后比体积Vi/m3/kg0.23870.30560.42130.53110.81351.005330压力比i0.8550 0.8268 0.7901 0.7705 0.7111 0.6622 31运动状态亚音速亚音速亚音速亚音速亚音速亚音速32喷嘴叶型TC-1ATC-1ATC-1ATC-1ATC-1ATC-1A33喷嘴出口绝对角/度1212.112.212.312.412.534喷嘴流量系数n0.970.970.970.970.970.9735喷嘴出口面积Ani/cm2193.72260 225.95604 300.59872 351.90805 491.92346 558.57256 36喷嘴出口高度ln/mm30 32 41 45 59 64 37动叶进口相对角123.37 23.89 24.48 25.17 24.34 24.77 38动叶进口相对速度w1165.59 170.02 173.64 175.69 200.21 206.29 39速度能量hwi/kj/kg13.7100 14.4537 15.0747 15.4330 20.0430 21.2786 40动叶理想比焓降hb/kj/kg5.2454 7.0898 9.2046 11.5375 17.2316 21.1845 41动叶滞止理想比焓降hb*/kj/kg18.9554 21.5435 24.2793 26.9705 37.2746 42.4631 42动叶理想出口汽流相对速度w2t/m/s194.70 207.57 220.35 232.25 273.03 291.41 43动叶速度系数0.9340.9350.9370.9370.9380.93944动叶实际出口汽流相对速度w2/m/s181.85 194.08 206.47 217.61 256.10 273.64 45动叶损失hb/kj/kg2.4195 2.7096 2.9628 3.2912 4.4788 5.0225 46动叶出口理想焓值hi/kj/kg3061.56179 3008.60842 2951.84077 2889.35499 2809.39532 2721.14479 47动叶出口实际焓值hi/kj/kg3063.98134 3011.31806 2954.80360 2892.64623 2813.87408 2726.16728 48动叶出口压力P2/Mpa1.110.83670.610.450.2960.17849动叶出口比体积V2/M3/kg0.22910.31660.43376660.5732930.85184851.157085850动叶出口面积Ab/cm2322.99858 396.27722 510.33606 612.26251 773.03351 938.18562 51/mm22222352动叶出口高度lb/mm32 34 43 47 61 67 53动叶出口相对角218.7411 20.5682 19.8418 20.7572 19.1608 20.2136 54动叶出口绝对角275.4091 76.8636 74.4715 75.6026 59.7810 60.1519 55动叶出口速度c2/m/s60.3745 70.0155 72.7364 79.6248 97.2769 109.0070 56余速损失hc2/Kj/kg1.8225 2.4511 2.6453 3.1701 4.7314 5.9413 57轮周有效焓降（不计叶高损失）hu50.9059 55.9019 61.5560 66.5918 81.8816 89.9507 58轮周效率1u0.8987 0.8981 0.8996 0.8991 0.8951 0.8944 59轮周效率2u0.8987 0.8980 0.8996 0.8990 0.8951 0.8943 60u-0.0001 -0.0001 -0.0001 -0.0001 -0.0001 -0.0001 61校核结果1%满足1%满足1%满足1%满足1%满足1%满足62a1.61.61.61.61.61.663叶高损失hl/kj/kg2.7150 2.7951 2.4022 2.3677 2.2205 2.2488 64轮周有效比焓降hu/kj/kg48.1909 53.1068 59.1538 64.2241 79.6611 87.7019 65轮周功率Pu/KW1235.54 1290.06 1436.95 1492.60 1851.37 1945.83 66叶轮摩擦损失hf/Kj/kg0.7050 0.7070 0.6712 0.6814 0.5865 0.5762 67隔板汽封直径dp/mm50050050050050050068隔板汽封间隙p/mm0.50.50.50.50.50.569隔板汽封间隙面积Ap/m27.85E-047.85E-047.85E-047.85E-047.85E-047.85E-0470隔板汽封高低齿数Zp66666671隔板漏气损失hp/kj/kg0.7972 0.7532 0.6307 0.5849 0.5190 0.5032 72叶顶轴向间隙z/mm1.51.51.51.51.51.573m/mm0.0469 0.0441 0.0349 0.0319 0.0246 0.0224 74围带漏气系数0.30 0.30 0.30 0.30 0.30 0.30 75围带漏气系数t0.9340.9360.9380.9420.9450.94476围带漏气系数t0.350.410.440.4750.5150.5477叶顶漏气损失hpt/kj/kg1.2902 1.5461 1.4299 1.5092 1.5330 1.5967 78干度Xn11111179湿气损失hx/Kj/kg0 0 0 0 0 0 80级有效比焓降hi/Kj/kg45.3985 50.1004 56.4220 61.4486 77.0227 85.0258 81内功率Pi/kw1163.95 1217.03 1370.59 1428.10 1790.05 1886.46 82级效率i0.8015 0.8049 0.8246 0.8297 0.8420 0.8454 83喷嘴叶型TC-1ATC-1ATC-1ATC-1ATC-1ATC-1A84bn/mm47.9547.9547.9547.9547.95112.585平均tn0.80.80.80.80.80.886喷嘴宽度Bn/mm25252525253287喷嘴节距tn/mm38.3638.3638.3638.3638.369088喷嘴数目Zn82 86 91 96 101 45 89反算tn/mm38.3600 16.9918 16.2594 15.5984 14.9743 33.7503 90反算平均tn0.8000 0.3544 0.3391 0.3253 0.3123 0.3000 91喷嘴安装角32.6332.732.7632.8332.933.3592根据2选动叶叶型TP-2ATP-2ATP-2ATP-2ATP-2ATP-2A93bb/mm45454545454594平均tb0.620.620.620.620.620.6295动叶宽度Bb/mm45454545454596动叶节距tb/mm27.927.927.927.927.927.997动叶数目Zb113 119 125 132 138 145 98反算tb/mm26.851 28.355 29.885 31.416 33.000 34.638 99平均tb0.597 0.630 0.664 0.698 0.733 0.770 100动叶安装角77.777.37777.376.877.5表2：1压力级7891011122各级平均直径Dm/m1.3521.4181.4871.561.6381.723各级最最佳速比xa0.520.540.550.570.580.594试算各级理想焓降/KJ/kg83.40 85.07 90.18 92.41 98.40 104.85 5压力级平均理想比焓降/KJ/kg80.48 80.48 80.48 80.48 80.48 80.48 6最后确定的比焓降ht/KJ/kg83.40 85.07 90.18 92.41 98.40 104.85 7各级后理想比焓hi2575.51955 2490.44993 2400.27078 2307.86289 2209.46600 2104.61745 8级后压力估计值pi/MP0.1050.060.0350.0180.00859反动度m0.220.240.260.280.30.3510射汽抽汽器用汽量Dej/Kg/h50050050050050050011轴封抽汽量Dl/Kg/h10001000100010001000100012抽汽量0.00000 4235.00000 0.00000 3630.40000 0.00000 0.00000 13级蒸汽量79872.80000 75637.80000 75637.80000 72007.40000 72007.40000 72007.40000 14级流量G1/kg/s22.18689 21.01050 21.01050 20.00206 20.00206 20.00206 15圆周速度u/m/s212.26 222.63 233.46 244.92 257.17 270.04 16余速利用系数00.90 0.90 0.90 0.90 0.90 0.90 17ht*/Kj/kg88.75 88.08 93.45 96.16 102.33 108.96 18喷嘴理想比焓降hn/Kj/kg69.22 66.94 69.16 69.23 71.63 70.83 19喷嘴理想出口气流速度c1t/m/s372.07 365.88 371.89 372.10 378.49 376.36 20喷嘴速度系数0.970.970.970.970.970.9721喷嘴实际出口气流速度c1/m/s360.91 354.91 360.74 360.93 367.14 365.06 22喷嘴损失hn/kj/kg4.0910 3.9561 4.0872 4.0916 4.2334 4.1858 23喷嘴进口滞止焓/h*2741.29166 2666.77289 2593.61448 2517.27639 2440.01670 2359.26011 24喷嘴进口滞止压力/p*0.1780 0.1100 0.0680