单层工业厂房设计书.docx

单层工业厂房设计书排架柱及柱下基础设计指导老师：任青姓名：曹刘坤学号：10170103202013/7/22上海理工大学，环境与建筑学院，土木工程系，2010级短学期混凝土课程设计任务书单层工业厂房设计书一、设计对象：某工厂混凝土结构车间厂房，跨度等高厂房，跨度为24m，柱距6m。设有一台30/5t中级工作制吊车，一台20/5t中级工作制吊车。轨定标高为+9.00m，柱顶标高+11.1m，上柱高度为4.2m，下柱高度为8.5m。基础为单柱杯口基础。结构设计资料。1、自然条件：10m高度处基本风压为0.35KN/m2，B类地面粗糙度，基本雪压为0.3KN/M2、地址条件：地基标准承载力为300KN/m，历年最高水位为-2.4m3、地震烈度：该工程位于非地震区。二、建筑资料屋架在上柱顶端的偏心距为0.05m；屋面：采用卷材保温屋面做法，卷材保温0.35KN/m2；20mm水泥砂浆找平层20*0.02=0.4 KN/m2支撑及连接构件自重0.05KN/m2；屋面板（大型预应力）为1.3Kn/m2；每榀钢屋架自重为109kN；维护墙：采用240mm后双面清水墙（R=19KN/m3）；吊车梁每根自重39KN；吊车梁轨道和零件自重0.8KN/M，吊车跨度22.5m；灌缝为0.1KN/m2，天沟板（无积水）为11KN/块，（有积水）17.4KN/块。门窗：钢门窗按0.45KN/m2计算；地面：采用混凝土地面，室内外高差150mm5、材料 排架柱：混凝土C25；钢筋主筋HRB335级，其他钢筋HRB235基础：混凝土C15；钢筋HRB235垫层：混凝土C7.5，厚度100三、设计内容内容1、荷载计算（1）屋盖恒荷载 近似取屋架恒荷载标准值为1.3KN/m2，由屋盖传给排架柱的集中恒荷载设计值F1=1.4+0.05+0.4+0.35*1.2*12*6+54.5*1.2+11*1.2=268.68KN 偏心距e=500/2-200=50mm(2)屋面活载 荷载规范中规定屋面均布活载为0.5KN/m2，比屋面雪荷载标准值0.3KN/m2打，故由屋盖传递给排架柱的集中活荷载设计值为： F6=1.4*0.5*12*6=50.4KN（3）柱和吊车梁等恒荷载 上柱自重标准值为25*0.2=5KN/m，故作用在牛腿顶截面处的上部柱恒荷载设计值:F2=1.2*5*4.2=25.2KN 偏心距e=(800-500)/2=150mm下部柱自重为25*0.1775=4.4375KN/m作用在基础顶恒荷载设计值 F3=1.2*4.4375*8.5=45.26KN，偏心距e=0轨道连接自重标准值 0.8KN/m，吊车梁自重39KN/根作用在牛腿顶部恒荷载:F4=1.2*(39+6*0.8)=52.56KN，偏心距e=(24-22.5-0.8)/2=350mm(3)吊车荷载 查表可得单位（KN）PmaxPminG2,kG3,k30/5t2907011730020/5t2154575200两台吊车，A5中级工作制，=0.9则 Dmax=1.4*0.9*215*0.791+0.058+290*1+0.2=668.47KND1=1.4*0.9*45*0.791+0.058+70*1+0.2=153.97KNDmin=1.4*0.9*45*0.258+0.991+70*0.8=141.38KND2=1.4*0.9*215*0.258+0.991+290*0.8=630.68kN吊车水平横向荷载TMAXTk1=14(G2,k +G3,k)=1/4*0.1*(75+200)=6.875KNTk2=1/4（G2,k +G3,k）=1/4*0.1*（117+300）=10.425KNTmax=1.4*0.9*6.875*(0.791+0.058)+10.425*1.2=23.11KN(4)风荷载1）作用在柱顶出的集中风荷载设计值W这是风荷载的高度变化系数z檐口里室外地坪的高度13.46+0.15=13.61m，查表可得B类，离地面高度10m处的高度变化系数为1.00，离地面15m处高度处z=1.14，用线性差值法可求得：z=1.00+(13.61-10)/(15-10)*(1.14-1.00)=1.10由钢屋架图可知，h1=13.46-12.00=1.46m,h2=14.50-13.46=1.04mWk=(0.8+0.5)h1+(0.5-0.6)h1；zw0B=(1.3*1.46+0.1*1.04)*1.10*0.35*6=4.62KN/M风压设计值W=QWK=1.4*4.85=6.79KN/M2)沿排架柱高度作用的均布风荷载设计值q1q2这是风压高度变化系数z按柱顶离室外地坪的高度12.00+0.15=12.15m计算z=1.00+(12.15-10)/(15-10)*(1.14-1.00)=1.06q1=QSZW0B=1.4*0.8*1.06*0.35*6=2.49KN/Mq2=QSZW0B=1.4*0.5*1.06*0.35*6=1.56KN/m2、内力分析内力分析时所取的荷载都是设计值，所以得到的内力值都是内力的设计值1、屋盖作用下内力分析（1）屋盖集中恒荷载F1作用下的内力分析柱顶不动支点反力R=M1C1/H M1=F1e0=268.68*0.05=13.43kNm上柱：Iu=400*5003/12=4.17*109mm4 下柱：ll=400*8003/12-2*150*5003/12+4*(150*253/6+150*25/2*233.32)=1.435*1010mm4按n=Iu/Il=0.291，=HU/H=4.2/（4.2+8.5）=0.33查表得C1=1.75，根据公式计算C1=1.51-2(1-1n)1+3(1n-1)=1.745相差不大，取1.75则R=C1M1/H=1.75*13.43/12.7=1.85KN（右）（2）屋盖集中活荷载F6作用下的内力分析M6=F6e0=50.4*0.05=2.52KNm；R=C1M1/H=50.4*0.05*1.75/12.7=0.43KN（右）在F1、F6分别作用下的排架柱弯矩图、轴向力图和驻地监理图，分别见下（a）(b)，图中标注出的内力值是指控制截面-、-、-截面的内类设计值。弯矩以使排架柱外侧受拉的为正，反之为负。2、柱自重、吊车梁及轨道连接等自重作用下的内力分析。M2=F2e-F3e=52.26*0.35-25.2*0.15=14.62kNm下柱顶上的轴力N=25.2+52.56=77.76kN 作用在基础顶上的轴力N=77.67+45.26=123.02kN3、吊车荷载作用下的内力分析（1）DMAX作用在A柱时，A柱的内力分析，MMAX=DMAX*e=668.47*0.35=233.96kNm M1=D1*e=153.97*0.35=53.89kNm这里偏心距e是指吊车轨道中心线至下部柱截面型心的水平距离。A柱顶的不动指点反力，查表可得1.23，按计算C3=1.51-21+3(1n-1)=1.5*(1-0.332)/(1+0.333*(0.29(-1)-1)=1.23A柱顶不动支点反力RA=MMAXC3/H=233.96*1.23/12.7=22.67kN（左）B柱顶不动支点反力RB=M1C3/H=53.89*1.23/12.7=-5.22kN（右）A柱顶水平剪力VA=RA+(-RA-RB)/2=22.67+（-22.67+5.22）/2=13.95kN（左）B柱顶水平剪力VB=RB+(-RA-RB)/2=-13.95（右）内力图如图所示（2）DMIN作用在A柱时的内力分析Mmin=DMIN*e=141.38*0.35=49.48kNmM2=D2*e=630.68*0.35=220.74kNmA柱顶的不动交织点反力等于C3=1.23A柱顶不动支点反力RA=MminC3/H=49.48*1.23/12.7=4.79kN(（左）B柱顶不动支点反力RB=M2C3/H=220.74*1.23/12.7=-21.38kN（右）A柱顶水平剪力VA=RA+(-RA-RB)/2=4.79+(-4.79+21.38)/2=13.08kN（左）B柱顶水平剪力VB=RB+(-RA-RB)/2=-13.08kN（右）内力图如下图所示（3）在Tmax作用下的内力分析牛腿顶面标高为9-1-0.2=7.8m；Tmax至牛腿顶面的距离为1+0.2=1.2m；TMAX至驻地的距离为9+0.15+0.7=9.85m因A柱与B柱相同，受力也相同，故柱顶水平位移相同，没有柱顶水平剪力，故A柱的内力如图所示4.风荷载作用下，A柱的内力分析左风时，在q1q2的作用下的柱顶不动铰支座反力，由附录可查表得C11=0.348C3=3*1+41n-18*1+31n-1=3*1+0.33410.231-18*1+0.33310.231-1=0.3481取C11=0.348不动铰支座反力：RA=q1HC11=2.49*12.7*0.348=-11.00KN（左） RB=q2HC11=1.56*12.7*0.348=-6.89KN（左）A柱顶的水平反力为：VA=RA+(W-RA-RB)/2=-11.11+(6.79+11+6.89)/2=1.23KN（右）VB=RB+(W-RA-RB)/2=-6.89+(6.79+11+6.89)/2=5.45KN（右）故左右风是，A柱的内力图分别如下：5、内力组合表及其说明2、内力组合的说明（1）控制截面1-1在+MMAX及相应N为目标进行恒荷载+0.9*（任意两种或两种以上活荷载）的内力组合时，由于“有T必有D”，有Tmax产生的是正弯矩27.73kNm，而在Dmax或DMN作用下产生的是负弯矩，如果把他们结合起来得到的是负弯矩，与要得到+MMAX的目标不符，故不予组合。（2）控制截面1-1在以NMAX及相应的M为目标进行恒荷载+0.9*（任意两种或两种以上活荷载）的合力组合时，应在得到NMAX的同时，使得M尽可能的大，因此采用1+2+0.9*（3+4+6+8）（3）DMAX、DMIN、TMAX和风荷载对截面1-1都不产生轴向力N，因此对1-1截面进行NMAX及相应M的恒荷载+任一活荷载的组合时取1+2+3（4）在恒荷载+任一种活荷载的内力组合中，通常采用恒荷载+风荷载，但在以NMAX为内力组合目标时或在对2-2截面一+MMAX为内力组合目标时，则通常改为用恒荷载+DMAX(5)评判2-2截面的内力组合时，对+MMAX=221.26KN及相应N=948.063KN，e0=0.233大于0.3h0=0.3*0.66=0.168m，估计是大偏压。对3-3截面，-MMAX=-444.35KNm，NMIN=518.94KN，e0=0.856m偏心距很大，故作为最不利内力组合。3、排架柱截面设计采用就地预制柱，混凝土强队等级为C25，纵向受力钢筋为HRB335，采用对称配筋。1、上部柱配筋计算由内力组合表可知，控制截面1-1的内力设计值为M=-111.88kNm，N=339.27KN(1)考虑P-二阶效应e0=M/N=111.88/339.27=330.7mm,ea=20mm ei=e0+ea=330.7+20=351mmA=bh=400*500=2*105mm2c=0.5fcA/N=0.5*11.9*2*105/(339.27*103)=3.511.0，取c=1.0查12-3表可得l0=2HU=2*4.2=8.4ms=1+11500eih0l0h2c=1+11500*3514608.40.52*1= 1.24 ei=1.24*351=4350.3h0，（0.3*460=138mm）可先按照大偏压计算e1=ei-h/2+2as=1.20*351-500/2+2*40=265.24mmAS=AS=Nefy(h0-as)=339.27*103*265.24300*(460-40)=714mm2830mm2选用318，AS=AS1=763mm2,最小配筋率为0.24%*500*400=480mm2763mm2;同时柱截面总配筋2*763=1526mm20.55%*500*400=1100mm2(3)垂直于排架方向的截面承载力验算查表可得，计算长度l0=1.25HU=1.25*4.2=5.25ml0/b=5.25/0.4=13.125查表可得=0.95+(13.125-12)/(14-12)*(0.92-0.95)=0.93NU=0.9（fcA+fy1AS1）=0.9*0.93*(11.9*500*400+300*1526)=2375.38kNN=339.27KN满足2.下部柱配筋计算按控制截面3-3进行计算。由内力组合表可知（a）M=497.13KNm N=1038.71KN（b）M=-444.35KNm N=518.94kN(1)按第一种内力组合计算e0=497.13/1038.71=479mm,ea=h/30=800/30=26.7mmei=e0+ea=479+26.7=505.7mmA=bh+2*(bf-b)*hf=100*800+2*(400-100)*(150-12.5)=1.625*105mm2c=0.5fcA/N=0.5*11.9*1.625*105/(1038.71*103)=0.93s=1+11500eih0l0h2c=1+11500*505.77608.50.82*0.93假设为大偏压，切中和轴在翼缘内：x=N1fcb=1038.7*1031*11.9*400=218.24mm218.242s1=2*40=80mm162.5mm说明没有在翼缘内，属于第二类截面由力的平衡可得：1fcbf-bhf+1fcbx=.fyAS由力矩平衡条件可得：MU=1fcbf-bhfh0-hf2+1fcbx(h0-x2)解得x=1050舍470，AS=1899mm2采用1022，AS=AS1=1900mm2(2)按另外一组进行计算e0=444.346/518.942=856mm, ea=h/30=26.7mmm ei=856+26.7=882.7mmc=0.5fcA/N=0.5*11.9*1.625*105/(518.94*103)=1.861，取c=1.0s=1+11500eih0l0h2c=1+11500*505.77608.50.82*1.0=1.11x=N1fcb=518.94*1031*11.9*400=109mm80mm 109mm167.5mm所以As=AS=Ne-1fcbf1x(x2-s1)fy(h0-s1)=518.942*103*882.7-1*11.9*400*109*(1092-40)300*(760-40)=2085mm2配置622，2281mm2（3）垂直于排架方向的承载力验算查表可知，有柱间支撑时，垂直排架方向的下柱计算长度为0.8HL=0.8*8.5=6.8ml0/b=6.8/0.4=17 得=0.84NU=0.9（fcA+fy1AS1）=0.9*0.84*(11.9*1.625*105+300*2*2281)=2496.59kN1038.71kN3、排架柱的裂缝宽度验算裂缝宽度应按内力的准永久组合值进行验算。内力组合表中给出的是内力的设计值，因此要将其改为内力的准永久组合值，及把内力设计值乘以准永久组合值系数q，在初一活荷载分项系数1.4。风荷载的q=0.故不考虑风荷载，不上人的屋面的屋面活荷载，其q=0故把他改为雪荷载，及乘以系数3/5。（1） 上部柱裂缝宽度验算按式的荷载准永久组合，可的控制截面1-1的准永久组合内力值：M=-13.43+0+(0.5/1.4*30/50*(-0.566)-0.6*58.59/1.4-0.6*27.73/1.4)=-50.54kNmNg=268.68+25.2+(0.5*50.4/1.4*30/50)=304.68kN最大裂缝宽度可由公式求得：te=AS/ATE=941/(0.5*500*400)=0.00940.01, te=0.01e0=50.54*106/(304.68*103)=166mm ys=h/2-a=250-40=210mms=1+14000e0h0l0h2=1+140001664602*4.20.52=1.032e=瑟e0+ys=1.032*166+210=381.31mmf=0deq/te=18/0.0094=1914.89mmz=0.87-0.12*(460/381.31)2*460=320mmsk=Nk(e-z)/(ASz)=304.68*103*(381.31-320)/(1526*320)=38.25N/mm2=1.1-0.65ftk/tesk=1.1-0.65*1.78/(0.01*38.25)=-1.9取值为0.2W=E1.9c+0.08deqte=1.9*0.2*38.25*1.9*28+0.08*1914.892*105=0.1650.3mm满足（2）下部柱裂缝宽度验算对3-3截面内力组合+MMAX及相应的N进行裂缝宽度验算M=10.06+14.62+0.5*30/50/1.4*2.941+0.6/1.4*(56.78+228.79+216.43)=240.45KNmN=268.68+14.62+(0.5*30/1.4/50*50.4+0.6*668.47/1.4)=580.58KNte=AS/(0.5bh+(bf-b)hf=2085/(0.5*100*800+(400-100)*162.5)=0.0234e0=240.45*103/(580.58*103)=414.15mm h0=800-40=760mml0/h=8.5/0.8=10.62514, 瑟=1e=1*414.15+800/2-40=774.15mm=(bf-b)hf/(bh)=(400-100)*162.5/(100*800)=0.609z=0.87-0.12*(760/774.15)2*760=573.3mmsk=Nk(e-z0)/(ASh0)=580.58*103*（774.15-573.3）/(2085*573.3)=97.55N/mm2=1.1-0.65ftk/tesk=1.1-0.65*1.78/(0.0234*97.55)=0.59Deq/te=22/0.0234=940.17W=E1.9c+0.08deqte=1.9*0.59*97.55*1.9*28+0.08*940.172*105=0.07mm0.3mm满足4、箍筋配置非地震地区的单层厂房排架柱箍筋一般按构造要求设置。采用8200，在牛腿处加密为8100。5.牛腿设计根据吊车梁支撑位置，吊车梁尺寸及构造要求，确定牛腿尺寸如图所示。牛腿截面宽b=400mm，截面高度h=600mm，截面有效高度h0565mm(1)按裂缝控制要求验算牛腿截面高度作用在牛腿顶面的竖向荷载标准值FVK=DMAX+F4=477.48+53.16/1.2=521.78KN牛腿顶面没有水平荷载，设裂缝控制系数为=0.65，ftk=1.78N/mm2,a=-50+20=-300 a=0由下面的公式可得1-0.5FHKFvkftkbh/(0.5+ah)=0.65*1.78*400*565/0.5=522.9kN521.78kN满足（2）牛腿配筋由于a=-10mm，故可按构造要求配筋，水平纵向受拉钢筋截面面积ASminbh=0.002*400*600=480mm2，采用514.A=769mm2，其中214是弯起钢筋。如前所述，牛腿处的箍筋为81006.排架柱的吊装验算（1）计算简图由12-4可知，h=800插入基础深度应为0.9*800=720mm，取800mm,故柱总长度为4.2+8.5+0.8=13.5m采用就地翻身起吊，吊点设在牛腿下部处，因此起吊是的支点有两个：柱底和牛腿底，上柱和牛腿是悬臂的，计算简图如下。（2）荷载计算吊装时，应考虑动力系数=1.5，柱自重的重力荷载分项系数为1.35.q1=gq1k=1.5*1.35*5=10.125kN/mq2=gq2k=1.5*1.35*0.4*0.9*25=18.225kN/mq3=gq3k=1.5*1.35*4.4375=8.99kN/m（3）弯矩计算M1=q1HU2/2=10.125*4.22/2=89.30KNmM2=-q1HU2*(HU/2+0.6)-q20.62/2=(-10.125*4.2*2.7-18.225*0.36)/2=-60.689KN由MB=0可得RAL3-q3l32/2-M2=0RA=8.99*8.7/2-60.689/8.7=32.13KN x=32.13/8.99=3.57M3=RAX-1/2*q3x3=32.13*3.57-1/2*8.99*3.22=68.67kNm(4)截面受弯承载力及裂缝宽度验算上柱：MU=fyAS(h0-as)=300*763*(460-40)=96.14kNm0M1=0.9*89.30=80.37kNm满足裂缝宽度验算：MK=89.30/1.35=66.15KNmsk=Mk/0.87h0As=66.15*106/(0.87*460*763)=216.63N/mm2te=AS/0.5bh=763/(0.5*400*500)=0.00763, te=0.01=1.1-0.65*1.78/(0.01*216.63)=0.566 W=E1.9c+0.08deqte=2.1*0.566*216.632*105*1.9*28+0.08*180.01=0.2950.3满足要求下柱：MU= MU=fyAS(h0-as)=300*2085*(760-40)=450.36kNmM=0.9*60.689=54.62kNm裂缝宽度验算：MK=60.689/1.35=44.95KNmsk=Mk/0.87h0As=44.95*106/(0.87*760*2085)=32.6/mm2te=0.0234=1.1-0.65*1.78/(0.0234*32.6)=-0.416 =0.2 W=E1.9c+0.08deqte=2.1*0.2*32.62*105*1.9*28+0.08*220.234=0.0410.3满足要求7.绘制排架柱的施工图见下图4、锥形杯口基础设计1作用在基础底面的内力（1）基础梁和维护墙的重力荷载每个基础承受的围护墙的宽度为计算单元的宽度6m,墙高13.46+0.7-0.45=13.71m，墙上有上下钢框玻璃窗，窗宽3.6m，上下窗高分别为1.35m和4.8M，钢窗自重0.45KN/m2，每根基础梁自重标准值为12.2Kn/根，内外20mm厚水泥石灰砂浆粉刷2*0.36kN/m2，墙的重度19kN/m3故由墙体和基础梁传来的重力荷载标准值Nwk和设计值NW基础梁12.2KN/根围护墙自重(2*0.36+19*0.24)*6*13.71-(1.35+4.8)*0.36=317.4kN钢窗自重0.45*3.6*（4.8+1.35）=9.963kNNWK=12.2+317.4+9.963=339.6KN/m2NW=339.6*1.2=407.5KN如图所示，NW对基础的偏心距e=0.12+0.4=0.52kN对基础底面的偏心弯矩MWK=NWK*ew=339.6*0.52=176.6kNmMW=neww=407.5*0.52=211.9kNm（2） 柱传来的第一组内力MMAX=-444.346KNm N=518.942KN V=11.857KN左对基础底面产生的内力设计值为Mb=-444.346-11.857*1.1=-457.39kNmNB=518.942KN下 V=11.857KN左按式10-33这组内力的标准值为MK,MAX=1/1.2*(10.06+14.62)-1/1.4*(195.02)-0.7/1.4*(97.33+228.79)=-281.79KNmNK=1/1.2*(268.68+123.02)+1/1.4*141.38=427.40KNVK=1/1.2*1.85-1/1.4*25.26-0.7/1.4*(13.08+23.11)=34.59KN左对基础底面产生的内力标准值为：MBK1=-281.79-34.59*1.1=319.839kNmNk1=427.40kNVbk1=34.59kN(3)柱传来的第2组内力+Mmax=479.13kNm Nb=1038.71kN V=40.046kN右柱对基础底面产生的内力设计值+Mb=479.13+40.046*1.1=523.18kNmNb=1038.71kNVb=40.046kN第2组内力的标准值Mk,max=1/1.2*(10.06+14.62)+1/1.4*(228.79)+0.7/1.4*(2.941+56.78+216.43)=322.06kNmNk,=1/1.2*(268.68+123.02)+1/1.4*668.47+0.7/1.4*50.43=829.11kNVk=1/1.2*1.85+1/1.4*32.85+0.7/1.4*(0.43-13.95+23.11)=29.8kN右柱对基础底面产生的内力标准值Mbk2=322.06+29.8*1.1=354.84kNmNbk2=829.11kNVbk2=29.8kN(4)柱传来的第3组内力M3=81.46kNm Nmax=1060.17kN V=12.1kN柱对基础的内力设计值Mb=81.46-12.1*1.1=68.15kNNb=1060.17kN V=12.1kN左第3组的内力标准值MBK=1*1.2*(10.06+14.62)+1/1.4*56.78=70.17kNmNbkmax=1/1.2*(268.68+123.02)+1/1.4*668.47=803.89kNVbk=1.2*(1.85+0)-1/1.4*13.95=7.74kN左柱对基础底面的内力标准值Mbk3=70.17-7.74*1.1=61.56kNmNbk3=803.89kNVbk3=7.74kN2.初步确定基础底面尺寸（1）基础高度和杯口尺寸已知柱插入杯口的深度为800mm，故杯口的深度为800+50=850mm，杯口顶部尺寸：宽为400+2*75=550mm，长为800+2*75=950mm；杯口底部尺寸：宽为400+2*50=500mm，长为800+2*50=900mm按表取杯壁厚度t=300mm，杯底厚度a1=250mm据此，初步确定基础高度为850+250=1100mm(2)确定基础底面尺寸基础埋深为d=0.7+1.1=1.8m，取基础底面以上的平均重度为=20kN/m3,则深度修正后的地基承载力特征值fk为fa=fak+m(d-0.5)=300+1.0*20*(1.8-0.5)=326kN/m2由内力组合表可知，按公式可求得控制截面3-3的最大轴向力标准值NK,MAX=1/1.2*(268.68+123.02)+1/1.4*668.47+0.7/1.4*(50.43)=829.11kN按轴心受压估计基础底面尺寸A=Nwk+Nk,maxfa-d=339.6+829.11326-20*1.8=4.03m2考虑偏心等影响，将基础再放大30.%左右，取l=2m,b=3m基础面积A=l*b=2*3=6m2基础底面弹性抵抗矩W=1/6*lb2=2*32/2=9m23.地基承载力验算基础及基础上方土的重力标准值GK=2*3*0.7*20=84kN(1)按第1组内力标注值的验算轴向力NWK+NBK1+GK=339.6+427.4+84=851KN弯矩Mwk+Mbk1=176.7+319.839=496.539kNm偏心距e=496.539/851=0.58b/5=3/6=0.5，基础底面有一部分出现拉应力a=b/2-e=1.5-0.58=0.92pkmax=2(Nwk+Nbk1GK)/3al=2*851/(3*0.92*2)=308.33kN/m21.2fa=1.2*300=360kN/m2pk=(pkmax+pkmin)/2=(308.33+0)/2=154.165kN/m2fa=300kN/m2，满足（2）按第2组内力计算标准值的验算轴向力NWK+NBK1+GK=339.6+829.11+84=1252.71kN弯矩Mwk+Mbk2=354.84-176.7=178.14kNmpkmax=1252.71/6+178.14/4.03=208.785-44.2=164.585kN/m2pmin=208.785+44.2-=252.985kN/m2满足1.2fa=360kN/m2pk=(pkmax+pkmin)/2=208.785kN/m2300kN/m24.基础受冲切承载力验算只考虑杯口顶面有排架柱传递到基础底面的内力设计值，显然这时第2组的内力是最不利的。Mbk2=354.84kNm Nbk2=829.11Kn故psmax=NB/A+MB/W=829.11/6+354.84/4.03=226.23kN/m2因为由柱边做出的45斜线与杯壁相交，这说明不可能从柱边发生冲切破坏，故仅需对台阶一下进行受冲切承载力验算。这时冲切椎体的有效高度h0=750-40=710mm，冲切破坏椎体最不利一侧上边at和下边长ab分别为：at=400+fd=400+2*275=950mmab=2*(200+275)+2*710=2370mmam=(at+ab)/2=(950+2370)/2=1660mm考虑到冲切荷载时选用的基础底面多边形面积，图中打虚线的部位。Al=(b