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建环毕业项目设计方案确定空调系统的设计方案1.1 设计背景1.1.1 设计需求本设计为蚌埠市一综合营业楼空调系统设计，以满足建筑空间内人舒适的生活、工作。利用该空调装置，将主要进行空调房间内气流组织 不同高度不同位置温湿度、不同区域内供冷量等调节控制，能够使不同功能的房间保持各自适宜的温度功能。1.1.2 已知资源地理位置：蚌埠市 能源供应：，需自行制备空调系统冷冻水 空调区域及建筑条件：该建筑为十三层综合营业楼所用，其结构尺寸详见建筑条件图。1.2 系统方案分析1.2.1 空调系统分类按空气处理设备的设置情况分，空调系统可分为： 1集中式系统：空气处理设备集中设置在空调机房内，空气处理后，由风管送入各房间 2分散式系统（局部系统）：将整体组装的空调器直接放在空调房间内或空调房间附近，每个机组只供一个或几个小房间，或一个房间内放几个机组的系统。 3半集中式系统：集中处理部分或全部风量，然后送往各房间（或各区），在各房间（区）再进行处理的系统。包括集中处理新风，经诱导器（全空气或另加冷热盘管）送入室内或各室有风机盘管系统（即风机盘管与风道并用的系统）也包括分区机组系统等。1.2.2 确定系统方案该中央空调系统，应在能够保证空调房间的舒适性参数的基础上，容易控制，适用各个空调房间。在空调设备方面，在建筑的一二层，由于房间面积相对比较大，对于一楼的营业大厅以及二楼的商务间，若采用全空气系统，通过对风量的控制，可以实现对房间温度、负荷要求不同的房间进行精确的控制，但是全空气系统在系统比较小时统效率低，费用较高，因此考虑到经济性因此本设计选择使用了空气水风机盘管空调系统，这种系统属半集中式空调系统，风机盘管加新风空调系统还具有以下优点： 1：风机盘管系统的机组较小，不占用很大的空调房间，布置和安装都很方 便；2：尤其适合作为本建筑空调系统的是它具有良好的个别控制性，可以对不同空间做不同的空气处理；易于实现各个房间内不同的空调参数，利于对综合营业楼不同功能房间，对室温要求的不同而进行控制；3：与自动控制系统结合，使风机盘管系统具有更好的使用和调节性能； 4：风机盘管系统的改造也较容易，适合实验装置可能发生的形式变化； 5：采用组合式空调机组作为新风处理机组，这样，满足了室内对新风的需求，保证室内良好的空气条件； 6：风机盘管系统噪声较小。在冷源和热源方面，夏季准备采用冷水机组为系统提供冷冻水，而冬季则利用四通阀，使空调机组达到供暖的目的。在机组类型方面，考虑改建筑为综合营业楼，要求制冷机组的震动和噪声等级不能过高，螺杆式制冷压缩机组构造简单、体积小、易损件少、容积效率高，对湿压缩不敏感并且振动小噪声低，轴承寿命长，因此冷源采用螺杆式制冷机组。 在系统调节与控制方面，采用系统自动控制方式。通过中央中央监控系统对建筑内暖通空调各参数进行监控与管理。采用这种自动控制方式具有以下优点：1：保证系统按预定的最佳方案运行，能耗和运行费用低；2：保证室内达到所要求的条件；3：系统运行安全、可靠，如防止空调系统动机运行时空调机组中盘管冻结；4：管理人员少，劳动强度低。 综上所述，本设计最终确定的方案为空气-水和新风系统，采用螺杆式制冷机组提供冷源，放置于地下室。考虑到水力平衡，同楼层各末端装置以及竖直各立管都采用同程式布置。考虑楼顶风力的影响，以及蚌埠市当地空间面积充足，冷却塔置于地面上，这样也能减小系统阻力。第2章 空调负荷的计算2.1 主要设计参数2.1.1 室外气象参数地点：蚌埠纬度：3257 海拔：21.0m 冬季大气压力：102.41KPa 冬季空调室外计算温度： -7 冬季空调室外计算相对湿度：71% 夏季大气压力：100.23KPa 夏季空调室外空气计算温度：35.6 夏季空调室外空气计算湿球温度：28.1 夏季空调室外空气计算日平均温度：32.0 夏季平均日较差：6.9 夏季室外平均风速：2.3m/s2.1.2 室内设计参数表2.1 室内设计参数房间使用性质夏季冬季新风量噪音NC(dB)干球温度相对湿度气流速度m/s干球温度相对湿度营业大厅2660700.2183545102535商务间2660700.2183545202535餐厅2660700.2183545173540办公室2460700.2203545504050宾馆客房2460700.22035455035402.1.3 建筑热工外墙屋面内墙楼面传热系数0.57 W/(m) 0.44 W/(m) 2.01 W/(m) 1.83 W/(m) 2.2 冷负荷的计算空调房间的冷负荷包括建筑围护结构传入室内热量( 这其中包括太阳辐射进入的热量和室内外空气温差经围护结构传入的热量) 所形成的冷负荷, 另外还要有人体散热形成的冷负荷,以及灯光照明散热形成的冷负荷和其它设备散热形成的冷负荷。 由于室内外温差和太阳辐射热的作用, 通过围护结构传入室内的热量形成的冷负荷和室外气象参数( 太阳辐射热,室内外温度), 围护结构和房间的热工性能有关。传入室内的热量并不一定立即成为室内冷负荷。其中对流形成的得热量立即变成室内冷负荷，辐射部分的得热量经过室内围护结构的吸热放热后，有时间的衰减和数量上的延迟。因此，必须采用相应的冷负荷系数。本设计中采用的是冷负荷系数法。2.2.1 具体计算步骤主要应用的公式如下： （1） 外墙和屋面瞬变传热引起的冷负荷 Qc（）=AK（tc （） ） W Qc（）外墙和屋面瞬变传热引起的冷负荷的逐时值； K围护结构传热系数，；F围护结构计算面积，； 室内计算温度C; tc（）外墙和屋面冷负荷计算温度的逐时值。 （2）、窗户 A 窗户瞬变传导得热形成的冷负荷 Qc（）=KwF w（tc （） ） W Qc（）外墙和屋面瞬变传热引起的冷负荷的逐时值； Kw外玻璃窗传热系数，; Fw窗口计算面积，; 室内计算温度C; t c （）外玻璃窗冷负荷计算温度的逐时值。 B 透过玻璃窗的日射得热引起的冷负荷的计算方法 Qc（）=CaAw Cs CiDjmaxC LQCa有效面积系数； Aw窗口面积； Cs 窗玻璃的遮阳系数； Ci窗玻璃的内遮阳系数； Djmax 最大日射得热因数； CLQ窗玻璃的冷负荷系数。 （3）、室内热源散热引起的冷负荷 电动设备 Q s =1000n1 n2 n3N/ N电动设备的安装功率； 电动机效率； n1 利用系数； n2 电动机负荷系数； n3 同时使用系数。 电热设备的散热量 Q s=1000n1n2n3N 式中n4考虑排风带走的热量系数；其他符号意义同前。 （4）、照明散热形成的冷负荷 荧光灯 Qc( )=1000n1 n2 NCLQQc( )灯具散热形成的冷负荷； n1 镇流器消耗功率系数； n2 灯罩隔热系数； CLQ照明散热冷负荷系数。 （5）、人体散热形成的冷负荷 人体显热散热形成的冷负荷Q c()=qs nCLQQ c()人体散热形成的冷负荷 qs 不同室温和劳动强度成年男子显热散热量； n室内全部人数； 群集系数； CLQ人体显热散热 人体潜热散热形成的冷负荷 Qc=qln Qc人体潜热散热形成的冷负荷 ql不同室温和劳动强度成年男子潜热散热量； n, 同前式 2.2.2 冷负荷计算所需基本数据1. 室内 房间性质 人员密度（1 人/ ） 照明容量 ( W/ ) 大厅 （一层） 0.2 40 商务间（二层） 0.4 15餐厅 （三层） 0.6 20 办公室（四至六层） 0.25 11 客房 （七至十二层） 0.1 15 2. 围护结构尺寸房间及功能朝向面积外墙窗地面一层大厅（办公室 营业收费大厅 财会室）南145.92（玻璃）0758北141.1222.44东111.8419.14西19.25.28西南29.60二层（商务用房 办公室 小会议室）南145.920758北141.1222.44东111.8419.14西19.25.28西南29.60三层（宴会大厅 雅座）南145.9230.24758北62.647.56东48.784.32西15.574.32西南24.050四至五层（办公室 小会议室）南75.1225.21302北38.8812.6东36.993.6西13.233.6西南20.490六层（办公室 小会议室）南84.2425.2651北86.5812.6东39.153.6西14.763.6西南22.20七至十二层（客房 小会议室）南75.1225.23906北72.5412.6东23.763.6西13.233.6西南33.6603. 房间功能、编号及基本参数（例）房间及其功能朝向面积外墙窗地面101北28.8021.6东17.284.62102-103东17.284.62104北40.9222.44460南145.92（玻璃）0东9.650西南29.6(玻璃)0105北48.96052西19.25.28东19.25.28201北28.8021.6东17.284.62202-203东17.284.6221.6204北8.8428.8228南72.96（玻璃）0东9.650205北5.7620.16219.62南72.96（玻璃）0西南29.6（玻璃）0206北48.96052.02西19.25.28东19.25.28301北22.867.56237.12南44.1615.12东33.150302-303-304-305南11.043.7823.94306西南24.05（玻璃）047.78307北39.78052.02西15.574.32东15.574.32401-402北9.723.1528.08403北19.446.356.16东23.760404-405.-411南9.393.1523.94412西南20.49（玻璃）047.78413北33.66052.02西13.233.6东13.233.6601-602北10.893.1528.08603北28.086.356.16东25.920604-605.-611南10.533.1523.94612西南22.2（玻璃）047.78613北36.72052.02西14.763.6东14.763.6701-702-703北9.723.1528.08704北9.723.1528.08东23.760705-706.-711-712南9.393.1523.94713西南20.35047.78714北33.66052.02西13.233.6东13.233.61201-1202-1203北9.723.1528.081204北9.723.1528.08东23.7601205-1206.-1211-1212南9.393.1523.941213西南20.35047.781214北33.66052.02西13.233.62.3 冷负荷计算数据（详见附表一 冷负荷计算汇总）第3章 空气处理3.1 各房间冷热负荷汇总房间夏季冷负荷（W）湿负荷（g/h）1011805.232801021031738.0228010477974.9462561054696.016722011793.812802022031687.6528020424405.92612020523923.1761202064674.2767230131504.416723023053816.38163066933.0820403074396.87680401402、501502、6016021612.8196403、503、6032434504508、6046081584.87408409412、509512、6096122951.63408413、513、6134297801803、120112031572.3204704、804、12041739.03204705712、805812、120512121580.97204713、813、12132773.89280714、814、12144254.566723.2 空气处理过程的计算（1）一层各房间：（1） 室内热湿比及房间送风量101房间：101=Q/w=1805.233600/280=23210.1 G101=Q/(in-io)=1.805/(55.51-48)=0.24kg/s=720 m3/h102103房间：102=102=Q/w=1738.023600/280=22345.97 G102= G103=Q/(in-io)=1.738/（53.06-43.74)=0.186kg/s104房间：104=Q/w=77974.943600/15364=18670.61 G104=Q/(in-io)=77.974/(61.63-54.54)=11kg/s105房间：105=Q/w=4696.01*3600/672=25157G105=Q/(in-io)=4.96/(62.21-54.39)=0.63kg/s（2）新风量Gw101= Gw102= Gw103=0.04 kg/s Gw104=1.104 kg/s Gw105=0.17kg/s一层新风量 Gw = Gw101 +Gw102 +Gw103 +Gw104 +Gw105=1.634 kg/s（3）风机盘管风量Gf101=G101-Gw101=0.24-0.04=0. 2 kg/s=600m3/h Gf102= Gf103=0.146kg/s=438 m3/h Gf104=9.986kg/s=29958 m3/h Gf105=0.47kg/s=1380 m3/h (4) 风机盘管机组出口空气的焓im im101=(G101io-Gw101iL)/Gf101=40.42kj/kg im102= im103=32.29kj.kg im104=53.19kj/kg im105=40.3kj/kg o点与L点的连线的延长线与等焓线im的交点是m 点 tm101=14.8C tm2= tm3= 13.2C tm104=16.3C tm105=15.2C 风机盘管显冷量 Qs101=Gf101Cp(tn-tm101)=1.86kw Qs102= Qs103= Gf102Cp(tn-tm102)=0.7kw Qs104=Gf104Cp(tn-tm104)=97.8kw Qs105=Gf105Cp(tn-tm105)=4.2kw (5) 新风机组所承担的冷负荷 Qw101=Gw101*(iw-in)=1.36 kw Qw102 =Qw103= Qw101=1.36 kwQw104=32.01 kwQw105=7.3 kwQw= Qw101 +Qw102 + Qw103 +Qw104 + Qw105 + Qw105=43.39 kw二层204房间（1）室内热湿比及房间送风量204=Q/w=24405.923600/6120=14356.42 G204=Q/(in-io)=24.405/(61.72-54.55)=3.4kg/s（2）新风量Gw204=0.33 kg/s（3）风机盘管风量Gf204=G204-Gw204=3.4-0.33=3.07 kg/s=9210m3/h (4) 风机盘管机组出口空气的焓imim204=(G204io-Gw204iL)/Gf204=50.79kj/kgo点与L点的连线的延长线与等焓线im的交点是m 点tm204=17.8C风机盘管显冷量 Qs204=Gf204Cp(tn-tm101)=19.2kw(5) 新风机组所承担的冷负荷 Qw204=Gw204*(iw-in)=11.88 kw 三层301房间（1）室内热湿比及房间送风量301=Q/w=31504.13600/672=16877.2 G301=Q/(in-io)=31.504/(61.72-54.55)=4.39kg/s（2）新风量Gw301=0.64 kg/s（3）风机盘管风量Gf301=G301-Gw301=4.39-0.64=3.75 kg/s=11250m3/h （4）风机盘管机组出口空气的焓imim301=(G301io-Gw301iL)/Gf301=53.34kj/kgo点与L点的连线的延长线与等焓线im的交点是m 点tm301=17.6C风机盘管显冷量 Qs301=Gf301Cp(tn-tm301)=24.24kw（5） 新风机组所承担的冷负荷 Qw301=Gw301*(iw-in)=23.08 kw四层404房间（1）室内热湿比及房间送风量404=Q/w=1584.873600/408=13984.15G404=Q/(in-io)=1.584/(61.72-54.55)=0.22kg/s（2）新风量Gw404=0.04 kg/s（3）风机盘管风量Gf404=G404-Gw404=0.22-0.04=0.18 kg/s=540m3/h （4）风机盘管机组出口空气的焓imim404=(G404io-Gw404iL)/Gf404=46.15kj/kgo点与L点的连线的延长线与等焓线im的交点是m 点tm404=16.7C风机盘管显冷量 Qs404=Gf404Cp(tn-tm404)=1.33kw（5） 新风机组所承担的冷负荷 Qw404=Gw404*(iw-in)=1.41 kw七层712房间（1）室内热湿比及房间送风量712=Q/w=1580.973600/204=27899.5G712=Q/(in-io)=1.581/(61.72-54.55)=0.22kg/s（2）新风量Gw712=0.04 kg/s（3）风机盘管风量Gf712=G404-Gw712=0.22-0.04=0.18 kg/s=540m3/h （4）风机盘管机组出口空气的焓imim712=(G404io-Gw712iL)/Gf712=46.15kj/kgo点与L点的连线的延长线与等焓线im的交点是m 点tm712=16.7C风机盘管显冷量 Qs712=Gf712Cp(tn-tm712)=1.33kw（5） 新风机组所承担的冷负荷 Qw712=Gw712*(iw-in)=1.41 kw3.3 各房间新风负荷分析结果汇总（见附表二）3.4 空气处理设备的选择空气处理设备的选择以以上负荷分析的结果和设备手册为依据。一至十二层分别各选用一台吊顶式新风处理机；各房间的风机盘管型号及数量见汇总表；标准层客房每一房间选一个风机盘管。设备详细情况如下： (1) 各楼层新风处理机型号楼层号新风机组型号一层海尔G5-DF二层海尔G5-DF三层海尔G-3.52DF四至六层海尔G-3.52DF七至十二层海尔G-3.52DF（2）各空调房间风机盘管汇总房间号风机盘管型号数量101CP-6001102103CP-6001104FP-16D410542CP0081201CP-6001202203CP-6001204FP-16D2205FP-16D3206FP-16D1301FP-16D2302305CP-6001306CP-6001307FP-16D140140242CE002300A140342CE002300A140441142CE002300A1412FP-10WA1413FP-12.5WA150150242CE002300A150342CE002300A150451142CE002300A1512FP-10WA1513FP-12.5WA160160242CE002300A160342CE002300A160461142CE002300A1612FP-10WA1613FP-12.5WA1701703FP-3.4WA/A1704FP-3.4WA/A1705712FP-3.4WA/A1713FP-5.1WA/A1714FP-12.5WA1801803FP-3.4WA/A1804FP-3.4WA/A1805812FP-3.4WA/A1813FP-5.1WA/A1814FP-12.5WA1901903FP-3.4WA/A1904FP-3.4WA/A1905912FP-3.4WA/A1913FP-5.1WA/A1914FP-12.5WA110011003FP-3.4WA/A11004FP-3.4WA/A110051012FP-3.4WA/A11013FP-5.1WA/A11014FP-12.5WA111011103FP-3.4WA/A11104FP-3.4WA/A111051112FP-3.4WA/A11113FP-5.1WA/A11114FP-12.5WA112011203FP-3.4WA/A11204FP-3.4WA/A112051212FP-3.4WA/A11213FP-5.1WA/A11214FP-12.5WA1第4章 空气输送与分配4.1 空气管道的设计与阻力计算综合营业楼设计中空调风系统按管道输送风量及管道布置形式比较简单，一至十二层全部为空调水系统以及地下室的送排风系统。为传输既定的空气量以满足空调房间的送风量，回风量或排风量的要求，综合营业楼设计分别对各风系统进行计算。4.1.1 计算方法本设计采用基于推荐风速的空气管道设计和阻力计算法，步骤如下：1. 根据空气处理装置及各送风店所在位置设计风道的走向和联接管，空调机房内的新风通路也需确定位置与走向。2. 画出空调系统的轴侧图，管段编号并标出长度和风量。3. 根据风速推荐表选择各管段的风速，并计算管道断面。在确定断面时应尽量选用通风管道的统一规格。4.1.2 具体计算一层空调风系统的阻力计算（1） 选择最不利环路选择管路1-11为最不利环路（2） 摩擦阻力的计算管段1-2： 管段长度l=3.8,流量L=120kg/s，初选风速v=4m/s,管道断面面积A=L/(v*3600),根据A选得管道尺寸为120120，实际风速v=0.6m/s,根据实际风速和管道尺寸得比摩阻 Rm=0.57Pa/m 管道摩擦阻力Py=Rml=0.573.8=2.6Pa 其它管段的摩擦阻力计算与以上方式相同（3）局部阻力的计算管段1-2： 动压Pd=5.3 Pa , Fs-4四面吹散流器250250，局部阻力系数=1.0，局部压力损失Pj=Pd=5.3Pa渐缩管，局部阻力系数=0.08，局部压力损失Pj=Pd=0.42Pa等截面矩形弯头，局部阻力系数=0.29，局部压力损失Pj=Pd=1.54Pa矩形分叉三通，局部阻力系数=0.27，局部压力损失Pj=Pd=1.43Pa风量调节多叶阀，局部阻力系数=0.83，局部压力损失Pj=0.43Pa 管段1-2的压力损失 P=Py+Pj=7.9 Pa其它管段与1-2管段计算方法一样（4） 支管阻力平衡计算管段4-f：按同样方法计算的此段阻力损失为 P=20.4Pa列计算表统计得：P1-11=153.4 Pa Pf-11=146.8Pa 为改善各支管的平衡性，利用调节阀调节。（5） 系统总阻力 P=153.4 Pa其它风系统的计算步骤同上。4.1.3 新风管道阻力计算表24一层新风系统阻力计算表管段编号风量管长初选风速m/s管道尺寸（mm）实际流速m/s比摩阻摩擦阻力Pa动压局部阻力系数局部阻力管段总阻力Pa备注m3/hmPa/mPa123 456789101112131-2支管1203.841201200.60.572.65.315.326.55Fs-4四面吹散流器0.081.56渐缩管0.275.26等截面矩形弯头0.295.65矩形分叉三通0.8316.14风量调节多叶阀2-3支管2403.8 42501201.11.135.0920.89005.093-4支管36010.8 42501201.40.838.420.898.44-5支管7231.8 53202402.50.651.0523.065.075-6支管15303.8 64003002.90.8515.322.8615.36-7支管2274.8 64004004.10.732.827.4632.87-11（总管）3520024.0 86305005.10.73120.337.45.27330.3389.093个矩形弯头带导流叶片二层新风系统阻力计算表管段编号风量管长初选风速m/s管道尺寸（mm）实际流速m/s比摩阻摩擦阻力Pa动压局部阻力系数局部阻力管段总阻力Pa备注m3/hmPa/mPa123456789101112131-21203.8 41201200.60.572.65.315.326.55Fs-4四面吹散流器0.050.55渐扩管0.293.22等截面矩形弯头0.050.55渐缩管0.55.55风量调节多叶阀2-32403.8 52501201.11.135.0911.62002.53-436011 62501201.30.513.83153.834-57231.8 6.53202502.40.624.6521.964.655-615047.8 84003207.140.695.1830.595.186-7180612.0 84004007.90.35 2.7637.450.2710.11 2.76等截面矩形弯头7-1134062466305006.40.54.00 24.60.276.64 39.09等截面矩形弯头 三层新风系统阻力计算表管段编号风量管长初选风速m/s管道尺寸（mm）实际流速m/s比摩阻摩擦阻力Pa动压局部阻力系数局部阻力管段总阻力Pa备注m3/hmPa/mPa123456789101112131-2660.00 6.0 4.50 2002004.58 1.30 7.80 12.59 1.00 12.59 33.09 Fs-4四面吹散流器0.05 0.63 渐缩管0.29 3.65 等截面矩形弯头0.16 2.12 渐缩管0.50 6.30 风量调节多叶阀0.00 0.00 三通2-31321.00 6.0 4.50 4002004.59 1.16 6.96 12.64 0.03 0.38 7.34 三通3-41844.00 3.8 4.50 4002505.12 0.90 3.42 15.73 0.00 0.00 3.42 三通4-52367.00 2.5 4.50 5003204.11 0.62 1.55 10.14 0.01 0.10 1.65 三通5-64459.00 2.0 5.50 5005004.95 0.69 1.38 14.70 0.00 0.00 1.38 三通a-b523.00 3.8 4.50 2002003.63 0.80 3.04 7.91 1.00 7.91 16.57 Fs-4四面吹散流器0.05 0.40 渐缩管0.50 3.95 风量调节多叶阀0.00 0.00 三通0.16 1.27 渐缩管b-c1046.00 7.5 4.50 3202004.67 1.31 9.83 13.09 0.27 3.53 15.98 等截面矩形弯头 0.10 1.31 减缩管0.10 1.31 T 型分流三通直通 c-d2092.00 6.0 5.50 3203205.67 1.16 6.96 19.29 0.10 7.93 15.68 T 型分流三通直通 0.01 0.79 渐缩管最不利环路为1-2-4-5-6P= 46.7 Pa 支路a-b-c-d-5P=49.61Pa ,此支路阻力基本达到平衡无需加风阀四至六层新风阻力计算表管段编号风量管长初选风速m/s管道尺寸（mm）实际流速m/s比摩阻摩擦阻力Pa动压局部阻力系数局部阻力管段总阻力Pa备注m3/hmPa/mPa123456789101112131-2486.56 2.5 4.00 2002003.38 1.06 2.65 7.08 2.40 16.99 27.00 Fs-4四面吹散流器0.05 0.35 渐缩管0.21 1.49 等截面矩形弯头0.52 3.68 风量调节多叶阀0.26 1.84 裤衩三通支流2-3978.12 2.0 4.00 3203202.65 0.29 0.58 4.35 0.40 1.74 2.32 裤衩三通支流3-41946.24 2.5 4.00 4003204.22 0.61 1.53 11.04 0.34 3.75 5.28 裤衩三通支流4-53892.48 9.0 6.50 5004005.41 0.64 5.76 18.15 0.03 1.09 6.85 Y型分流三通5-67784.00 4.5 6.50 8004006.76 0.89 4.00 28.33 4.00 6-79941.00 7.5 5.00 10005005.52 0.46 3.45 18.28 0.62 弯头2个h1-h21467.00 5.0 5.50 3202505.09 1.10 5.50 15.54 4.3667.78 77.63 网板回风口（多叶阀全开）0.284.35 矩形弯头h2-h32934.00 5.0 5.50 5003205.09 0.80 4.00 15.54 0.02 0.31 4.31 渐扩管h3-h44402.00 5.0 5.50 6303206.05 0.90 4.50 21.96 0.01 0.22 4.72 Y型分流三通h4-h55631.00 6.0 5.50 6305004.97 0.48 2.88 14.82 0.64 9.49 12.37 弯头2个ha-hb511.00 4.5 5.50 2001604.44 1.52 6.84 11.83 4.3651.57 61.72 网板回风口（多叶阀全开）11.83 0.283.31 矩形弯头hb-hc870.00 4.5 5.50 2502004.83 1.35 6.08 14.00 0.02 0.28 6.35 渐扩管hc-h41229.00 4.5 5.50 3202005.33 1.33 5.99 17.05 0.30 5.11 11.10 Y型分流三通a-b448.00 2.5 4.00 2001603.89 1.13 2.83 9.08 0.21 1.91 31.70 等截面矩形弯头2.40 21.79 Fs-4四面吹散流器0.02 0.18 渐缩管0.03 0.27 渐缩管0.52 4.72 风量调节多叶阀b-c896.00 4.5 4.00 3202503.11 0.44 1.98 5.80 0.00 0.00 3.20 T 型分流三通直通 0.21 1.22 弯头c-d1526.00 4.5 5.00 3203204.24 0.63 2.84 10.79 -0.04 -0.43 2.41 T 型分流三通直通 d-e2156.00 9.0 5.00 4003204.61 0.74 1.48 12.75 0.21 2.68 T 型分流三通旁通 最不利环路为1-2-4-5-6-7-空调机组-h5-h5h1 空调机组外压力损失：P= 144.47 Pa支路a-b-c-d-e-6-7-空调机组-h5-h4-ha 空调机组外压力损失：P= 128.85 Pa(144.47-128.85)/144.47*100%=10% 所以支路上不需加阀门，就可以达到阻力平衡七至十二新风系统阻力计算表管段编号风量初选风速比摩阻管长实际风速摩擦阻力Pa动压局部阻力系数局部阻力管段总阻力Pa备注比摩阻m3/hm/sPa/mmPaPa/m124537891011121351-210831.27112.0813.972.600.030.0817.40三通1.270.290.75等截面矩形弯头12.60双层百叶风口0.010.03三通2-3177.4531.0732.573.213.960.010.043.25三通1.073-4246.930.952.82.862.664.910.010.052.71三通0.954-5316.3530.872.52.932.1755.150.010.052.23三通0.875-6455.2530.6863.164.085.990.010.064.14三通0.686-7594.1530.6523.221.36.220.010.061.36三通0.657-8733.0530.5663.183.366.070.010.063.42三通0.568-9871.9540.623.781.28.570.010.091.29三通0.69-101010.8540.663.513.67.390.010.073.67三通0.610-111149.7540.