泰山会展中心二层满堂脚手架施工方案.doc

目录目录 一、编制依据一、编制依据.1 1 二、工程概况二、工程概况.1 1 三、施工准备三、施工准备.2 2 1、劳动力准备 .2 2、模板选型 .2 3、材料机具 .2 四、支撑系统的设计与施工四、支撑系统的设计与施工.2 2 1. 支撑设计.2 2. 施工工艺.3 3. 搭设前的施工准备.3 4. 垫木、底座的设置.5 5. 满堂脚手架的搭设.5 6. 满堂脚手架搭设的主要安全、技术措施.7 五、支撑计算五、支撑计算.8 8 1. 基本参数、.8 2. 规范要求.8 3. 荷载汇总.9 六、混凝土的浇捣六、混凝土的浇捣.1818 七、质量要求七、质量要求.1919 八、附脚手架搭设图：八、附脚手架搭设图：.1919 中国四冶泰山会展中心 首层高跨模板及支撑系统专项方案 1 一、编制依据一、编制依据 一、编制依据一、编制依据一、编制依据一、编制依据 1、经过有关部门审批的有效施工图 施工图名称：泰山会展中心 2、有关规范、标准、规程、法规等 混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001 建筑施工脚手架实用手册 （中国建筑工业出版社） 建筑施工安全技术手册 （中国建筑工业出版社） 建筑施工安全检查标准JGJ59-99 3、泰山会展中心首层层高为 8.1m，二层层高为 8.4m.,总建筑面积为 83317，其最大跨度为 20m 和 18m（具体见结构平面布置示意图） 。我项目 部计划采用 483.5mm 的 Q235 钢管搭设满堂钢管模板支撑架进行结构施工， 为保证现场施工安全，确保施工质量特编制本专项施工方案。 二、工程 二、工程二、工程概况概况概况 工程概况一览表工程概况一览表 工程名称泰山会展中心 工程地址山东省泰安市泰山大街中段路北 建设单位泰安市泰山城建投资有限公司 设计单位广东省建筑研究设计院 监理单位北京中外建工程管理有限公司 施工单位中国第四冶金建设有限责任公司 总建筑面积83317m2 建筑高度（檐口） 24m建筑层数2F 中国四冶泰山会展中心 首层高跨模板及支撑系统专项方案 2 主梁： 5001500mm、7001800mm、6001800mm、 次梁：400900mm 现浇板：120mm主要构件尺 寸柱： 12001200mm、800800mm、8001000mm、1000100 0mm、 1200mm 其 它 各 项 本工程为钢筋混凝土框架结构，二级耐火等级，使用年 限 50 年，抗震设防类别乙类，结构抗震等级为三级。 三、施工准备 三、施工准备三、施工准备 1、劳动力准备 现场木工班组分为两个小组，每个小组 40 人，架子工班组也分为两个 小组，每个小组 20 人，模板支撑由架子工搭设，各班组均由 1 个班组长各 自管理，由一名木工工长统一协调指挥，以提高支模速度和质量，操作工人 均为熟练工，经“三级”安全教育合格方可上岗施工。 2、模板选型 本工程模板工程采用胶合板为主材，方木为横竖档、搁栅、柱箍、托木 等，梁板楼盖支撑系统采用满堂钢管脚手架组合。 3、材料机具 模板：采用竹胶板，规格为 2440mm1220mm12mm； 方木：50mm100mm 方木 支撑系统：483.5 mm 的 Q235 钢管及配件。 配件：铁钉、铁丝、对拉夹具、夹具螺丝、L 型插销、锁紧器、顶托、普通 钢管扣件、电锯、电刨、电钻等,(对拉螺栓钢筋直径为 12) 中国四冶泰山会展中心 首层高跨模板及支撑系统专项方案 3 四、支撑系统的设计与施工 四、支撑系统的设计与施工四、支撑系统的设计与施工 1. 1.1. 支撑设计支撑设计支撑设计 1.1、主梁（梁深700mm）：立杆间距取 （梁宽+400mm）500mm 支撑 至顶，每隔 1500mm 纵、横向水平拉结各一道。 （详见附图） 1.2、次梁（梁深700mm 最小 600mm）: 立杆间距取（梁宽+400mm） 1000mm 支撑至顶, 每隔 1500mm 纵、横向水平拉结各一道。 （详见附图） 1.3、板: 立杆间距取 1000mm1000mm 支撑至顶, 立杆顶采用升降顶托便 于调剂高度，每隔 1500mm 纵、横向水平拉结各一道。 （详见附图） 1.4、立杆底座：所有立杆均置于 50200mm 通长垫木之上。详见附图） 1.5、剪刀撑：架体四周与中间每隔四排立杆设置一道竖向剪刀撑，由底 至顶连续设置；架体两端与中间每隔 4 排立杆从顶层开始向下每隔 2 步设置 一道水平剪刀撑。 （详见附图） 1.6、连墙件：每隔 3 跨，且在首层夹层层高处穿板做连墙件与架体主节 点拉结。并在层高处框架柱与架体主节点拉结。 2. 2.2. 施工工艺施工工艺施工工艺 施工准备放线、定位设置底座及立杆纵横向扫地杆第一步水平 杆第二步水平杆第三步水平杆依以上顺序直至搭设至施工需要高度 3. 3.3. 搭设前的施工准备搭设前的施工准备搭设前的施工准备 3.1、搭设前根据本方案，各级工程负责人必须逐级向架设人员与施工人员 进行安全技术交底。 3.2、搭设前，依据质量标准对钢管、扣件进行质量检查，然后按规格、品 种分堆合理摆放。 中国四冶泰山会展中心 首层高跨模板及支撑系统专项方案 4 3.3、搭设前应按方案在搭设位置进行架体立杆定位放线，之后再设置底座 及立杆。 3.4、钢管、扣件外观检查标准：如下表 3.4.1、钢管的几何尺寸、质量检验要求分别见以下表 1、表 2。 表 1 钢管几何尺寸 钢管类别 外 径壁 厚最大长度 焊接钢管（Q235）48mm3.5mm6000mm 表 2 项 目检查项目质量检验要求 1产品质量合格证必须具备 2钢材质量检验报 告 必须具备 3表面质量表面应平直，不应有裂纹、分层、压痕、划 道与硬弯 4外径与壁厚允许偏差不得超过 0.50mm 5端面应平整，两端端面切斜偏差不得超过 1.70mm 新 管 6防锈处理必须进行防锈处理：镀锌或涂防锈漆 1钢管锈蚀程度钢管锈蚀深度小于 0.50mm，应每年检查一次 旧 管 2 其他项目见 新管项次 3、4、5 同新管项次 3.4.5 3.4.2、扣件的技术要求： a）扣件应采用机械性能不低于 KTH330-08 的可锻铸铁制作。 b）铸件不得有裂纹、气孔；不宜有疏松、砂眼或其他影响使用的铸造缺 陷；并应将影响外观质量的粘砂、浇帽口残余、披缝、毛刺、氧化皮等清除 干净。 c）扣件与钢管结合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。 d）扣件活动应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于 1mm。 e）扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离不应小于 5mm。 中国四冶泰山会展中心 首层高跨模板及支撑系统专项方案 5 f）扣件表面应进行防锈处理。 3.4.3、扣件的质量检验要求：见表 3 表 3 项 次项 目质量要求 1 产品质量合格证、生产许可 证， 专业检测单位测试报告 必须具备 2表面质量应符合技术要求第 bf 条内容 新 扣 件 3螺 栓不得滑丝 旧 扣 件 4同新扣件 2、3 项次 4. 4.4. 垫木、底座的设置垫木、底座的设置垫木、底座的设置 4.1、按脚手架纵距、排距进行放线、定位。 4.2、所有立杆均置于 50200mm 通长垫木之上。 5. 5.5. 满堂脚手架的搭设满堂脚手架的搭设满堂脚手架的搭设 5.1、满堂脚手架的组成： 满堂脚手架由纵向水平杆、横向水平杆、立杆、扫地杆、横向支撑杆、 辅助支撑杆及剪刀撑组成一闭合的敞开型脚手架。 5.2、纵向水平杆的搭设 纵向水平杆设置长度不得小于 3 跨，纵向水平杆采用对接扣件接长，对 接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不应设置在同步同跨内；接 头错开的距离不应小于 500mm，各接头中心至最近主节点的距离不应大于纵 距的 1/3。 中国四冶泰山会展中心 首层高跨模板及支撑系统专项方案 6 5.3、横向水平杆的搭设 横向水平杆设置在主节点处，且每个主节点必须设置一根横向水平杆， 用直角扣件扣接且严禁拆除，主节点处两个直角扣件的中心距不应大于 150mm。 5.4、立杆的搭设： 设置在同步同跨内，两相邻立柱接头在竖直方向错开的距离不应小于 500 毫米，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的 1/3。所有立杆接长 接头必须采用对接扣件连接，局部可采用加绑副立杆对主立杆进行加固。搭 接长度不应小于 1.0m，应采用不少于 2 个旋转扣件固定，端部扣件盖板的 边缘至杆端距离不应小于 100mm。 5.5、扫地杆的搭设: 脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距 底座上皮不大于 200mm 处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠 纵向扫地杆下方的立杆上。 5.6、连墙件的设置： 连墙件从底层第一步开始设置，当该处设置有困难时，应采用其他可靠 措施固定。连墙件的设置宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于 0.3m。连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造，连墙件的连墙杆宜水平设 置，当不能水平设置时，与架体连接的一端应下斜连接，不宜采用上斜连接。 连墙件布置的最大间距竖向不得大于 4.5m，水平间距不得大于 3.6m；本方 案连墙件设置在相邻夹层层高处设置。 5.7、脚手架高度的控制：本工程脚手架是为满足搂面施工的需要，故对脚 手架搭设高度的精度要求较高，搭设脚手架时不仅需对脚手架轴线进行放线 控制，对脚手架的搭设高度也需进行放线控制，使脚手架在高度上的误差不 超过 100mm，上部采用可调顶托，并保证上部悬臂端高度不大于 0.5m，顶托 中国四冶泰山会展中心 首层高跨模板及支撑系统专项方案 7 外伸高度不得大于 0.3m，另外要求提前浇注框架柱砼，这可以提高满堂脚 手架的稳定性。 6. 6.6. 满堂脚手架搭设的主要安全、技术措施满堂脚手架搭设的主要安全、技术措施满堂脚手架搭设的主要安全、技术措施 6.1、坚持安全技术交底制度。单位工程技术负责人按施工组织设计中有关 要求向架设和使用人员进行技术交底。 6.2、架体搭设人员必须经过按现行国家标准考核合格的专业架子工。上岗 人员必须定期体检，体检合格者方可持证上岗。 6.3、项目成员无论是班组长还是操作工人都是安全员，发现安全隐患都必 须向上级部门上报，并有权纠正。 6.4、架子在搭设（拆卸）过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、 物品；同时必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩带安全帽、安全带， 未佩带安全防护用品不得上架子。 6.5、在架子上施工的各工种作业人员应注意自身安全，不得随意向下、向 外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。 6.6、脚手架承受施工荷载期间，须有专门人员对脚手架进行看护以便对脚 手架随时进行加固。 6.7、在下列情况下，必须对脚手架进行检查： a） 在支模前对脚手架进行检查。 b） 粱板钢筋绑扎完成后，对模板的标高和脚手架进行检查 c） 粱板砼浇筑时必须对脚手架进行检查。 6.8、查保修项目： a）扣件螺丝是否松动，各主节点处各杆件的安装、构造等是否符合专项施 工方案的要求。 b）安全防护措施是否符合要求。 中国四冶泰山会展中心 首层高跨模板及支撑系统专项方案 8 C）搭拆脚手架期间，地面应设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非 操作人员入内。 6.9、钢管与扣件进场前应经过检查挑选（选择标准见表 13） ，所用扣件 在使用前应清理加油一次，扣件一定要上紧，不得松动。每个螺栓的预紧力 在 4065N.m 之间。 6.10、架子搭设完毕后由搭设单位会同使用单位对整个脚手架进行检查验收， 验收合格后方可投入使用，发现不符合要求处，必须限时立即整改。 。 6.11、本方案中采用立杆承受上部梁底、板底小横杆传递下来的结构荷载， 主要考虑立杆的稳定性和梁侧模板的侧压力； 6.12、脚手架的安全性是由架子的整体性和架子结构完整性来保证的，严禁 他人破坏架子结构或在架子上擅自拆除与搭设脚手架构件。 6.13、脚手架必须严格依据本施工方案进行搭设，安装脚手架时，技术人员 必须在现场监督安装情况，保证安装质量达到设计要求。 6.14、在后期浇捣混凝土施工时需先浇捣柱混凝土，并在柱混凝土浇捣完成 后砼达到一定强度后沿柱高加设一道可靠连墙件，增强架体上部稳定性；按 既定浇捣方法及浇捣顺序逐步浇捣梁板混凝土，从施工上保证架体均匀受力， 保证架体在浇捣混凝土时少受、不受侧向施工荷载，从而保证架体的整体稳 定性，进而达到安全施工的目的。 五、支撑计算 五、支撑计算五、支撑计算 1. 1.1. 基本参数、基本参数、基本参数、 本工程脚手架整体稳定性验算可转化为立杆稳定性的计算，主要计算部位为 脚手架的首步架。考虑到目前市场所用钢管均为 483.5mm 的钢管，故在 计算中也采用 483.5 mm 钢管的数值进行计算。 中国四冶泰山会展中心 首层高跨模板及支撑系统专项方案 9 f A N i l0 2. 2.2. 规范要求规范要求规范要求 按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001， 高层建筑施 工手册 （第二版） ，立杆的稳定性计算应满足以下要求（由于满堂架位于室 内，外部有挂密目安全网的外架，故不考虑风荷载效应）： 式中，N计算立杆段的轴向力设计值，N = 1.2(NG1K + NG2K) +1.4NQK NG1K每根立杆承受的脚手架结构自重标准值产生的轴向力； NG2K每根立杆承受的构配件自重标准值产生的轴向力； NQK施工荷载标准值产生的轴向力总和， 包括作业层上的人员、 器具和材料的自重，本工程采用商品砼 ,本方案取4KN/m2； 轴心受压构件的稳定系数，根据计算杆件的长细比 取 值； 长细比， ； l0计算长度，l0=h+2a=1.5+20.5=2.5m； a 模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的 长度，本方案取 a=500mm； i截面回转半径，取 i=1.6 cm； A立杆的截面面积，取 A=4.89 cm2； f钢材的抗压强度设计值，由扣件JGJ130-2001 表 5.1.6， 取 f = 205 N/mm2。 3. 3.3. 荷载汇总荷载汇总荷载汇总 本方案中仅验算最高脚手架的稳定性，计算简图如下： 中国四冶泰山会展中心 首层高跨模板及支撑系统专项方案 10 3.1 板的荷载计算（120mm 板厚） 3.1.1、120mm 厚板底支撑横向钢管计算，纵距 la=1.0m,立杆横距 lb=1.0m 横向支撑钢管按照均布荷载作用下的连续梁计算。 q 1000 1000 1000 支撑钢管计算简图 （mm) 荷载的计算： 钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.1201.00=3.0kN/m 模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3501.00=0.35kN/m 活荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = 2.0001.00=2.0kN/m 静荷载 q1 = 1.23.0+1.20.35=4.02kN/m 活荷载 q2 = 1.42.0=2.8kN/m 立杆计算简图 (图中阴影部分为相应立杆的计算单元) 中国四冶泰山会展中心 首层高跨模板及支撑系统专项方案 11 组合荷载: q=q1+q2=6.82kN/m 3.1.2、抗弯强度计算 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.16.821.01.0=0.682kN.m 最大剪力 Q=0.66.821.0=4.092kN 最大支座力 N=1.16.821.0=7.502kN 抗弯计算强度 f=M/W=0.6824.245=0.161KN/m2 小于 0.205KN/m2 纵向钢管的抗弯计算强度小于 205.0KN/m2,满足要求 v=0.677ql4/100EI=2.04 mm 支撑钢管的最大挠度为 2.04mm 小于 1000/150 与 10 mm,满足要求! 3.1.3、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范 5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取 8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设 计值； 计算中 R 取最大支座反力，R=7.5021kN 当直角扣件的拧紧力矩达 40-65N.m 时,试验表明:单扣件在 12kN 的荷 载下会滑动,其抗滑承载力可取 8.0kN； 双扣件在 20kN 的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取 12.0kN。 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件 3.1.4、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 中国四冶泰山会展中心 首层高跨模板及支撑系统专项方案 12 横杆的最大支座反力 N1=7.502kN (已经包括组合系数 1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.00.1293.9=0.503kN 计算轴心力设计值 N N = 7.502+0.503=8.005kN 查建筑施工手册第四版表 5-16 得：=1.8， =h/i=1.81.8/0.016=202, 查建筑施工手册第四版表 5-18(插入 法) = 0.177 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 =N/ Af 其中 N 立杆的轴心压力设计值 (kN)；N =8.005 kN 轴心受压立杆的稳定系数,由 =h/i 查表得到 i 计算立杆的截面回转半径 (mm)；i = 16 A 立杆截面面积 (mm2)； A =397 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2) f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2 计算得 =145N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 所以脚手架稳定 脚手架立杆布置纵距 la=1.0m,立杆横距 lb=1.0m。 脚手架立杆布置纵距 la=1.0m,立杆横距 lb=1.0m。 得 =89N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 所以脚手架稳定. 3.1.5、木方的计算 按照三跨连续板计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利 分配的弯矩和，计算公式如下: 中国四冶泰山会展中心 首层高跨模板及支撑系统专项方案 13 均布荷载 q = 6.82/1=6.82kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.16.8211=0.682kN.m 最大剪力 Q=0.61.006.82=4.1kN 最大支座力 N=1.11.006.82=kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 7.007.007.00/6 = 57.17cm3； I = 7.007.007.007.00/12 = 200.08cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.682106/57166.7=1.19N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=34100/(27070)=1.255N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.6776.82800.04/(1009500.002000833.4)=1mm 方的最大挠度小于800.0/250,满足要求! 3.2、次梁部位荷载汇总： 中国四冶泰山会展中心 首层高跨模板及支撑系统专项方案 14 拟用钢管搭设间距 0.6m（横向）1.0m（纵向） ，步距 1500mm，取立杆 上存在有最大截面次梁的最不利情况进行验算。 计算单根立杆的轴向力设计值： 次梁砼自重： 0.40.625.51.0/2=3.06KN 模板、方木自重： 0.34（0.31.0+0.581.02）/2=0.25KN 钢管架自重： 0.0384（14+1.210+0.610+1.427+5.12） +0.013220+0.01843+0.01466=2.78KN 恒载合计：NGK=6.09KN 施工活荷载（采用商品砼取 4KN/m2）：NQK=40.61.0/2=1.2KN 荷载组合：N=1.26.09+1.41.2=9KN 3.3、主梁部位荷载汇总： 拟用钢管搭设间距 0.6m0.5m，横杆水平间距 1500mm，计算也取位于中 间的立杆，同时立杆上存在有最大截面主梁的最不利情况进行验算。 计算单根立杆的轴向力设计值： 主梁砼自重： 0.71.8025.50.6/2=9.64KN 模板、方木自重： 0.34（0.50.6+1.080.62）/2=0.27KN 钢管架自重： 0.0384（14+0.6210+0.8527+4.22） +0.013220+0.01843+0.01466=2.31KN 恒载合计：NGK=11.95KN 施工活荷载（采用商品砼取 4KN/m2）：NQK=40.50.6/2=0.6KN 荷载组合：N=1.211.95+1.40.6=15.18KN/m2 3.31、立杆稳定性验算 计算立杆的稳定系数值： 中国四冶泰山会展中心 首层高跨模板及支撑系统专项方案 15 长细比：=l。/i=2500/16=156.25 所以， 扣件JGJ130-2001 附录 C 表 C 可查得立杆的稳定系数 =0.287 N/（A）=15.18103/（4240.287）=124.7 MPa f=205MPa 故符合要求。 计算为 i=16mm，截面惯性矩 I=1.02106mm4，弹性模量 E=2.06105N/mm2，截面模量 W=4245mm3,钢管抗压强度设计值:f =0.205kN/mm2 荷载计算参数： 模板与木块自重： 0.35KN/ 混凝土与钢筋自重： 25.5KN/ m3 倒混凝土荷载标准值： 1.0KN/ 施工均布荷载标准值： 1.0KN/ 3.3.2、模板侧压力验算： （1）计算 1）混凝土侧压力标准值：F=0.22rct012r1/2 F=rcH 其中 t0=200/（T15）=200/（2015）=5.71 F1=0.22245.711.01.24=72.3KN/m2 F2=243=72KN/ m2 取两者中小值，即 F2=72 KN/ m2 混凝土侧压力设计值：F=F2分项系数折减系数 =721.20.9=77.76 KN/m2 2）倾倒混凝土时产生的水平荷载： 查表得：4KN/m2 荷载设计值：41.40.85=4.76 KN/m2 3）进行荷载组合：F/=724.76=76.76 KN/m2 （2）验算 中国四冶泰山会展中心 首层高跨模板及支撑系统专项方案 16 1）模板验算： q=76.76KN/m 将面均布荷载化为线均布荷载： q1= F/1.7=76.761.7=130.5KN/m q2= F/0.15=76.760.15=11.51KN/m 抗弯强度验算：Mmax=0.1q1112=0.176.760.152=0.17KNm 竹胶板的惯性矩：IX=bh3/12=1000123/12=144103 W= 2IX/h=144103/6=24103mm3 Mmax/W=0.17106/（24103）=7.08N/mm2fm=80N/mm2（满足） max=0.677q1l14/（100EI） =0.67776.761504/（10010 =0.18mmL/250=150/400=0.375mm（挠度验算满足） 2) 内楞验算： 方木的截面特征：I=bh3/12=5010003/12=417103 mm4 W=417103/50=83.33103 mm3 Mmax/W=0.17106/（24103）=7.08N/mm2fm=80N/mm2 （满足） Mmax=0.1q2l22=0.111.510.62=0.41KNm =Mmax/W=0.41106/（83.33103）=4.92N/mm2fm=17N/mm2 （满足） max=0.677q2l24/（100EI） =0.67711.516004/（100104417104） =0.24mmL/400=600/400=1.5mm（挠度验算满足） 3)对拉螺栓验算： 查表可得 M12螺栓的净截面面积 A=113mm2 =12.90N/ mm2 对拉螺栓的拉力： N= F/内楞间距外楞间距 =76.760.150.6=6.91KN 中国四冶泰山会展中心 首层高跨模板及支撑系统专项方案 17 对拉螺栓的应力：=N/A=6.91103/113=61.2N/ mm2170N/ mm2 满足要求 3.3.3.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不 利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 15.18.6=9.11kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.19.11.5.5=0.228kN.m 最大剪力 Q=0.6.59.11=2.73kN 最大支座力 N=1.1.59.11=5.011kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 7.007.007.00/6 = 57.17cm3=57.17103 mm3 I = 7.007.007.007.00/12 = 200.08cm4=200.08104 mm4 (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.228107/57166.7=4N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!