钢筋调直机设计-机械毕业论文【答辩优秀】

辽宁工程技术大学毕业设计（论文） 1 目录 前言 . 1 1 钢筋调直机的设计 . 2 1.1 钢筋调直机的分类 . 2 1.2 钢筋调直机调直剪切原理 . 2 1.3 钢筋调直机的主要 技术性能 . 3 1.4 钢筋调直机工作原理与基本构造 . 3 2 主要计算 . 8 2.1 生产率和功率计算 . 8 2.1.1 生产率计算 . 8 2.1.2 功率计算，选择电动机 . 8 2.2 第一组皮带传动机构的设计 .12 2.2.1 确定设计功率cP .12 2.2.2 初选带的型号 .12 2.2.3 确定带轮的基准直径3dd和4dd .12 2.2.4 确定中心距 a和带的基准长度dL .13 2.2.5 验算小轮包角 1 .13 2.2.6 计算带的根数 .13 2.2.7 计算带作用在 轴上的载荷 Q .14 2.3 第二组皮带传动机构的设计 .14 2.3.1 确定设计功率 cP .14 纪可： 钢筋调直机设计 2 2.3.2 初选带的型号 .14 2.3.3 确定带轮的基准直径3dd和4dd .15 2.3.4 确定中心距 a和带的基准长度dL .15 2.3.5 验算小轮包角1 .15 2.3.6 计算带的根数 .15 2.3.7 计算带作用在轴上的载荷 Q .16 2.3.8 主动带轮设计 .16 3 直齿轮设计 .18 3.1 确定齿轮传动精度等级 .18 3.1.1 计算许用应力 .19 3.1.2 按齿面接触疲劳强度确定中心距 .19 3.1.3 验算齿面接触疲劳强度 .20 3.1.4 验算齿根弯曲疲劳强度 .21 3.1.5 齿轮主要参数和几何尺寸 .21 4 锥齿轮的设计 .24 5 轴的设计与强度校核 .29 5.1 轴的设计与强度校核 .29 5.1.1 轴的结构设计 .29 5.1.2 求出齿轮受力 .29 5.2 轴的设计与强度校核 .31 5.2.1 轴的结构设计 .31 5.2.2 求出齿轮受力 .32 辽宁工程技术大学毕业设计（论文） 3 6 主要零件的规格及加工要求 .36 6.1 调直筒及调直块 .36 6.2.齿轮 .36 6.3.调直机的各传动轴均安装滚动轴承 .36 6.4 传送压辊的选用和调整 .37 6.5 定长机构的选择与调整 .37 7 结论 .38 致谢 .39 参考文献 .40 附录 A 译文 .41 附录 B 外文文献 .47 纪可： 钢筋调直机设计 4 摘要 伴随着建筑业的发展，建筑机械成为现代工业与民用建筑施工与生产过程中不可缺少的设备。建筑生产与施工过程实现机械化、自动化、降低施工现场人员的劳动强度、提高劳动生产率以及降低生产施工成本，为建筑业的发展奠定了坚实的基础。由于建筑机械能够为建筑业提供必要的技术设备，因此成为衡量建筑业生产力水平的一个重要标志，并且为确保工程质量、降低工程造价、提高经济效益、社会效益与加快 工程建设速度提供了重要的手段。因此，对建筑机械的设计和研究具有十分重要的意义。 本文对钢筋调直机的设计进行了比较系统的研究，对钢筋调直机进行了分类和综合的介绍；对钢筋调直机的控制系统进行了概述；对钢筋调直机的工作原理进行了系统的分析；对钢筋调直机的功率计算与分配、受力分析、结构设计、主要零部件设计与选择等进行了详细的介绍。结合实际生产的需要，对产品总体结构和工作性能进行了优化设计，达到了比较完善的设计要求，最后对钢筋调直机进行了总体调试。 本次设计的钢筋调直机为电机驱动下切剪刀式钢筋调直机，用于调直直径为 14mm 以下的盘圆钢筋或冷拔钢筋。并且根据需要长度进行自动调直和切断，调直过程中将钢筋表面氧化皮、铁锈和污物除掉。充分发挥了其良好的机动性，体积小，操作简单，效率高等特点，在提高施工速度，保证施工质量的同时，降低了人工与材料的成本，减轻了劳动强度，提高了劳动生产率。 关键词：钢筋调直机；建筑；机械；施工 辽宁工程技术大学毕业设计（论文） 5 纪可： 钢筋调直机设计 6 前言 21世纪是一个技术创新的时代，随着我国经济建设的高速发展，钢筋混凝土结构与设计概念得到不断创新，高性能材料的开发应用使预应力混凝土技术获得高速而广泛的发展，在钢筋混凝土中，钢筋是不可缺少的构架材料 ，而钢筋的加工和成型直接影响到钢筋混凝土结构的强度、造价、工程质量以及施工进度。所以，钢筋加工机械是建筑施工中不可缺少的机械设备。 在土木工程中，钢筋混凝土与预应力钢筋混凝土是主要的建筑构件，担当着极其重要的承载作用，其中混凝土承受压力，钢筋承担压力。钢筋混凝土构件的形状千差万别，从钢材生产厂家购置的各种类型钢筋，根据生产工艺与运输需要，送达施工现场时，其形状也是各异。为了满足工程的需要，必须先使用各种钢筋机械对钢筋进行预处理及加工。为了保证钢筋与混凝土的结合良好，必须对锈蚀的钢筋进行表面除锈、对不规则弯曲 的钢筋进行拉伸于调直；为了节约钢材，降低成本，减少不必要的钢材浪费，可以采用钢筋的冷拔工艺处理，以提高钢筋的抗拉强度。在施工过程中，根据设计要求进行钢筋配制时，由辽宁工程技术大学毕业设计（论文） 7 于钢筋配制的部位不同，钢筋的形状、大小与粗细存在着极大差异，必须对钢筋进行弯曲、切断等等。 随着社会与经济的高速发展，在土木工程与建筑施工中，不同类型的钢筋机械与设备的广泛应用，对提高工程质量、确保工程进度，发挥着重要作用。钢筋调直机械作为钢筋及预应力机械的一种类型，在土木与建筑工程建设中有重要应用，钢筋调直也是钢筋加工中的一项重要工序。通常钢筋调 直机用于调直 14mm 以下的盘圆钢筋和冷拔钢筋，并且根据需要的长度进行自动调直和切断，在调直过程中将钢筋表面的氧化皮、铁锈和污物除掉。 1 钢筋调直机的设计 1.1 钢筋调直机的分类 钢筋调直机按调直原理的不同分为孔摸式和斜辊式两种；按切断机构的不同分为下切剪刀式和旋转剪刀式两种；而下切剪刀式按切断控制装置的不同又可分为机械控制式与光电控制式。本次设计为机械控制式钢筋调直机，切断方式为下切剪刀式。 1.2 钢筋调直机调直剪切原理 下切剪刀式钢筋调直机调直剪切原理如图所示： 纪可： 钢筋调直机设计 8 图 1-1 调直剪切原理 Fig.1-1 principle of straightening and sheering 1-盘料架； 2-调直筒； 3-牵引轮； 4-剪刀； 5-定长装置 ； 工作时，绕在旋转架 1 上的钢筋，由连续旋转着的牵引辊 3 拉过调直筒 2，并在下切剪刀 4中间通过，进入受料部。当调直钢筋端头顶动定长装置的直杆 5 后，切断剪刀便对钢筋进行切断动作，然后剪刀有恢复原位或固定不动。如果钢丝的牵引速度 V=0.6m/s.而剪刀升降时间 t=0.1s，则钢丝在切断瞬间的运动距离 S=Vt=0.60.1=0.06m ，为此，剪刀阻碍钢丝的运动 ，而引起牵引辊产生滑动现象，磨损加剧，生产率降低，故此种调直机的调直速度不宜太快。 1.3 钢筋调直机的主要技术性能 表 1-1 钢筋调直机的型号规格及技术要求 Tab.1-1 model standard and technique ability of reinforcement bar straightening machine 参数名称 数值 调直切断钢筋直径 （ mm） 4 8 钢筋抗拉强度 (MPa) 650 切断长度 (mm) 300 6000 切断长度误差 (mm/m) 3 牵引速度 (m/min) 40 辽宁工程技术大学毕业设计（论文） 9 调直筒转速 (r/min) 2800 送料、牵引辊直径 (mm) 90 电机型号：调直 牵引 切断 4422 jO 功率： 调直 (kW) 牵引 (kW) 切断 (kW) 5.5 外形尺寸：长 (mm) 宽 (mm) 高 (mm) 7250 550 1220 整机重量 (kg) 1000 1.4 钢筋 调直机工作原理与基本构造 该钢筋调直机为下切剪刀式，工作原理如图所示： 图 1-2 钢筋调直机机构简图 Fig.1-2 mechanism schematic of reinforcement bar straightening machine 1-电动机； 2-调直筒； 3-减速齿轮； 4-减速齿轮； 5-减速齿轮； 6-圆锥齿轮； 7-曲柄轴； 8-锤头； 9-压缩弹簧； 10-定长拉杆； 11-定长挡板； 12-钢筋； 13-滑动刀台； 14-牵引轮； 15-皮带传动机构 采用一台电动机作总动力装置，电动机轴端安装两个 V带轮，分 别驱动调直筒、牵引 纪可： 钢筋调直机设计 10 和切断机构。其牵引、切断机构传动如下：电动机启动后，经 V 带轮带动圆锥齿轮 6旋转，通过另一圆锥齿轮使曲柄轴 7旋转，在通过减速齿轮 3、 4、 5带动一对同速反向回转齿轮，使牵引轮 14 转动，牵引钢筋 12 向前运动。曲柄轮 7上的连杆使锤头 8 上、下运动，调直好的钢筋顶住与滑动刀台 13 相连的定长挡板 11 时，挡板带动定长拉杆 10 将刀台拉到锤头下面，刀台在锤头冲击下将钢筋切断。 切断机构的结构与工作原理如图所示： 辽宁工程技术大学毕业设计（论文） 11 图 1-3 钢筋调直机的切断机构 Fig.1-3 cut off mechanism of reinforcement bar straightening machine 1-曲柄轮； 2-连杆； 3-锤头； 4-定长拉杆； 5-钢筋； 6-复位弹簧； 7-刀台座； 8-下切刀； 9-上切刀； 10-上切刀架； 下切刀 8固定在刀座台 7上，调直后的钢筋从切刀中孔中通过。上切刀 9 安装在刀架10上，非工作状态时，上刀架被复位弹簧 6 推至上方，当定长拉杆 4将刀台座 7拉到锤头3下面时，上刀架受到锤头的冲击向下运动，钢筋在上、下刀片间被切断。在切断钢筋时，切刀有一个下降过程，下降时间一般为 0.1s，而钢筋的牵引速度为 0.6m/s,因此在切断瞬间，钢筋可有 0.60.1=0.06m 的运动距离，而实际上钢筋在被切断的瞬间是停止运动的，所以造成钢筋在牵引轮中的滑动，使牵引轮受到磨损。因此，调直机的调直速度不宜太快。 调直机的电气控制系统图为： 纪可： 钢筋调直机设计 12 图 1-4 钢筋调直机的电器线路 Fig.1-4 electrical circuit of reinforcement bar straightening machine RD-熔断器； D-交流接触器； RJ-热继电器； AN-常开按钮； D-电动机； QK-转换开关； 调直机的传动示意展开图： 图 1-5 钢筋调直机的传动示意展开图： Fig.1-5 transmission opening figure of reinforcement bar straightening machine 1-电动机； 2-调直筒； 3-皮带轮； 4-皮带轮； 5-皮带轮； 6-齿轮； 7-齿轮； 8-齿轮； 9-齿轮； 10-齿轮； 11-齿轮； 12-锥齿轮； 13-锥齿轮； 14-上压辊； 15-下压辊； 16-框架； 17-双滑块机构； 18-双滑块机构； 19-锤头； 20-上切刀； 21-方刀台； 22-拉杆； 辽宁工程技术大学毕业设计（论文） 13 电动机经三角胶带驱动调直筒 2旋转 ，实现钢筋调直。经电动机上的另一胶带轮以及一对锥齿轮带动偏心轴，再经二级齿轮减速，驱动上下压辊 14、 15 等速反向旋转，从而实现钢筋牵引运动。又经过偏心轴和双滑块机构 17、 18，带动锤头 19 上下运动，当上切刀 20 进入锤头下面时即受到锤头敲击，完成钢筋切断。 上压辊 14装在框架 16 上，转动偏心手柄可使框架销作转动，以便根据钢筋直径调整 压辊间隙。方刀台 21 和承受架的拉杆 22 相连，当钢筋端部顶到拉杆上的定尺板时，将方 刀台拉到锤头下面，即可切断钢筋。定尺板在承受架上的位置，可以按切断钢筋所需长度 进行调节。 2 主要计算 2.1 生产率和功率计算 2.1.1 生产率计算 )/(06.0 0 hkgKD nGQ （ 2-1）式中 D-牵引轮直径（ mm） N-牵引轮转速（ r/min） 0G-每米钢筋重量（ kg） K-滑动系数，一般取 K=0.95 0.98 带入相应数据得： )/(5.26298.0395.0409014.306.0)/(06.0 0 hkghkgKD n GQ 2.1.2 功率计算，选择电动机 调直部分： 调直筒 所需的功率： 纪可： 钢筋调直机设计 14 )(97400111 KWMnN （ 2-2） 式中 96.0m in/11取传动效率，皮带传动可）调直筒转速（rn 调直筒的扭矩： )()1(2 3 mmNL febdM s （ 2-3） 式中 )15.012.042mmLffmmdbmmemmNs调直块的间距（数，一般取钢筋对调直块的摩擦系）钢筋直径（钢筋弯曲次数，一般取）调直块偏移量（）钢筋屈服点（ 带入相应数据，得： ).(368.138).(13836880 )15.01(41023582 3 mNmmNM )(14.496.09 7 4 0 0 2 8 0 0368.1381 KWN 牵引部分： 钢筋牵引功率： )(102 22 KWPN （ 2-4） 式中 88.095.097.098.098.098.0/22来计算传动效率，按综合传动按性能参数查表取得）调直速度（ sm 牵引轮压紧力： 辽宁工程技术大学毕业设计（论文） 15 ）（ Nf PP sin4 1 （ 2-5） 式中 01452.0轮槽角度，一般为数取钢筋对牵引轮的摩擦系）牵引钢筋所需的拉力（fNP )(88445s in2.04 500 NP )(39.088.0102 408842 KWN 切断部分： 钢筋剪切功率： )(9 7 4 04 s in4213 KWdRN cc （ 2-6） 式中 89.095.097.098.098.0/3708.08.07.04421来计算传动效率，按综合传动）齿刀切角（每分钟切断次数）（倍抗拉强度的剪切极限强度，约等于）钢筋直径（）曲柄偏心距（CmmNmmdmmRccc 带入相应数据，经计算得： )(73.089.097404 45s i n303708.082014.3 23 KWN 钢筋切断力 P： )(4 2 NdP c （ 2-7） 式中 d-钢筋直径， mm c -材料抗剪极限强度， 2/mmN 带入相应数据得： 纪可： 钢筋调直机设计 16 )(14873708.04 814.34 22 NdP c 钢筋切断机动刀片的冲程数 n： inn I (r/min) （ 2-8） 式中 In-电动机转速， r/min i-机械总传动比 带入相应数据得： 6.1 2 8 189.01 4 4 0 inn I (r/min) 作用在偏心轮轴的扭矩 M： ) (1c o s )s i n (Pr 0 mmNLrrLrrrM kbkak （ 2-9） 式中 kr-偏心距， mm 偏心轮半径与滑块运动方向所成之角 LrKK k其中：),s ina r c s in ( L-连杆长度， mm 0r偏心轮轴径的半径， mm ar-偏心轮半径， mm br滑块销半径， mm -滑动摩擦系数， =0.10 0.15 带入相应数据得： )(251801005100201405.1215.074.5c o s)74.530s i n (2014871c o s)s i n (Pr 0mmNLrrLrrrM kbkak辽宁工程技术大学毕业设计（论文） 17 驱动功率 N： )(36.1 18.9 17 1 6 2 0 0 kWMnN （ 2-10）式中 M -作用在偏心轮轴的扭矩， N mm n -钢筋切断次数， 1/min -传动系统总效率 带入相应数据得： 36.1 18.9 1716200 MnN= )(3.036.1 18.9 189.07 1 6 2 0 0 12 5 1 8 0 kW 总功率： )(26.573.039.014.43214 KWNNNN 考虑到摩擦损耗等因素，选电动机型号为 4422 JO ，功率为 5.5KW，转速为1440r/min. 2.2 第一组皮带传动机构的设计 设计的原始条件为：传动的工作条件，传递的功率 P，主、从动轮的转速 1n 、 2n （传动比 i），传动对外廓尺寸的要求。 设计内容：确定带的型号、长度、根数； 传动中心距； 带轮基准直径及结构尺寸； 计算初拉力0F， 带对轴的压力0Q 设计的步骤和方法 2.2.1 确定设计功率cp 考虑载荷性质和每天运转的时间等因素，设计功率要求要比传递的功率略大，即： )(kWPKP AC （ 2-11） 式中 P-传递的额定功率， 14.4CP （ KW） AK -工作情况系数， AK =1.2 CP 4.14 1.2=4.97(KW) 纪可： 钢筋调直机设计 18 2.2.2 初选带的型号 根据设计功率cP和主动轮转速1n=1440r/mim。选定带的型号为 A型。 2.2.3 确定带轮的基准直径1dd和2dd （ 1）选择1dd，由min1 dd dd ，查表得 1dd=280（ mm） （ 2）验算带速 V，带速太高则离心力大，减小带与带轮间的压力易打滑，带速太低，要求传递的圆周力大，使带根速过多，故 V应在 5 25mm/s 之内。 )/(84.18)1 0 0 060( 1 4 4 028014.3)1 0 0 060( 11 smndV d （ 2-12） （ 3）计算从动轮基准直径2dd： 2dd=i 1dd=121 ddnn 28028001440 =138.57（ mm） （ 2-13） 取标准值2dd=140（ mm） 2.2.4 确定中心距 a 和带的基准长度dL 一般取 )(2)(7.021021 dddd ddadd （ 2-14） 计算相应于0a的带基准长度0dL： )(702.16065004 )140280()280140(214.350024 )()(22 202211200 mmaddddaL ddddd 根据初定的0dL查表，选取接近0dL值的基准长度dL=1600（ mm） 实际中心距： )(649.4962 702.1 6 0 61 6 0 05002 00 mmLLaa dd （ 2-15） 2.2.5 验算小轮包角 2 2 1201662a r c s in2180 21 a dd dd （ 2-16） 2.2.6 计算带的根数 7.199.096.0)15.05.3( 97.4)(00LC KKPP PZ 取 Z=2 （ 2-17） 辽宁工程技术大学毕业设计（论文） 19 式中 K-包角系数，考虑包角与实验条件不符（2 180）时对传动能力的影响 LK-长度系数，考虑带长与实验条件不符时对传动能力的影响 0P-实验条件下，单根 V 带所能传递的功率 0P-单根 V 带传递功率的增量 考虑传动比 1i 时，带在大轮上的弯曲应力小，故在寿命相同的条件下，可增大传递的功率，其计算式为： )(15.0)11(10 kWKnKP iB （ 2-18） 式中 BK -弯曲影响系数， BK 31003.1 iK-传动比系数 iK=1.12 2.2.7 计算带作用在轴上的载荷 Q 为设计轴和轴承，应计算出 V 带对轴的压力 Q： )(2s in2 10 NZFQ （ 2-19） 式中 Z-带的根数 0F-单根 V 带的初拉力 N )(28.14184.181.0)196.0 5.2(284.18 97.4500)196.0 5.2(500 220 NqvzPF C （ 2-20） )(9.5602166s in228.1412 NQ （ 2-21） 2.3 第二组皮带传动机构的设计 设计的原始条件为：传动的工作条件，传递的功率 P，主、从动轮的转速3n、 4n （传动比 i），传动对外廓尺寸的要求。 设计内容：确定带的型号、长度、根数； 传动中心距； 带轮基准直径及结构尺寸； 计算初拉力 0F ， 带对轴的压力 0Q 纪可： 钢筋调直机设计 20 2.3.1 确定设计功率cP 考虑载荷性质和每天运转的时间等因素，设计功率要求要比传递的功率略大，即： )(kWPKP AC （ 2-22） 式中 P-传递的额定功率， 36.1CPKW AK-工作情况系数，AK=1.2 CP 1.36 1.2=1.632(KW) 2.3.2 初选带的型号 根据设计功率cP和主动轮转速3n=1440r/mim。选定带的型号为 A型。 2.3.3 确定带轮的基准直径3dd和4dd （ 1）选择3dd，由min3 dd dd ，查表得 3dd=140mm （ 2）验算带速 V，带速太高则离心力大，减小带与带轮间的压力易打滑，带速太低，要求传递的圆周力大，使带根速过多，故 V应在 5 25mm/s 之内。 )/(55.10)100060( 144014014.3)100060( 33 smndV d （ 2-23） （ 3）计算从动轮基准直径4dd： 4dd=i 3dd=343 ddnn 1407201440 =280（ mm） （ 2-24） 取标准值4dd=280mm 2.3.4 确定中心距 a 和带的基准长度dL 一般取 )(2)(7.043043 dddd ddadd （ 2-25） 计算相应于 0a 的带基准长度 0dL ： )(73.12755004 )140280()140280(214.330024 )()(22 202433400 mmaddddaL ddddd 根据初定的 0dL 查表，选取接近 0dL 值的基准长度 dL =1400（ mm） 辽宁工程技术大学毕业设计（论文） 21 实际中心距： )(3622 73.1 2 7 51 4 0 03002 00 mmLLaa dd （ 2-26） 2.3.5 验算小轮包角1 1 12070.1572a r c s in2180 43 a dd dd （ 2-27） 2.3.6 计算带的根数 5.196.093.0)16.09.1( 36.1)(00LC KKPP PZ 取 Z=2 （ 2-28） 式中 K-包角系数，考虑包角与实验条件不符（ 2 180 ）时对传动能力的影响 LK -长度系数，考虑带长与实验条件不符时对传动能力的影响 0P-实验条件下，单根 V带所能传递的功率 0P-单根 V带传递功率的增量 考虑传动比 1i 时，带在大轮上的弯曲应力小，故在寿命相同的 条件下，可增大传递的功率，其计算式为： )(16.0)11(30 kWKnKP iB （ 2-29） 式中 BK -弯曲影响系数， BK 31003.1 iK-传动比系数 iK=1.12 2.3.7 计算带作用在轴上的载荷 Q 为设计轴和轴承，应计算出 V带对轴的压力 Q： )(2s in2 10 NZFQ （ 2-30） 式中 Z-带的根数 0F -单根 V带的初拉力 N )(5.655 5 0 4.101.0)193.0 5.2(25 5 0 4.10 36.15 0 0)193.0 5.2(5 0 0 220 NqvzPF C 纪可： 钢筋调直机设计 22 )(2572 70.157s in25.652 NQ 2.3.8 主动带轮设计 轴伸直径 d=38mm, 长度 L=80mm，故主动带轮轴孔直径应取 mmd 380 ，毂长应小于80mm.大主动带轮结构为辐板式带轮，小主动带轮结构为实心式带轮，轮槽尺寸及轮宽等按表计算得： 小带轮： 基准宽度 db10mm，顶宽 b=13mm； 基准线上槽深 ah5mm； 基准线下槽深 fh12mm； 槽间距 3.015 e mm； 第一槽对称面 至端面的距离 2110f mm； 最小轮缘厚 mm6min ； 带轮宽 mmfezB 3510215)12(2)1( z 轮槽数；外径 mmhddada 1502 ； 轮槽角 38 ； 极限偏差 1 mm；当 B 1.5sd时，L=B=35mm，sd为 轴的直径； 大带轮： 基准宽度 db10mm，顶宽 b=13mm； 基准线上槽深 ah5mm； 基准线下槽深 fh12mm； 槽间距 3.015 e mm； 第一槽对称面至端面的距离 2110f mm； 最小轮缘厚 mm6min ； 带轮宽 mmfezB 3510215)12(2)1( z 轮槽数 ； 外 径 mmhddada 2902 ： 轮 槽 角 38 ； 极 限 偏 差 1 mm ；为轴的直径ss dmmdd ,7638221 ； mmdDD 146)76216(5.0)(5.0 110 mmdDd 28)76216(2.0)(3.02.0( 110 辽宁工程技术大学毕业设计（论文） 23 3 直齿轮设计 在闭式传动中，轮齿折断和点蚀均可能发生，设计时先按齿面接触 疲劳强度确定传动主要参数，再验算齿根弯曲疲劳强度。 小齿轮齿数 1Z 应大于 17 齿，以避免根切现象而影响齿根弯曲强度，一般取 1Z =18 40，2Z =i 1Z 。为防止轮齿早期损坏， 1Z ， 2Z 应尽量互为质数。当分度圆直径确定时，在满足齿根弯曲强度的前提下，适当减少模数以 增加齿数，有利于提高重合度。对传递动力的齿轮传动，模数应大于 2mm（至少 1.5mm） ,齿数比 (传动比 )i 不宜过大 ,以小于 5 为佳 ,以防止两齿轮直径相差过大及轮齿工作负担相差过大。 增大齿宽 b 时，轮齿的工作应力 F 和 H 都将减少，有利于提高轮齿承载能力，但 b 过大易造成载荷沿齿宽分布不均匀。对于制造安装精度要求高，轴和支承刚度大，齿轮相对于轴承是对称布置时，可取稍大些， d0.8 1.4。 非对称布置时 d0.6 1.2；悬臂布置及开式传动中 d0.3 0.4。在硬度 HB 350 的硬齿面传动中，d还应下降 50%。 一级减数直齿轮设计 已知一级传递功率 )(31.197.099.036.10101 KWPP ，小齿轮转速 1n =720r/min,传动比 i12 =2.7,每天 1 班，预期寿命 10年。 纪可： 钢筋调直机设计 24 3.1 确定齿轮传动精度等级 根据使用情况和估计速度 6v m/s,则选用 8 级精度的齿轮。选择材料：小齿轮选用45 号钢，调质处理，1 2 1 7 2 5 5H B S H B S ；大齿轮选用 45 号钢 ，正火处理，2 1 6 2 2 1 7H B S H B S；按国家标准，分度圆上的压力角 =20o ；对于正常齿，齿顶高系数 =1ah，顶隙系数 = 0.25c 3.1.1 计算许用应力 9119912126 0 6 0 7 2 0 1 1 0 3 0 0 8 1 . 0 3 6 8 1 01 . 0 3 6 8 1 00 . 3 8 4 1 02 . 7hN n j LNNi （ 3-1） 主 动 轮 和 从 动 轮 齿 面 硬 度 为 230HBS 和 170HBS ， 并 查 图 得 ，lim1H=570Mpa,lim2H=520Mpa,查图得，1NZ=1.0，2NZ=1.14, 1XZ=1.0, 2XZ=1.0,WZ=1.0,LVRZ=0.92,HS=1.0。 l i m 11 1 1 570 1 . 0 1 . 0 1 . 0 0 . 9 2 5 2 4 . 4 ( )1 . 0HH N X W L V RHZ Z Z Z M P aS （ 3-2） l i m 22 2 2 520 1 . 1 4 1 . 0 1 . 0 0 . 9 2 5 4 5 . 3 7 6 ( )1 . 0HH N X W L V RHZ Z Z Z M P aS （ 3-3） 3.1.2 按齿面接触疲劳强度确 定中心距 小齿轮转距： )(694.1 7 3 7 5720 31.11055.9 61 mmNT （ 3-4） 初取 2 1.1ttKZ，取 1 2 .7 10 .3 5, 0 .3 5 0 .6 4 7 522a d a u ，查表得 1 8 8 .9EZ M P a，22 2 . 5c o s s i n c o s 2 0 s i n 2 0HZ （ 3-5） 确定中心距： 辽宁工程技术大学毕业设计（论文） 25 )(34.150)4.524 5.29.188(7.235.02 694.1 7 3 7 51.1)17.2()(2)1( 3 23 21 mmZZZuKTuaHHEat （ 3-6） 取 a=155mm 估计模数 ： m=(0.007 0.02)a=(0.007 0.02)155=1.085 3.1mm,取 m=3mm. 各轮齿数： 12 1 1 22 2 1 5 5 2 7 . 9 3( 1 ) 3 ( 2 . 7 1 )2 7 . 9 3 2 . 7 7 5 . 4 1aZmuZ Z i （ 3-7） 取122 8 , 7 5ZZ 实际传动比2175 2 . 6 828Zi Z 实 （ 3-8） 传动比误差 2 . 7 2 . 6 81 0 0 % 1 0 0 % 0 . 7 % 5 %2 . 7iiii 理 实理 许用 分度圆直径： 11223 2 8 8 4 ( )3 7 5 2 2 5 ( )d m Z m md m Z m m （ 3-9） 验算圆周速度 11 3 . 1 4 8 4 7 2 0 3 . 1 7 / 6 /6 0 1 0 0 0 6 0 1 0 0 0dnv m s m s ,选择 8 级精度的齿轮合适。 3.1.3 验算齿面接触疲劳强度 因电机驱动，载荷平稳，查表， 1.0AK ，由于速度 v=3.17m/s,8 级精度齿轮 ，查图得 1.12vK ，轴上轴承不对 称分布，且 0.6475d ，查图得 1.04K ，齿宽b=1 0 . 6 4 7 5 8 4 5 4 . 3 9d d 。取 b=54mm, 0 。 查表得 1.0K 载荷系数 1 . 0 1 . 1 2 1 . 0 4 1 . 0 1 . 1 6AvK K K K K （ 3-10） 计算端面和纵向重合度： 12111 . 8 8 3 . 2 c o sZZ 111 . 8 8 3 . 2 13 8 7 5 1.84 （ 3-11） 纪可： 钢筋调直机设计 26 10 . 3 1 8 t a n 0d Z （ 3-12） 由和查图得， 0.88Z ，取 u=2.7 1212 1H E HKT uZ Z Zb d u （ 3-13） 22 1 . 1 6 1 7 3 7 5 . 6 9 4 2 . 7 11 8 8 . 9 2 . 5 0 . 8 85 4 . 3 9 8 4 2 . 7 =158MP H 安全。 3.1.4 验算齿根弯曲疲劳强度 根 据 材 料 热 处 理 ， 查 图 ，l i m 1 l i m 24 3 5 , 4 1 5 , 1 . 2 5F F FM P a M P a S 取 。查图 1 2 1 21 . 0 , 1 . 0 2 . 0N N X X S TY Y Y Y Y 。 取，则计算出许用应力 l i m 11 1 1 435 1 . 0 1 . 0 2 . 0 6 9 6 ( )1 . 2 5FF N X S TFY Y Y M P aS （ 3-14） l i m 22 2 2 415 1 . 0 1 . 0 2 . 0 6 6 4 ( )1 . 2 5FF N X S TFY Y Y M P aS （ 3-15） 由图得，1 2 1 22 . 8 6 , 2 . 2 2 1 . 5 4 , 1 . 7 9 , 0 . 7 1F a F a S a S aY Y Y Y Y 和 验算弯曲疲劳强度 11 1 112F F a S aKT Y Y Yb d m （ 3-16） 2 1 . 1 6 1 7 3 7 5 . 6 9 4 2 . 8 6 1 . 5 4 0 . 7 15 4 8 4 3 )(14.38 MPa1F 12 2 212F F a S aKT Y Y Yb d m （ 3-17） 2 1 . 1 6 1 7 3 7 5 . 6 9 4 2 . 2 2 1 . 7 9 0 . 7 15 4 8 4 3 23 2 . 6 2 ( ) FM P a 安全。 辽宁工程技术大学毕业设计（论文） 27 3.1.5 齿轮主要参数和几何尺寸 122 8 , 7 5 , 2 . 7 , 3 , 1 . 0 , 0 . 2 5aZ Z u m m m h c 11 3 2 8 8 4d m Z m m 22 3 7 5 2 2 5d m Z mm 11 2 8 4 2 3 1 . 0 9 0aad d m h mm 22 2 2 2 5 2 3 1 . 0 2 3 1aad d m h mm 11 2 ( ) 8 4 2 3 ( 1 . 0 0 . 2 5 ) 7 6 . 5fad d m h c mm 22 2 ( ) 2 2 5 2 3 ( 1 . 0 0 . 2 5 ) 2 1 7 . 5fad d m h c mm 1211( ) ( 8 4 2 2 5 ) 1 5 4 . 522a d d mm 1 2 1 25 4 , 5 1 0 , 6 0b b m m b b m m b m m 取 同理 当 3轴 4轴间传动比34i=2.5 时，齿 轮主要参数和几何尺寸 343 0 , 7 5 , 2 . 5 , 3 , 1 . 0 , 0 . 2 5aZ Z u m m m h c 33 3 3 0 9 0d m Z mm 44 3 7 5 2 2 5d m Z mm 33 2 9 0 2 3 1 . 0 9 6aad d m h mm 44 2 2 2 5 2 3 1 . 0 2 3 1aad d m h mm 33 2 ( ) 9 0 2 3 ( 1 . 0 0 . 2 5 ) 8 2 . 5fad d m h c mm 44 2 ( ) 2 2 5 2 3 ( 1 . 0 0 . 2 5 ) 2 1 7 . 5fad d m h c mm 3411( ) ( 9 0 2 2 5 ) 1 5 7 . 522a d d mm 3 4 3 46 0 , 5 1 0 , 6 7b b m m b b m m b m m 取 轴 4 和轴 5 间的传动比 45i =1，齿轮主要参数和几何尺寸 纪可： 钢筋调直机设计 28 562 0 , 2 0 , 1 , 5 , 1 . 0 , 0 . 2 5aZ Z u m m m h c 55 5 2 0 1 0 0d m Z mm 66 5 2 0 1 0 0d m Z mm 55 2 1 0 0 2 5 1 . 0 1 1 0aad d m h mm 66 2 1 0 0 2 5 1 . 0 1 1 0aad d m h mm 55 2 ( ) 1 0 0 2 5 ( 1 . 0 0 . 2 5 ) 8 7 . 5fad d m h c mm 66 2 ( ) 1 0 0 2 5 ( 1 . 0 0 . 2 5 ) 8 7 . 5fad d m h c mm 3411( ) (1 0 0 1 0 0 ) 1 0 022a d d mm 5670bbmm 辽宁工程技术大学毕业设计（论文） 29 4 锥齿轮的设计 初定齿数比 u=1.计算两锥齿轮，参照 GT4-8型调直机的传动示意展开图 锥齿轮材料采用 45 号钢加工制造，采用大圆角留磨滚刀加工，齿面渗碳淬火磨齿，并采用齿面强化喷丸工艺，以提高接触与弯曲强度。锥齿轮 58HRC 63，精度 6Cgb11365-89。（ 喷丸强化工艺 ,此技术提供一种通过利用喷丸强化工艺在齿轮表面形成压缩残余应力来提高齿轮的疲劳强度的方法。此技术的方法是在利用高压空气向齿轮表面投射大量的喷丸时向与连接作为喷射对象的齿轮齿的齿根圆与渐开线的交点及与上述喷射对象的齿轮齿相邻的齿轮齿的齿顶圆与渐开线的交点的直线平行的方向，更具体地讲，是向与该直线成 0 至 15 角的方向投射。） 轴交角 90 。由电动机驱动，工作载荷略有轻微冲击，锥齿轮 1 悬臂支承，锥齿轮2两端支承，传递转矩： mKNnPT 018.072036.155.955.9211，转速 720r/min。 （ 4-1） 1基本参数： 。顶隙系数齿顶高系数齿数压力角模数 20.0；1；25；20；4 chzm a 2初步设计： )(1 9 5 13 2 11 mmuKTdHPe （ 4-2）式中 K-载荷系数，取 1.5 u-齿数比，取 1 HP -齿轮的许用接触应力 )/(11821.11300 2 l i m mmNS HHHP HS -估计时的安全系数，取 1.1 limH -试验齿轮的接触疲劳极限 )/(1 3 0 0 2lim mmNH 纪可： 钢筋调直机设计 30 估算的结果： 3 2 11 1951HPe uKTd= )(8211821185.11951 32 mm 几何尺寸： 齿数比： 1252521 zzu 齿数 1z=25；2z=25 （ 4-3） em=4 m 模数 大端分度圆直径： mmmzd ee 10042511 mmzmd ee 10042522 （ 4-4） 分锥角： 45arc tan212 zz （ 4-5） 4590 21 （ 4-6） 外锥距：mmdR ee 71222100s in2 11 （ 4-7） 齿宽： mmRb eR 3.21713.0 R =0.25 0.33 取 R =0.3 （ 4-8） （重载荷 3.0 Rb 3.5） 平均分度圆直径： mmdmmddmRem 85 85)3.05.01(100)5.01(211 （ 4-9） 中锥距： mmRRRem 35.60)3.05.01(71)5.01( （ 4-10） 平均模数： mmmmRem 4.3)3.05.01(4)5.01( （ 4-11） 齿距： P=m =3.14 4=12.56mm （ 4-12） 齿宽系数： R =0.3 节锥角： 451 452 高度变位系数： 0)111(39.0 21 X （ 4-13） 辽宁工程技术大学毕业设计（论文） 31 02 X 齿顶高： mmmXhheaa 441)( 11 （ 4-14） mmhh aa 412 齿根高： mmxcmhef 8.4)2.01(4)1( 11 mmhf 8.42 （ 4-15） 顶隙： 80.0420.0 mcc （ 4-16） 齿顶角：211 225.3)714a r c t a n ()a r c t a n (aeaa Rh （ 4-17） 齿根角：211 868.3)718.4a r c t a n ()a r c t a n (feff Rh （ 4-18） 齿宽中点分度圆直径： 211 85100)3.05.01()5.01( mRm dmmdd （ 4-19） 齿宽中点螺旋角： 35m 大端齿顶圆直径： 21111 10645c o s42100c o s2 aaea dhdd （ 4-20） 大端齿根圆直径： 2111 9345c os8.42100c os2 ffef dhdd （ 4-21） 顶锥角：2111 225.48225.345 aaa （ 4-22） 根锥角：2111 775.41225.345 faf （ 4-23） 安装距： A，根据结构而定。 冠顶距： 轴线交角 90454521 （ 4-24） 当21121 172.4745s i n42100s i n290 KaeK AhdA 时， （ 4-25） 轮冠距： 111 KAAH （ 4-26） 锥齿轮强度校核计算： 纪可： 钢筋调直机设计 32 接触强度校核 HPKHEmHHVAtH ZZZZubduKKKKF 1285.01 （ 4-27） 式中 分度圆的切向力 3 6 01 0 0 182 0 0 02 0 0 0 1 1 mt d TF N 使用系数 25.1AK 动载荷系数 041.1VK 载荷分布系数 9.1HK 载荷分配系数 1HK 节点区域系数 5.2HZ 弹性系数 2/8.189 mmNZ E 重合度、螺旋角系数 867.0Z 锥齿轮系数 1KZ 计算结果： 2212/3431867.05.28.18911003.2185.01119.1041.125.136085.01mmNZZZZubduKKKKFHPKHEmHHVAtH 许用接触应力 ZZvZZSXRLNHHHP limlim （ 4-28） 式中 试验齿轮接触疲劳极限 6501lim H 2/mmN 寿命系数 1NZ 润滑油膜影响系数 985.0LvRZ 最小安全系数 1.1min HS 尺寸系数 1XZ 辽宁工程技术大学毕业设计（论文） 33 工作硬化系数 1Z 计算结果2l i ml i m /581985.011.1650 mmNZZvZZS XRLNHHHP HPH 通过 弯曲强度校核 YYbmKKKKFFSm FFvAtF 11 85.0 （ 4-29） 式中 复合齿形系数 79.41 FSY 重合度和螺旋角系数 68.0Y 其余项同前，并且 HFHF KKKK , 计算结果： 211/4768.0185.019.1041.125.136085.0mmNYYbmKKKKFFSmFFvAtF 许用弯曲应力： XR relTrelTNF FBFP YYYYS m in （ 4-30） 式中 齿根基本强度 2/250 mmNFB 寿命系数 1NY 相对齿根圆角敏感系数 1relTY 相对齿根表面状况系数 1RrelTY 尺寸系数 1XY 最小安全系数 4.1min FS 计算结果 1781114.1250 FP2/mmN FPF 1 通过 纪可： 钢筋调直机设计 34 5 轴的设计与强度校核 5.1 轴的设计与强度校核 5.1.1 轴的结构设计 图 5-1 轴的结构图 Fig.5-1 construction figure of shaft one 5.1.2 求出齿轮受力 输出轴转矩： NnPT 1803972036.11055.91055.9 61161 （ 5-1） 齿轮圆周力： mmmzddNd TFRRmmt85)3.05.01(254)5.01()1(494851803922111111（ 5-2） 辽宁工程技术大学毕业设计（论文） 35 齿轮轴向力： NFFta 12745c o s20t a n494s i nt a n 111 （ 5-3） 齿轮径向力： NFFtr 127co sta n 111 （ 5-4） 支反力： XOY 面 （垂直面） NRNRBYAY19826928512746212771269285127193127 （ 5-5） XOZ 面（水平面） NRNRBZAZ64269161257462127319269430257193127 （ 5-6） XOY 面上的弯矩： mmNMmmNMmmNMmmNMBYBYAYAY5.1911319312728512719099269715.164621272851272691980右左右左 （ 5-7） XOZ 面上的弯矩： mmNMmmNMmmNMmmNMBZBZAZAZ953421934942469926931943025722822846249441377161257右左右左 （ 5-8） 合成弯矩： mmNMMMmmNMMMmmNMMMmmNMMMBZBYBBZBYBAZAYAAZAYA97237953405.191132542724699190992282282282285.16413774137702222222222222222）（）（）（）（）（右右右左左左右右右左左左 （ 5-9） 当量弯矩： 纪可： 钢筋调直机设计 36 mmNTMmmNTMMmmNTMMmmNTMMmmNTMMMP aMP aTMMvDBvBBvBAvAAvAbbBbbv104621803958.0977981803958.097237274951803958.0254272 2 8 4 6 81803958.02 2 8 2 2 8104621803958.04137795,5560045.58.09555)(2222222222222222010122）（）（）（）（）（）（）（）（查表，钢取转矩为一般性质，故右右左左右右左左 （ 5-10） 取危险截面按当量弯矩验算直径。危 险截面取左轴承处（载荷最大）及安装带轮处（轴径最小且载荷较大、有键槽）。 右轴承部位验算 mmMdbvA 35551.02287071.03 31 （ 5-11） d=45mm 35mm,合格。 安装带轮部位验算 mmMdbvD 20551.0104621.03 31 （ 5-12） d=30mm 20mm,合格。 该轴段有键槽，计算轴径加大 4%， d=30 201.04=20.8 ，合格 综上计算结果，该轴强度足够。 5.2 轴的设计与强度校核 5.2.1 轴的结 构设计 辽宁工程技术大学毕业设计（论文） 37 图 5-2 轴的结构图 Fig.5-2 construction figure of shaft two 5.2.2 求出齿轮受力 输出轴转矩： NnPT 1737672031.11055.91055.9 62262 （ 5-13） 圆柱齿轮 齿轮圆周： NdTFt 414841 7 3 7 622111 （ 5-14） 齿轮径向力： NFFtr 150tan11 （ 5-15） 标准直齿圆锥齿轮 齿轮圆周力： mmmzddNd TFRRmmt85)3.05.01(254)5.01()1(408851 7 3 7 622222222 （ 5-15） 齿轮轴向力： NFFta 10445c o s20t a n408s i nt a n 222 （ 5-16） 齿轮径向力： NFF tr 104co sta n 222 （ 5-17） 支反力 XOY 面 （垂直面） 纪可： 钢筋调直机设计 38 NRNRBYAY973545410428510430210415535428510452104300150 （ 5-18） XOZ 面（水平面） NRNRBZAZ44735451420302408544143923542123052408300414 （ 5-19） XOY 面上的弯矩： mmNMmmNMmmNMmmNMmmNMmmNMBYBYDYDYCYCY042285104521043001503541555044529796102481503021555 0 4 7 230097285104248104837054155右左右左右左 （ 5-20） XOZ 面上的弯矩： mmNMmmNMmmNMmmNMmmNMmmNMBZBZDZDZCZCZ63602123014541652408300414636021230102672248414114984460302484080右左右左右左 （ 5-21） 合成弯矩： mmNMMMmmNMMMmmNMMMmmNMMMmmNMMMmmNMMMBZBYBBZBYBDZDYDDZDYDCZCYCCZCYC63606360014541614541642811763605044961510267296101255741149845047283700837022222222222222222222222）（）（）（）（）（）（）（）（右右右左左左右右右左左左右右右左左左 （ 5-22） 辽宁工程技术大学毕业设计（论文） 39 当量弯矩： mmNTMmmNTMMmmNTMMmmNTMMmmNTMMmmNTMMmmNTMMmmNTMMM P aM P aTMMvDPvPBvBBvBDvDDvDCvCCvCbbBbbv100781737658.0271221737658.025180119171737658.063601457651737658.0145416129401737658.08117139291737658.096151259781737658.0125574131011737658.0837095,5560045.58.09555)(2222222222222222222222222222010122）（）（）（）（）（）（）（）（）（）（）（）（）（）（查表，钢取转矩为一般性质，故右右左左右右左左右右左左 （ 5-23） 取危险截面按当量弯矩 验算直径。危险截面取右轴承处（载荷最大）、安装圆柱齿轮处、安装锥齿轮处及安装偏心轮处。 右轴承处验算 mmMdbvB 8.29551.01462511.03 31 （ 5-24） d=35mm 29.8mm,合格。 安装圆柱齿轮处验算 mmMdbvC 4.28551.01266571.03 31 （ 5-25） d=40mm 28.4mm,合格。 该轴段有键槽，计算轴径加大 4%， d=40 28.41.04=29.5mm, 合格。 安装锥齿轮处验算 mmMdbvC 18551.0190121.03 31 （ 5-26） d=35mm 18mm,合格。 该轴段有键槽，计算轴径加大 4%， d=35 181.04=18.72mm, 合格。 纪可： 钢筋调直机设计 40 安装偏心轮处 mmMdbvP 17551.0271221.03 31 （ 5-27） d=25mm 17mm,合格。 该轴段有键槽，计算轴径加大 4%， d=25 171.04=17.68mm ，合格。 综上计算结果，该轴强度足够。 辽宁工程技术大学毕业设计（论文） 41 6 主要 零件的规格及加工要求 6.1 调直筒及调直块 调直筒及调直块的尺寸要求见零件图，调直筒可用一般结构钢或碳钢制造，调直块须用厂具钢制造，并进行热处理，块的内孔要具有一定的光洁度。 GT4-8 型调直机的调直筒，有两套调直模，每套有五个，其中一套内径为 10mm，可以调直 6 8mm 直径的钢筋，另一套内径为 6mm，可调直 5mm 直径以下的钢筋。调直模用工具钢制成，并经热处理。安装时，调直模的喇叭口应全部向调直筒进口方向。调直模在调直筒中的安装位置如图所示， 图 6-1 调直模的安装方法 Fig.6-1 installation method of straightening model 调直模偏移量的大小，要根据调直模的磨损程度和钢筋的性质通过试验确定，一般为7 10mm，但不论采用哪种方法，调直筒最外两端的两个调直模，必须在调直筒导孔的轴线上，如果发现钢筋调的不直，应及时调整调直模的偏移量。 6.2.齿轮 调直机上的所有齿轮均采用 45 号钢加工制造，并须经过表面淬火等热处理。 6.3.调直机的各传动轴均安装滚动轴承 表 1-1 钢筋调直机的 轴承 型号及 用量 Tab.1-1 bearing size and number of reinforcement bar straightening machine 纪可： 钢筋调直机设计 42 轴承名称 型号 数量 安装部位 轴承名称 型号 数量 安装部位 单列圆锥滚子轴承 7206 1 锥齿轮轴左端 单列圆锥滚子轴承 7512 1 偏心轴下端 双列向心球轴承 1307 1 锥齿轮轴右端 单列向心球轴承 306 2 下压辊轴两端 单列圆锥滚子轴承 7308 1 偏心轴上端 单列向心球轴承 306 2 上压辊轴两端 6.4 传送压辊的选用和调整 调直机有 两对钢筋传送压辊供选用，每对压辊上又有两种深度的环槽，因此应根据钢筋直径选择适当的压辊槽。一般在夹紧钢筋后，应保证上下压辊之间有 3mm 左右的间隙为合适。 传送钢筋的牵引力，决定于压辊间的压紧程度，压紧度要保证钢筋能顺利的被牵引前进，不应有明显的转动现象，而且在被切断的一瞬间，应能允许钢筋与压辊之间发生打滑现象。 6.5 定长机构的选择与调整 钢筋切断长度，由定长机构自动调整，为了保证切断质量，首先要按滑动刀台的活动上切刀位置，调整其固定切刀，使上下两切刀的刃口间有 1mm 以内的间隙，并经常检查下切刀的锁紧螺母 有无松动现象，以及上切刀的抬刀弹簧的弹性。 滑动刀台的回位是靠压缩弹簧的张力，在定尺拉杆上装有三个压缩弹簧，在调直粗钢筋时，三个弹簧同时起作用。当调直细钢筋时，只需 1 2 弹簧。弹簧的预紧力是以保证能可靠的回位为准。如果弹簧预紧力不足，会造成滑动刀台停留在锤头下发生连切钢筋的故障，若弹簧预紧力过大，则钢筋不易顶动顶尺板，而发生钢筋顶弯或切断尺寸不准，并造成压辊过度损伤钢筋的现象。 钢筋发生连切现象，除由于弹簧的预紧力不足外，还可能是传送压辊压力过大，或者是料槽的钢筋下落阻力过大所造成的。所以，发生不正常现象时 ，应立即停车检查，进行调整。 辽宁工程技术大学毕业设计（论文） 43 7 结论 伴随着建筑业的发展，建筑机械成为现代工业与民用建筑施工与生产过程中不可缺少的设备。建筑生产与施工过程实现机械化、自动化、降低施工现场人员的劳动强度、提高劳动生产率以及降低生产施工成本，为建筑业的发展奠定了坚实的基础。由于建筑机械能够为建筑业提供必要的技术设备，因此成为衡量建筑业生产力水平的一个重要标志，并且为确保工程质量、降低工程造价、提高经济效益、社会效益与加快工程建设速度提供了重要的手段。所以，提高建筑机械的管理、使用、维护与维修能力，对加快建筑生产与施工速度 ，具有十分重要的意义。 本文根据钢筋调直机的设计原则和具体要求，结合工地的实际需要进行设计，该钢筋调直机具备良好的机动性，它体积小，重量轻，能快速的在不同场地之间转移，它能量大，结构简单，操作方便，最大限度的发挥设备的利用率和生产率。本次设计借助于 AUTOCAD进行绘图，基本上达到了设计要求。 本次设计还存在不足之处，一是由于钢筋的牵引速度 V=0.6m/s,而剪刀升降时间t=0.1s,则钢筋在切断的瞬间的运动距离 S=Vt=0.60.1=0.06m ，为此，剪刀阻碍钢丝的运动，而引起牵引辊产生滑动现象，磨损加 剧，生产率降低，故此种调直机的调直速度不宜太快。二是由于机械设计的复杂性和整体性，本人掌握不够全面。三是由于经验方面的欠缺，故需要进一步的研究和实践。 纪可： 钢筋调直机设计 44 致谢 本设计在导师康文龙教授的悉心指导和严格要求下业已完成，从课题选择、方案论证到具体设计和调试，无不凝聚着康文龙导师的心血和汗水，在四年的本科学习和生活期间，也始终感受着导师的精心指导和无私的关怀，我受益匪浅。在此向导师表示深深的感谢和崇高的敬意，祝愿导师身体健康。 在论文的完成过程当中，同时得到了季璐瑶、璀璨的热情帮助，一并 表示深深地感谢 ! 最后，诚挚的感谢所有参加本论文评审和答辩的各位老师，感谢你们在百忙之中抽出时间参加我的答辩。 辽宁工程技术大学毕业设计（论文） 45 参考文献 1 田奇，童占荣，王进，马志奇。钢筋及预应力机械应用技术 M。中国建材工业出版社。 2004。 5 2 孟宪源现代机构手册 M第 1 版北京：机械工业出版社 1994， 6 3 田奇 建筑机械使用与维护 中国建材工业出版社 2003.8。 4 李凤平，张士庆，苏猛。机械图学 M。东北大学出版社 2003.9 5 纪世斌建 筑机械基础北京清华大学出版社 2002。 6 徐灏机械设计手册（ 1） M 第 2 版北京：机械工业出版社 2000。 7 徐灏机械设计手册（ 2） M 第 2 版北京：机械工业出版社 2000。 8 徐灏机械设计手 册（ 3） M 第 2 版北京：机械工业出版社 2000。 9 机械设计手册化学工业出版社 2004 10 现代施工机械实用手册华南理工大学出版社 1999 11高文安建筑施工机械武汉武汉工业大学出版社 2000。 12 Sunage T,et al.Differental reducers using internal gears with small tooth number difference(The first report,fundamentals of design)J.Bulletin of JSME,1994,(108).。 13 Shu Xiaolong.Determination of load sharing factor for plametary gearing with small tooth number differenceJ.Mechanism and Machine Throry,1995,30(2).。 纪可： 钢筋调直机设计 46 附录 A 译文 降低商用飞机的直接维护费用的方法 Haiqiao Wu Yi Liu Yunliang Ding 和 Jia Liu 作者 Haiqiao Wu， Yi Liu， Yunliang Ding 和 Jia Liu 都是在中华人民共和国南京大学航空宇航工程学院从事航空学和行于学的学者。 关键词 直接费用，商用飞机， 维护费用，专家，鉴定测试 摘要 商用飞机的直接维护费用（ DMC）对飞机费用的所有权起一个重要作用。我们的研究目标是发现一些减少 DMC 的方法。本论文首先指出设计和果实诊断是影响 DMC 的主要因素，对于特定的航空公司这一因素，可忽略不计。一项 R&M 设计的新观念 为了要减少 DMC，本论文讨论了自由操作时期和过失诊断专家系统的维护。 电子的通路路径 本文的翡翠研究寄存器可以从以下网站得到： /researchregister 现在的议题和本文的完整文件可以从以下网站 /0002-2667.htm 降低商用飞机的直接维护费用的方法 介绍 辽宁工程技术大学毕业设计（论文） 47 商用飞机的维护活动是飞机耐飞性能的一个必要组成部分。飞机维护是令飞机回复到可使用状态下的一个上木。它包括维护、修理、彻底检查、检验和状态测定。 它可以分为两种类型。 修正的维护。这些活动，即由提供对于某一已知的或疑似的故障及（或）缺陷的方案，来是失败的结果回复到一种令人满意的情况。修正的维护大体上可分为过失确认、过失隔离、拆卸、替换、重新装配、对准或者调整，以及测试。这一种维护的类型即是不预定的维护，而且受益于诊断的使用以减轻在维护资源方面的负担。 预防的维护。这些活动，即由系统检验、探测、疲劳项目的替换、调整、口径测定，以及清洁等，来使之保持在可使用状态。在飞机和仪器的整个寿命中，它以一种规定的形式实行。因此，它也被成做预定的维护。 维护通常的目 标是，在一家航空公司需要维修飞机时，能够以最低的费用提供一套完整的维护服务。现在商用飞机的维护费用对飞机费用的所有权起一个重要作用。维护费用一般占与飞机操作相关费用的 10%-20%（ Maple,2001）。 直接的维护费用（ DMC）被定义为，用于维护一个飞机或相关仪器所需的劳动力费用和材料费用（ ATA，国际航空运输协会和 ICCAIA， 1992）。 DMC 不包括劳动和物质的开支，如行政、监督、使用工具工作、测试仪器、设备、记录及保存等活动的费用（ Knotts,1999）。航空公司通常会寻求维护费用的保证，如果 DMC 超过约定的指定水平，飞机制造者将招致财政上的处罚。 我们的研究目标是找出一些为商用飞机减少 DMC 的方法。本论文首先分析了影响 DMC的主要因素，然后讨论了可以减少 DMC 的一些方法。 DMC的主要影响因素 依照定义， DMC 的公式是： DMC=（onMMH+offMMH） LR+MC, 其中，onMMH是指飞机维护人员在飞机上的工作时间；offMMH是指飞机维护人员不在 飞机上的凌夷部分工作时间； LR 是指劳动费用； MC 是指材料的费用。影响 DMC 的因素可以依下列各项分类。 设计因素 可靠性和可维护性（ R&M）是飞机的固有价值。它只能由设计决定。虽然像经过高度 纪可： 钢筋调直机设计 48 训练的人和一个应答的补给系统这样的其他因素，也能使时间限定在一个绝对的最小量中，但是只有国有的 R&M 才能决定这一最小量。即使改良训练或技术支持也不能够有效的弥补因一架拙劣设计（根据 R&M）的商用飞机在可用性方面所造成的损失。将支持飞机飞行的费用减少到最小，最大限度的提高籍由最好设计所生产出的产品的可用性，使之可靠并且可 维护。对于商用飞机整个寿命期所花费用来说，大概有 70%-80%的费用是由设计阶段来决定的。 过失诊断效率 系统和技术的复杂性逐渐增加加大了即使、有效的过失诊断的困难。由此成为系统可维护性的问题因素。而且，从减少时间周期和费用方面来看，无效的过失诊断可能会很贵。因为 “ 没有发现错误（ NFF） ” 的情形会对维护费用产生很大的影响。现代系统的设计经历了 40%或者更高的仪器错误消除率。这些错误是有歧义的、劳动密集型的测试程序所造成的。航空电子学和电气科学方面的不可预定维护费用占民用飞机 DMC 的 18%， 40%与仪器错 误消除相关的被归类为 NFF。在 1992 年，一项对部件转移的审计突出了英国空中航线的机群每平均有 8000 项被转移走。纵观所有的工作室，其所有部件中的 14%，被发现有 NFF。一台航空电子学仪器平均会产生出 30%的 NFF。在财政上来看，若是考虑到直接和间接费用，那么 这就等于是每年在 NFF 上的开支总共就需要两千万英镑（ Knotts,1999）