毕业设计（论文）-清除溶剂精馏塔的机械设计.doc

本科毕业设计（论文）摘 要本次设计题目是清除溶剂精馏塔的机械设计，该设计选用精馏塔作为气液传质设备，使用筛板塔。该二硫化碳精馏塔的设计压力为0.1 MPa，设计温度为60，进料状态为饱和液相进料，设备的主体材料为20R。设计方法采用压力容器的常规设计方法，按照GB150-98钢制压力容器等技术法规执行。设计内容主要包括：工艺设计计算、机械设计计算两部分。工艺设计计算主要包括：物料衡算，进料温度，各组分在塔顶、塔底预分配，塔顶、塔底温度，理论板层数，进料板位置，塔板效率等。机械设计计算主要包括：塔体材料的选择，筒体与封头的有效壁厚，各种载荷的计算等。机械设计完成后进行数据校核，验算设计出的各部件是否符合要求，这部分主要校核塔体的地震载荷，风载荷，以及筒体轴向应力校核，最后简单地对设备的安装以及检修做介绍。本设计计算结果准确，与工程实际精馏塔的设计相符；图纸符合国家机械制图标准要求，结构简单、合理，优于现场实际设备。关键词：精馏塔；气液传质；物料衡算；塔板效率AbstractThe designing topic is the Mechanical design of clearing solvent distillation tower, taking naphtha as raw and selecting Distillation tower to be the equipment for gas and using the Sieve tower.The Carbon disulfide Carbon disulfide tower design pressure designing that originally time is 0.1MPa, design that the temperature is 60, feed state is that the saturated liquid appearance, tower equipment main body material is 20R . Designing the technologies and regulation of the method adopt pressure container routine design procedures; carry out according to that GB150-98 steel-made pressure container” designing Content mainly includes: process design calculates, secretly scheme of machinery design designs a bipartition. Process design calculation is included mainly: Material accounting, the feed temperature, pre divides set of the tower top and tower bottom in advance assignment, the top tower and the bottom tower temperature, theory style numbers, feed style location, tower board efficiency of the tower. Machinery design calculation is mainly included: tower body material choice, the tube body and the effective thickness of heads of sealing various loading calculation. Then checking phases, it validated the every part to make sure that all of them were eligible, including check of earthquake load, wind load of tower body, and axis stress of cylinder. Finally, the fixing and overhauling of equipment were introduced sententiously. Designing calculation is accurate, be compatible with actual tower designing; The drawing sheets accords with requiring of country machine drawing standard and the structure is simple, rational and better than that scene reality equipment.Keywords：Distillation tower, gas-fluid flow , material accounting，board efficiency of the tower目 录第1章 前 言1第2章 设计方案的确定22.1设计题目22.2工艺条件22.3设计内容22.4流程的设计2第3章 精馏塔的工艺设计43.1精馏流程的确定43.2塔的物料衡算53.2.1料液及塔顶塔底产品含二硫化碳的质量分率53.2.2平均分子量53.2.3物料衡算53.3塔板数的确定63.3.1理论板的求法63.3.3 实际板数73.4塔工艺条件及物性数据计算73.4.1 操作压力73.4.2 操作温度的计算83.4.3 平均摩尔质量计算83.4.4平均密度计算93.4.5液体平均表面张力的计算103.4.6液体平均粘度的计算113.5精馏塔气液负荷计算113.6塔和塔板的主要工艺尺寸的计算123.6.1塔径D123.6.2溢流装置133.6.3塔板布置153.6.4筛孔数n与开孔率163.7筛板的流体力学验算163.7.1气体通过筛板压降相当的液柱高度173.7.2雾沫夹带量的验算183.7.3漏液的验算183.7.4液泛验算193.8塔板负荷性能图203.8.1 精馏段雾沫夹带线203.8.2精馏段液泛线213.8.3精馏段液相负荷上限线223.8.5 精馏段液相负荷下限线233.8.6 提馏段雾沫夹带线243.8.7提馏段液泛线243.8.8提馏段液相负荷上限线263.8.9提馏段漏液线（气相负荷下限线）263.8.10提馏段液相负荷下限线273.9精馏塔的工艺设计计算结果总表27第4章 精馏塔机械设计304.1选材304.2塔器壁厚及质量计算304.2.1塔器壁厚计算304.2.2塔的质量计算314.3塔体强度与稳定性校核364.3.1塔的基本自振周期计算364.4基础环厚度计算474.5地脚螺栓计算484.6开孔与孔补强计算494.6.1填料上下塔段连接部位的补强计算494.6.2有效补强范围504.6.3有效补强面积514.7接管的选用524.8法兰的选取534.8.1筒体法兰的选取534.8.2接管法兰的选取54第5章 塔设备的制造及安装565.1 制造要求565.2 组装要求575.3 封口前的检查58结 论60参考文献61致 谢63附 录65V第1章 前 言化工生产中所处理的原料，中间产物，粗产品几乎都是由若干组分组成的混合物，而且其中大部分都是均相物质。生产中为了满足储存，运输，加工和使用的需求，时常需要将这些混合物分离为较纯净或几乎纯态的物质。 精馏是分离液体混合物最常用的一种单元操作，在化工，炼油，石油化工等工业得到广泛应用。精馏过程在能量计的驱动下，使气，液两相多次直接接触和分离，利用液相混合物中各相分挥发度的不同，使挥发组分由液相向气相转移，难挥发组分由气相向液相转移。实现原料混合物中各组分分离，该过程是同时进行传质传热的过程。本次设计任务为设计一定处理量的分离四氯化碳和二硫化碳混合物精馏塔。板式精馏塔也是很早出现的一种板式塔，20世纪50年代起对板式精馏塔进行了大量工业规模的研究，逐步掌握了筛板塔的性能，并形成了较完善的设计方法。与泡罩塔相比，板式精馏塔具有下列优点：生产能力（20%40%）塔板效率（10%50%）而且结构简单，塔盘造价减少40%左右，安装，维修都较容易。化工原理毕业设计是培养学生化工设计能力的重要教学环节，通过毕业设计使我们初步掌握化工设计的基础知识、设计原则及方法；学会各种手册的使用方法及物理性质、化学性质的查找方法和技巧；掌握各种结果的校核，能画出工艺流程、塔板结构等图形。在设计过程中不仅要考虑理论上的可行性，还要考虑生产上的安全性、经济合理性。在设计过程中应考虑到设计的精馏塔具有较大的生产能力满足工艺要求，另外还要有一定的潜力。节省能源，综合利用余热。经济合理，冷却水进出口温度的高低，一方面影响到冷却水用量。另一方面影响到所需传热面积的大小。即对操作费用和设备费用均有影响，因此设计是否合理的利用热能R等直接关系到生产过程的经济问题。本毕业设计的主要内容是过程的物料衡算，工艺计算，结构设计选材，壁厚质量计算，和载荷校核等。80第2章 设计方案的确定2.1设计题目清除溶剂精馏塔机械设计2.2工艺条件生产能力：30吨每小时（料液）年工作日：自定原料组成：32%的二硫化碳和68%的四氯化碳（摩尔分率，下同）产品组成：馏出液 97%的二硫化碳，釜液3%的二流化碳操作压力：塔顶压强为常压进料温度：60进料状况：自定加热方式：直接蒸汽加热回流比： 自选2.3设计内容1.确定精馏装置流程2.精馏塔的工艺设计塔板数基础数据的查取及估算，工艺过程的物料衡算及热量衡算，理论，塔板效率，实际塔板数，板间距，塔径，塔高，溢流装置，塔盘布置，流体力学验算，操作负荷性能图及操作弹性等等。3. 精馏塔的机械设计选材，壁厚质量计算，载荷的校核，如地震载荷风弯距计算等，开孔补强等等。4. 主要附属设备设计计算及选型2.4流程的设计图1 板式精馏塔的工艺流程简图工艺流程：如图1所示，原料液由高位槽经过预热器预热后进入精馏塔内。操作时连续的从再沸器中取出部分液体作为塔底产品（釜残液）再沸器中原料液部分汽化，产生上升蒸汽，依次通过各层塔板。塔顶蒸汽进入冷凝器中全部冷凝或部分冷凝，然后进入贮槽再经过冷却器冷却。并将冷凝液借助重力作用送回塔顶作为回流液体，其余部分经过冷凝器后被送出作为塔顶产品。为了使精馏塔连续的稳定的进行，流程中还要考虑设置原料槽。产品槽和相应的泵,有时还要设置高位槽。为了便于了解操作中的情况及时发现问题和采取相应的措施，常在流程中的适当位置设置必要的仪表。比如流量计、温度计和压力表等，以测量物流的各项参数。第3章 精馏塔的工艺设计主要基础数据:表3-1 二硫化碳和四氯化碳的物理性质项 目分子式分子量沸点/K密度/kg/cm二硫化碳76319.41.293四氯化碳154349.71.584 表3-2 液体的表面张力 (单位: )温度/ 46.56076.5二硫化碳28.525.624.5四氯化碳23.621.520.2表3-3 常压下的二硫化碳和四氯化碳的气液平衡数据液相x汽相y温度/液相x气相y温度/0076.70.39080.634059.30.02960.082374.90.53180.747055.30.06150.155573.10.66300.829052.30.11060.266070.30.75740.879054.40.14350.332568.60.86040.932048.50.25800.495063.81.01.046.33.1精馏流程的确定 二硫化碳和四氯化碳的混合液体经过预热到一定的温度时送入到精馏塔，塔顶上升蒸气采用全凝器冷若冰霜凝后，一部分作为回流，其余的为塔顶产品经冷却后送到贮中，塔釜采用间接蒸气再沸器供热，塔底产品经冷却后送入贮槽。流程图如图1所示。3.2塔的物料衡算3.2.1料液及塔顶塔底产品含二硫化碳的质量分率3.2.2平均分子量3.2.3物料衡算每小时处理摩尔量：总物料衡算： 易挥发组分物料衡算： 联立以上三式可得： 3.3塔板数的确定3.3.1理论板的求法用图解法求理论板（1） 根据二硫化碳和四氯化碳的气液平衡数据作出y-x图,如图2所示（2） 进料热状况参数 q （3） q线方程 图2 二硫化碳、四氯化碳的y-x图及图解理论板(4)最小回流比及操作回流比R依公式 取操作回流比 精馏段操作线方程:采用图解法求理论板层数，如附图2所示。求解结果为：总理论板层数中，（不包括再沸器），进料板位置。3.3.2 全塔效率塔内的平均温度约为60,查表可知该温度下二硫化碳和四氯化碳的黏度分别为，则该温度下的平均粘度故: 3.3.3 实际板数精馏段: 提馏段: 3.4塔工艺条件及物性数据计算3.4.1 操作压力塔顶压强为常压，即， 取每层塔板压降 则：进料板压强： 塔釜压强： 精馏段平均操作压强： 提馏段平均操作压强： 3.4.2 操作温度的计算利用表3常压下的二硫化碳和四氯化碳的气液平衡与温度的关系数据，由插值法可求得的值。 精馏段平均温度 : 提馏段平均温度: 3.4.3 平均摩尔质量计算塔顶摩尔质量的计算：由查平衡曲线,得 进料摩尔质量的计算：由平衡曲线查的：塔釜摩尔质量的计算：由平衡曲线查的： 精馏段平均摩尔质量：提馏段平均摩尔质量：3.4.4平均密度计算1、液相密度已知：混合液体密度： 塔顶处液相组成：即： ；进料板处：由加料板液相组成：；塔釜处液相组成：；故精馏段平均液相密度：；提馏段平均液相密度：；2、气相密度： 精馏段的平均气相密度 提馏段的平均气相密度 3.4.5液体平均表面张力的计算液相平均表面张力依下式计算，及塔顶液相平均表面张力的计算 由=46.5查手册得：； ； 进料液相平均表面张力的计算 由=60查手册得：； ； 塔釜液相平均表面张力的计算 由=97.33查手册得：； ； 则精馏段液相平均表面张力为： 提馏段液相平均表面张力为： 3.4.6液体平均粘度的计算 液相平均粘度依下式计算，即； 查表得：； ；精馏段黏度：；查表得：； ；提馏段黏度：；3.5精馏塔气液负荷计算精馏段: 提馏段：3.6塔和塔板的主要工艺尺寸的计算3.6.1塔径 表3-4 板间距与塔径关系表塔径DT，m0.30.50.50.80.81.61.62.42.44.0板间距HT，mm200300250350300450350600400600参考上表初选板间距HT=0.40m,取板上液层高度HL=0.07m 故：精馏段：HT-hL=0.40-0.07=0.3，查气液负荷因子曲线图得： =0.078；依公式；取安全系数为0.7（安全系数=0.6 0.8），则： =0.7=0.71.42=0.994m/s故： ；按标准，塔径圆整为1.6m,则空塔气速为 塔的横截面积 提馏段：；=0.070；依公式：； 取安全系数为0.70，；为了使得整体的美观及加工工艺的简单易化,在提馏段与精馏段的塔径相差不大的情况下选择相同的尺寸;故:D取1.6m塔的横截面积: 空塔气速为 板间距取0.4m合适3.6.2溢流装置采用单溢流、弓形降液管、平形受液盘及平形溢流堰，不设进流堰。各计算如下：精馏段： 1、溢流堰长单溢流溢流堰长=0.7D，即：；2、出口堰高 由=1.12/1.6=0.7得： 查手册知：E=1.04依下式得堰上液高度：故： 降液管宽度与降液管面积由=0.7查手册得：故： =0.14D=0.14 1.6=0.224m3、降液管底隙高度取液体通过降液管底隙的流速=0.1m/s ， 依式计算降液管底隙高度， 即： 提馏段：溢流堰长为0.7，即：；出口堰高 ；由，查手册知E=1.04依下式得堰上液高度： 降液管宽度与降液管面积有 =0.7，查手册得故： =0.14D=0.14 1.6 =0.224m降液管底隙高度取液体通过降液管底隙的流速=0.08m/s ，依式计算降液管底隙高度即：3.6.3塔板布置1、取边缘区宽度=0.035m ,安定区宽度=0.065m 精馏段：依下式计算开孔区面积其中 故: 提馏段：依下式计算开孔区面积 其中 3.6.4筛孔数n与开孔率 取筛孔的孔径为5mm正三角形排列，一般碳钢的板厚为4mm,取， 故孔中心距t=3.5 5.0=17.5mm依下式计算塔板上开孔区的开孔率，即：（在5-15%范围内）式中：精馏段每层板上的开孔面积为依下式计算塔板上筛孔数n ,即 气孔通过筛孔的气速提馏段每层板上的开孔面积为气孔通过筛孔的气速3.7筛板的流体力学验算3.7.1气体通过筛板压降相当的液柱高度 1、根据 干板压降相当的液柱高度2、根据，查干筛孔的流量系数图精馏段：提馏段：3、精馏段气流穿过板上液层压降相当的液柱高度由图充气系数与的关联图查取板上液层充气系数=0.57，即：提馏段气流穿过板上液层压降相当的液柱高度由图充气系数与的关联图查取板上液层充气系数为0.58则=4、精馏段克服液体表面张力压降相当的液柱高度由提馏段克服液体表面张力压降相当的液柱高度 由 =故精馏段 单板压降 =（设计允许值）故提馏段 单板压降 =（设计允许值）3.7.2雾沫夹带量的验算精馏段雾沫夹带量的验算由式 = =kg液/kg气0.1kg液/kg气 故在设计负荷下不会发生过量雾沫夹带提馏段雾沫夹带量的验算由式 = =kg液/kg气0.1kg液/kg气 故在设计负荷下不会发生过量雾沫夹带 3.7.3漏液的验算精馏段漏液的验算 = =8.7 筛板的稳定性系数 故在设计负荷下不会产生过量漏液提馏段漏液的验算 =7.9 筛板的稳定性系数 故在设计负荷下不会产生过量漏液 3.7.4液泛验算精馏段液泛验算为防止降液管液泛的发生，应使降液管中清液层高度由计算=0.07952+0.07+0.00158=0.151取=0.5，则=0.5（0.4+0.056）=0.228 故，在设计负荷下不会发生液泛提馏段液泛验算 为防止降液管液泛的发生，应使降液管中清液层高度由计算 取=0.5，则，故 ，在设计负荷下不会发生液泛。3.8塔板负荷性能图3.8.1 精馏段雾沫夹带线 式中 （a）=近似取E1.0，=0.056，=1.12故， = =0.14+1.55 （b）取雾沫夹带极限值为0.1kg液/kg气，已知=，=0.4，并将（a），（b）式代入得， 整理得： = （1） 此为雾沫夹带线的关系式，在操作控制范围内去取个Ls,计算出相应的Vs值。列于表5中表3-5 操作范围内的Vs值Ls.Vs.0.910.880.830.803.8.2精馏段液泛线由 联立得 ： 近似的取E=1.0, 整理得： (c)取,近似的有故: (d)由式 (e)将,及(c),(d),(e)代入得整理得:此为液泛线的关系式，在操作控制范围内取几个Ls,计算出相应的Vs值。列于表6中表3-6 操纵范围内的Vs值Ls.Vs.0.8920.8510.7990.7553.8.3精馏段液相负荷上限线以作为液体在降液管中停留时间的下限则 据此可作出与气体流量无关的垂直液相负荷上限3.8.4精馏段漏液线（气相负荷下限线）由 =4.4= =-= 得 整理得: 此为液相负荷上限线的关系式，在操作控制范围内取几个Ls,计算出相应的Vs值。列于表7表3-7 操纵范围内的Vs值Ls.Vs.0.8670.8470.8220.7993.8.5 精馏段液相负荷下限线对于平直堰，取堰上液层高度=0.006，化为最小液体负荷标准, 取E1.0。由=即: 则据此可作出与气体流量无关的垂直液相负荷下限线可知设计供板上限有雾沫夹带线控制，下限由漏夜线控制精馏段操作弹性=3.8.6 提馏段雾沫夹带线 式中 （a）=近似取E1.0，=0.0412，=1.12故 =0.103+1.546 （b） 取雾沫夹带极限值为0.1kg液/kg气，已知=，=0.4，并将（a），（b）式代入得 整理得：= （1）列此为雾沫夹带线的关系式，在操作控制范围内取几个Ls, 相应的Vs值计算出于表7中。表3-8 操纵范围内的值Ls. Vs. 3.4043.2943.1523.0333.8.7提馏段液泛线由 联立得： 近似的取E=1.0, 整理得： (c)取,近似的有故: (d)由式 (e)将,及(c),(d),(e)代入得整理得:此为液泛线的关系式，在操作控制范围取几个Ls,计算出相应的Vs值。列表8表3-9 操纵范围内的Vs值Ls. Vs. 0.8050.7660.7170.6753.8.8提馏段液相负荷上限线以作为液体在降液管中停留时间的下限则 据此可作出与气体流量无关的垂直液相负荷上限3.8.9提馏段漏液线（气相负荷下限线）由 =4.4= =-= 得 整理得: 此为液相负荷上限线的关系式，在操作控制范围内去取个Ls,计算出相应的Vs值。列表9中。表3-10 操纵范围内的Vs值Ls. Vs. 0.7241.3091.4201.5143.8.10提馏段液相负荷下限线对于平直堰，取堰上液层高度=0.006，化为最小液体负荷标准, 取E1.0。由 =即: 则 据此可作出与气体流量无关的垂直液相负荷下限线可知设计供板上限有雾沫夹带线控制，下限由漏夜线控制提馏段操作弹性=3.9精馏塔的工艺设计计算结果总表表10精馏塔的工艺设计计算结果总表项目符号单位计算数据精馏段提馏段各段平均压强113.8120.3各段平均温度53.2766.56平均流量气相1.611.61液相0.00330.0095实际塔板数块2513板间距0.40.4塔的有效高度9.64.8塔径1.61.6空塔气速0.800.80塔板溢流形式单流型单流型溢流装置溢流管型式弓形弓形堰长1.121.12堰高0.0560.0412溢流堰宽度0.2240.224管底与受液盘距离0.0290.11板上清液层高度0.070.07孔径5.05.0孔间距17.517.5孔数个55035503开孔面积0.1080.108筛孔气速14.9114.91单板压降对应液柱高度P0.970.99液体在降液管中停留时间19.3916.73降液管内清液层高度0.07950.089雾沫夹带0.01650.0196负荷上限雾沫夹带控制雾沫夹带控制负荷下限漏液控制漏液控制气相最大负荷1.2431.252气相最小负荷0.5240.525操作弹性2.3722.385第4章 精馏塔机械设计4.1选材由于容器设计压力P=0.1MPa，钢板使用温度t=225350,用途用于壳体，厚度不大于20mm,使用毒性程度满足Q235-B要求，由参考文献8，选用20R作为筒体材料，其设计温度下的许用应力=123MPa, 其试验温度下的 = 133MPa，裙座材料选择Q235-B，其许用应力=105MPa, =113MPa，。4.2塔器壁厚及质量计算4.2.1塔器壁厚计算由参考文献8，圆筒壁厚=，封头壁厚 ： =， 故计算如下：已知直径=1600，设厚度为616 ，材料许用压力=123MPa，则：圆筒： = =0.77由GB150查得：（双面焊对接接头，局部无损检测）厚度附加量 C= C+ C；C=1；C=2；圆筒的设计厚度：+ C=0.77+2=2.77名义厚度： + C=2.77+1=3.77圆整得6mm,取厚度12mm。有效厚度： =-C-C=122-1=9满足厚度616，所以符合要求。由GB150查得：为标准封头取=1，封头： = =0.77+ C=0.77+2=2.77 + C=2.77+1=3.77 圆整得6，取12。有效厚度 ，满足厚度616，符合要求。由参考文献8知，=1mm,=2mm,故封头厚度为12mm ,圆筒厚度为12mm。 裙座的名义厚度：，有效厚度，满足厚度616，所以符合要求。4.2.2塔的质量计算1、塔高的估算工艺计算中我们知道，实际板数，根据后续设计可确定以下尺寸。因为精馏段和提馏段塔板间距，则塔的有效高度： 设釜液在釜内停留时间为，查表得排出釜液流量为，液相密度为，则釜液的高度为：将进料所在板间距增至，一般每6-8层塔板设一人孔（安装、检修用），需经常清洗时每隔3-4层块塔板处设一人孔，设人孔处的板间距等于或大于600mm，人孔所在板的板间距增至。根据此塔实际情况，人孔设5个。此外再考虑塔顶端及釜液上方的气液分离空间高度均取，裙座取，则各段高度之和为(1)圆筒的质量塔体圆筒总高度; （2）封头质量查得壁厚12的椭圆形风头的质量为276.37，则：（3）裙座质量 因为圆筒形裙座制造方便，经济合理，一般常选用圆筒形裙座。其参数为，按圆筒计算（4）人孔、法兰、接管与附属物质量=0.25=0.2510537.51=2634.38（5）塔内构件质量：由表查得筛板塔盘单位质量为。（6）保温层质量取保温层厚度 100，保温材料300kg/，它将包住整个塔体，所以保温层厚度为100时重量为为封头保温层质量 其中，为封头保温层质量， (数据取自JB/T4746-2002钢制压力容器用封头)（7）平台、附体质量 式中为平台单位质量，为，为26m，为笼式扶梯单位质量,为平台数量。（8）操作时塔内物料质量封头容积，塔釜深度。（9）充水质量（10）全塔操作质量=+ =13157.7+ 2634.38+ 4963.71+ 3733.42 +1985.77 +13325.67 =39800.65塔器最大质量=+= =39800.65-13325.67+45645.36=72120.34塔器最小质量 图4-1 全塔分段简图0-0截面1-1截面2-2截面表4-1 各塔段质量塔 段 号项目12345678910（kg）516.918271430.41430.41430.41430.41430.41430.41430.4800.8（kg）-130.6914.2653914.2653914.2653130.6（kg）-74.58487.2487.2487.2487.2487.2487.2487.2253.2（kg）40120356.5120356.5120120356.5120304.4（kg）-915.34683.71461.610441461.610441461.610441124.1（kg）129.2456.8357.6357.6357.6357.6357.6357.6357.6200.2（kg）-616.66028.86028.86028.86028.86028.86028.86028.82827.2（kg）686.13393.7744647714509.847714273.35007.54273.32813.3（kg）686.13095.08791.19338.29494.69338.29258.19574.79258.14516.4（kg）686.12478.382657.825782225.825782525.82814.52525.81584.7塔段长度/mm1000300030003000300030003000300030001700 4.3塔体强度与稳定性校核4.3.1塔的基本自振周期计算因为，所以必须考虑高振型影响。则塔的基本自振周期由下式计算： 塔的第二振型自振周期近视取：塔的第三振型自振周期近视取：4.3.2 地震载荷计算1、地震影响系数一阶振型地震影响系数:查表得: （设防震烈度为7度，设计基本地震加速度为0.1g）查得: （类场地土，第二组）取一阶振型阻尼比由公式得： 为水平地震力曲线的下降段的衰减指数。由式得： 为直线下降段斜率的调整系数。由式得： 为水平地震力曲线的阻尼调整系数由式得： 二阶振型地震影响系数：取二阶振型阻尼比 则 三阶振型地震影响系数：取三阶振型阻尼比 则 （2）高振型地震载荷和地震弯矩将塔沿高度方形分成10段，每段连续分布的质量按质量静力等效原则分别集中于该段的两端，端点处相邻短的质量予以叠加，取塔的危险截面为裙座基0-0截面，裙座人孔处1-1截面，裙座与塔体焊缝处2-2截面，见图4-2全塔分段简图。各阶振型下，由各集重质量却引起的水平地震力及危险截面处的地震弯矩计算列于下表。表4-2 一阶水平地震力及弯矩项目塔段号123456789101703.084001.794663.374218.014162.454218.014218.014218.013723.541642.32100040007000100001300016000190002200025000267000.001250.029890.092120.182260.293870.422250.561840.70660.8530712.14E+001.20E+024.30E+027.69E+021.24E+031.76E+032.37E+032.98E+033.1