300MW火电厂初步设计机务部分局部设计毕业论文.doc

300MW火电厂初步设计机务部分局部设计毕业论文1 发电厂主要设备的确定1.1 锅炉设备的确定 锅炉设备的选型和技术要求应符合SD2681988燃煤电站锅炉技术条件的规定。锅炉设备的型式必须适应燃用煤种的煤质特性及现行规定中的煤质允许变化范围。对燃煤及其灰分应进行物理、化学试验与分析，以取得煤质的常规特性数据和非常规特性数据。 1 对于中间再热机组，宜一机配一炉。同一发电厂，必须选取同一型式和同一容量的锅炉，且锅炉的最大连续蒸发量宜与汽轮机调节阀全开时的进汽量相匹配。 2 对装有非中间再热供热式机组且主蒸汽采用母管制系统的发电厂，当一台容量最大的蒸汽锅炉停用时，其余锅炉（包括可利用的其他可靠热源）应满足： 1）热力用户连续生产所需的生产用汽量； 2）冬季采暖、通风和生活用热量的6075，严寒地区取上限；此时，可降低部分发电出力。3 对装有中间再热供热式机组的发电厂，其对外供热能力的选择，应连同同一热网其他热源能力一并考虑；当一台容量最大的蒸汽锅炉停用时，其余锅炉的对外供汽能力若不能满足本条第3款的要求，则不足部分依靠同一热网的其他热源解决。 大容量机组锅炉过热器出口至汽轮机进口的压降，宜为汽轮机额定进汽压力的5；过热器出口额定蒸汽温度，对于亚临界及以下参数机组宜比汽轮机额定进汽温度高3；对于超临界参数机组，宜比汽轮机额定进汽温度高5。冷段再热蒸汽管道、再热器、热段再热蒸汽管道额定工况下的压力降，宜分别为汽轮机额定工况下高压缸排汽压力的1.52.0、5、3.53.0；再热器出口额定蒸汽温度比汽轮机中压缸额定进汽温度宜高2。根据原则性热力系统计算和一机一炉的配置原则，此次设计的锅炉选取型式：HG1025/17.4亚临界一次中间再热强制循环汽包炉。锅炉基本参数如下：最大连续蒸发量：Db=1025t/h；过热蒸汽出口参数：Pgr=17.4MPa，tgr=540再热蒸汽出口参数：Pzr=3.64MPa，tzr=540 汽包压力：Pb=20.4MPa 锅炉效率：b=91%1.2 汽轮机设备的确定 汽轮机设备的选型和技术要求应符合SD269固定式发电用凝汽汽轮机技术条件的规定。 1 汽轮机应按照电力系统负荷的要求，承担基本负荷或变动负荷。对电网中承担变动负荷的机组，其设备和系统性能应满足调峰要求，并应保证机组的寿命期。 2 对兼有热力负荷的地区，经技术经济比较证明合理时，应采用供热式机组。供热式机组的型式、容量及台数，应根据近期热负荷和规划热负荷的大小和特性，按照以热定电的原则，通过比选确定，宜优先选用高参数、大容量的抽汽式供热机组。在有稳定可靠的热负荷时，宜采用背压式机组或带抽汽的背压式机组，并宜与抽汽式供热机组配合使用。 3 汽轮机设备及其系统应有可靠的防止汽轮机进水的措施。 4 对首台开发或改型的大容量机组，其回热系统应经优化计算确定。 5 汽轮机的背压和凝汽器的面积，应按工程水文气象条件和冷却水供水系统方案，经优化计算后确定。汽轮机的额定背压应与循环水系统的设计水温相适应。设计水温宜采用年平均水温并予以化整。 6 应要求汽轮机在能力工况条件下发出额定出力，但机组性能考核和系统优化宜以额定工况条件为基础。7 汽轮机的调节阀门全开时的进汽量，宜不小于汽轮机最大连续出力时进汽量的105%。本次设计为300MW亚临界参数的凝汽式机组。汽轮机的主要热力参数如下：汽轮机型号：N30016.3/537/537主蒸汽压力：P0=16.3MPa，主汽温度：t0=537再热蒸汽参数：高压缸排汽(再热器冷段)Prh=3.66MPa，trh=321.1 中压缸进汽(再热器热段)Prh=3.29MPa，trh=537排汽参数：Pc=0.0054MPa，xc =0.9315给水温度：tfw=272.43 原则性热力系统的拟定和计算本次设计的原则性热力系统，其回热加热的级数为八级，给水温度为272.4，各加热器形式均为表面式加热器。3.1 给水回热和除氧系统的拟定 给水回热加热系统是原则性热力系统的主要部分，对电厂的安全、经济和电厂的投资都有一定的影响。拟定的原则是系统简单、运行可靠，在此基础上实现较高的经济性。 机组有八段不调整抽汽，回热系统为三台高压加热器、一台除氧器、四台低压加热器。主凝结水和给水在各加热器中的加热温度按“等温升”分配。其中，高压缸抽汽送至1#高压加热器，高压缸排汽送至2#高压加热器，中压缸抽汽送至3#高压加热器，中压缸排汽送至除氧器，低压缸不同段抽汽分别送至低压加热器。 1#、2#、3#高压加热器由于抽汽过热度很大，为了充分利用加热蒸汽的过热度及降低疏水的出口温度，故高压加热器把传热面设置为三部分：内置式过热蒸汽冷却段、凝结段和疏水冷却段。这样提高三台“高加”水温的同时还减少“高加”温差，使不可逆损失减少，提高机组的热经济性。1# 、2# 、3#高压加热器采用疏水逐级自流方式进入除氧器，这样提高了热经济性。5#、6#、7#、8#低压加热器的回热抽汽来自低压缸，此时蒸汽压力和温度低，故低压加热器由凝结段和疏水冷却段组成，疏水方式采用逐级自流，最后流至凝汽器热井中。除氧器(4段抽汽)采用滑压运行，这不仅提高了机组设计工况下运行的经济性，还显著提高了机组低负荷时的热经济性，简化热力系统，降低投资，使汽机的抽汽点分配更合理，提高了机组的热效率。为了解决在变工况下除氧器的除氧效果和给水泵不汽蚀，主给水泵装有低压电动前置泵。3.2 补充水系统的拟定鉴于化学除盐水的品质难以达到很高的标准，所以采用化学处理补充水的方法。目前，高参数机组的凝汽器中均装有真空除氧器，以真空除氧作为补充水除氧方式，所以本机组补充水送入凝汽器中。3.3 锅炉连续排污利用系统的拟定连续排污就是不断地从汽包中含盐浓度较高的部位排出一部分锅水，使锅水含盐浓度不致过高。通过连续排污管，引至连续排污扩容器，扩容降压蒸发出部分工质，引入热力系统除氧器，以回收工质利用热量；扩容蒸发后剩余的排污水温高于100，可再引入排污冷却器用以加热从化学车间来的软化水，排污水温降至50左右后，方可排入地沟。为了简化系统，因此采用高压级排污扩容水系统。3.4 原则性热力系统图 依据上述拟定的加热器台数和各段回热抽汽，以及补充水系统和连续排污利用系统，绘制原则性热力系统图如下图3-1所示：图3-1 N300-16.3/537/537型机组凝汽式电厂原则性热力系统图3.5 汽水综合参数表 设计计算选用的数据有如下： 制造厂提供的轴封漏气量及其参数，如表3-3所示。 锅炉连续排污量：Dbl=0.01Db ，全厂汽水损失：Dl=0.01Db 机组的机电效率： 选择回热加热器效率：0.99，扩容器效率： 连续排污扩容器压力：0.90MPa，化学补充水温：20 给水泵组给水焓升kJ/kg，凝结水泵的焓升kJ/kg 参考热力发电厂选定各加热器出口端差如表3-1所示：表3-1 各加热器出口端差加热器编号H1H2H3H4(HD)H5H6H7H8端差()11103333管道压损如表3-2所示：表3-2 管道压损表管段名称主汽门和调节汽门再热器中压联合汽门抽汽管小汽轮机进汽管中低压管压损P(%)4102.5652轴封漏汽量及其参数表3-3 所示表3-3 轴封漏汽量及其参数轴封漏汽编号数量(Kg)份额焓值(kJ/kg)去处主汽门门杆41190.0044293394.45至H2中压联合汽门门杆37700.0040533535.66至H3高压缸前后汽封123000.0132333028.44至H4(HD)低压缸汽封13730.0014302716至SG总计215620.02315依据等温升，得到饱和水温度，加上端差，得到对应下的抽汽压力，抽汽温度。由上各条件得出计算点汽水焓值如表3-4所示。表3-4 N300-16.3/537/537型机组各点计算汽水参数表项目单位H1H2H3H4(HD)H5H6H7H8SGC回热抽汽抽汽压力pMpa5.933.661.750.8230.3260.1350.0740.0260.0054抽汽温度t384.8323.1435336.8230.214391.365.9抽汽焓值hkJ/kg31423029.63329.43133.92926.32758.82662.5252027162358.6抽汽压损p%66686666加热器压力pMpa5.63.441.570.7570.280.1270.0690.0245p压力下的饱和水温度270.9241.5200.4168.1130.9105.289.664.599.134.3p压力下的饱和水焓kJ/kg1190.21045854.4717.5550.1441.1375.1270.1418.8143.5抽汽放热q=h-kJ/kg1952.11984.624752422.42376.22317.72287.42249.92297.22215.1水侧传热端差t111033330加热器出口水温tj271.9242.5201.4169.1131.9106.290.665.534.3加热器出口水焓kJ/kg1181.51040.7861.2711.5538.3429.4363.9258.6149.8加热器进口水温tj+1242.5201.4169.1131.9106.290.665.534.3加热器进口水焓kJ/kg1040.7861.2711.5538.3429.4363.9258.6149.8给水焓升kJ/kg140.8179.5138.5173.2108.965.5106.3108.84.63.6 汽轮机热力过程线的绘制 由设计的第一部分确定的主蒸汽参数，以及经过主汽门和调节汽门对蒸汽的压损和各段抽汽蒸汽参数，从而绘制汽轮机热力过程线如下图3-2所示：2358.6h3133.9h2520h0.96550.9983078h233t404t314t537t384.8t3029.6h3394.33h535t537t5.93P3.173P0.0054P0.026P0. 074P0.135P0.326P0.823P1.75p15.58P16.72p0.21367C543.29P3412h3329.4h2758.8h2926.3h2662.5h201t137t96t图3-2 汽轮机热力过程线3.7 锅炉连续排污利用系统的计算3.7.1 给水份额的计算 主蒸汽，再热蒸汽及排污扩容器计算点参数如表3-5所示：表3-5 新蒸汽，再热蒸汽及排污扩容器计算点参数汽水参数单位锅炉过热器(出口) 汽轮机高压缸(入口)再热器锅炉汽包排污水连续排污扩容器入口出口压力Mpa17.416.33.663.2920.400.9温度540537321.1537367.2175.4蒸汽焓kJ/kg34123394.333029.63535.82776.4水焓kJ/kg1858.9742.64 再热蒸 汽焓kJ/kg506.2 锅炉连续排污系统简图如下图3-3所示。汽轮机总耗汽量 则 锅炉蒸发量 则 即 锅炉给水量（此工况应扣去过热器减温水量）给水份额 3.7.2 锅炉连续排污量的计算锅炉连续排污量: 则 扩容器蒸汽份额为取扩容效率 扩容后排污水份额 化学补充水量 即 排污冷却器的计算:补充水温，取排污冷却器端差为8，则 由排污冷却器热平衡式 所以 KJ/Kg查表得50饱和水的焓值高于计算焓值，因此排污系统拟定合理。图3-3锅炉连续排污系统简图 图3-4一号高压加热器简图 3.8 回热系统的计算3.8.1 计算汽轮机各段抽汽量和凝汽量 (1)由高压加热器H1热平衡计算求如图3-4所示 (2)由高压加热器H2热平衡计算求如图3-5所示：H2的疏水 再热蒸汽量 图3-5 二号高压加热器简图 图3-6 三号高压加热器简图 (3)高压加热器H3热平衡计算求如图3-6所示： H3的疏水s3 (4) 由除氧器H4热平衡计算求，系统简图如3-7所示： 由右图所示, 除氧器的物质平衡,求凝结水进水量 除氧器出口水量 故 图3-7 除氧器的简图 图3-8 五号低压加热器简图(5)低压加热器H5热平衡计算求如下图3-8所示： (6) 低压加热器H6H7热平衡计算求如下图3-9所示：H6的热平衡方程 （1）A点的热平衡方程 （2）H7的热平衡方程 （3）联立式(1)、（2）、（3）得； 解得；H7的疏水 图3-9 六七号低压加热器简图 (8)由低压加热器H8,轴封冷却器SG和凝汽器热井共同构成一整体的热平衡计算求，系统简图如下图3-10所示： 整体热平衡式(忽略凝结水在凝结水泵中的焓升)则凝汽器排汽量 图3-10 八号低加加热器和轴封加热器的简图 3.9 汽轮机总汽耗量及各项汽水流量计算3.9.1作功不足系数的计算 各级抽汽份额及作功不足系数之乘积列表所示,根据求得级抽汽量也列于表3-6中表3-6 和 0.0636100.0645580.0263740.0147980.0133740.005260.0060690.00427963.9.2 汽轮机汽耗量的计算 根据，求得各级回热抽汽量，也列在表5中，并校核。 两者是一致的。根据计算各项汽水流量列于表3-7中：表3-7 各项汽水流量项目符号全厂汽水损失0.010335轴封用汽0.02315锅炉排污0.010335一级连排扩容蒸汽0.005483一级连排扩容排污水0.004852小汽轮机用气量0.0377化学补充水0.015187再热蒸汽量0.83939汽轮机总汽耗1.02315锅炉蒸发量1.0335锅炉给水量1.043843.9.3 汽轮机功率的校核 根据汽轮机功率的方程式(其中第1 ，2段抽汽) KW 经校核后，误差在允许范围之内，表示计算正确。3.10 热经济指标的计算(1) 机组热耗 热耗率 绝对电耗率 (2) 锅炉热负荷和管道效率 根据锅炉和汽轮机提供的新汽参数（p，t）查的过热器出口焓反而低于汽轮机入口新汽焓，这是不可能的，为此在计算中取=3395.8kj/kg （3）全厂热经济指标全厂热效率 全厂热耗率 发电标准煤耗率 Kg/(KWh)4 改造后的原则性热力系统计算一、汽轮机型式及参数机组型式：N300-16.6709/537.09/537.09型中间再热凝汽式汽轮机额定功率：Nel300MW初参数：P。16.6709MPa t。537.09再热参数：冷段压力Pzr=3.62 冷段温度：319 热段压力Pzr=3.26 热段温度：537.09排汽参数：Pc=0.0064MPa hc=2255KJ/kg机电效率：mg=0.97回热系统参数：该机组有八级不调整抽汽，额定工况时其抽汽参数见表3-1表3-1(额定工况时抽气参数)项目单位回热参数编号一H1二H2三H3四H4五H5六H6七H7八H8抽气压力MPa5.933.621.640.8110.340.1350.0650.026二、锅炉型式及参数锅炉型式：HG-1025.09/18.209YM4型锅炉参数：额定蒸发量1025.09T/h；温度540汽包压力18.5MPa；锅炉效率：92.6%三、计算中选用的其它参数 进汽参数的节流损失为新蒸压力5%； 抽汽管道的压损为抽汽压力的8%； 给水泵小汽轮机汽耗量Dtd=34.988t/h，功率Ptd=6380KW，进汽压力为0.782MPa（7.98ata）,温度为3360C，排汽压力为708510-3MPa(0.0723ata)。 排污量Dpw=0.01Dgl； 汽水损失：Dqs=0.01Dgl； 加热器效率：r0.99； 机组的机电效率mg=mg=0.9950.9877=0.983 排污冷却器效率：pl=0.98 轴封用汽：Df0.02D。制造厂提供的轴封抽汽引至各加热器的焓值及其份额见表3-2表3-2(引至各换热器的、)轴封漏气编号数量（kg）份额sg（%）焓值（kJ/kg）去处主汽门门杆sg141190.00333381.6至H2中亚联合汽门门杆sg237700.0043444至H3高压缸前后汽封sg3123000.0083286.3至H4(HD)低压缸汽封sg413730.00333172.1至SG总 计21562f=0.02四、计算目的选择设备，提供数据；计算热经济性指标。五、计算步骤（1）热力过程线根据h-s图作出额定工况时各抽汽点的膨胀热力过程线（附图三）（2）根据给定的初终参数和各回热参数查h-s图或水蒸汽性质表，作机组汽水参数表，取新蒸汽门和调整汽门的压损为5%，再热蒸汽压损为10%，由给水泵压力Pgs17.75MPa及给水高加阻力损失为5mH2O查汽水蒸汽表得各高加进出口水焓。见表2-3（3）各种汽水流量计算取新汽经主汽门和调整气门的压降损失为5%，则 15.84MPat0=537.09，h03403.66kJ/kg，已知再热器热段的蒸汽压力：,。 a.锅炉排污利用系统的计算 b汽轮机总耗汽量则锅炉蒸发量 即锅炉排污量： 即 锅炉补充水量： 即 （4） 汽水参数表根据同类型机组相关参数及查阅H-S图表可得出各点汽水参数，如表3-3所示。表3-3 汽水参数表项目单位H1H2H3H4H5H6H7SG1H8C抽汽压力PMPa5.933.621.640.8110.340.1350.0650.0260.0064抽汽温度t3833174333342311398365.634.3抽汽焓值hKJ/kg31603048337032703130300028403172.126802458抽汽压损PMPa888滑压8888加热器压力P1MPa5.573.411.540.7620.3130.1270.0610.024P压力下的饱和水温t274244202177138108886637.5P压力下的饱和水温ts2712411981681351068664P压力下的饱和水焓hsKJ/kg1038918763692583496389390.38303155.31抽汽放热q=h-hsKJ/kg21222130260725782547250424512781.2523772413.86端差00000555加热器出口水焓KJ/kg1039.8928.1775.3703.4584.2476.1369.5318.91263.8加热器进口水焓KJ/kg928.1775.3703.4584.2476.1369.5263.8306.52155.2给水焓升KJ/kg111.7152.871.9119.2108.1106.6105.712.39108.6（5）各段抽气量和凝汽量的计算H1的计算（见图3-1） 由高压加热器1热平衡计算求1 图3-1 H1的计算H2的计算（见图3-2） 由高压加热器H2热平衡计算求2 再热蒸汽量图3-2 H2的计算 H3的计算（见图3-3）图3-3 H3的计算H4cy计算 （见图3-4） 由除氧器H4热平衡计算求4 由图所示,除氧器物质平衡, 求凝结水进入量。除氧器出水量H5的计算（见图3-5） 由低压加热器H5热衡计算求5 图3-5 H5的计算H6和H7的计算（见图3-6）图3-6 H6和H7的计算H8的计算（见图3-7）由低压加热器H8热平衡方程计算8 ，在计算8#低加时,把H8、SG作为一个整体进行计算,并忽略凝结水在凝结水泵中的焓升由热井的物质平衡得：图3-7 H8的计算 两者计算结果相同,表明以上计算误差很小（6）汽轮机汽耗量，各项汽水流量的计算作功不足系数的计算由前可知再热器焓升，可计算出各抽汽做功不足系数，整理各抽汽份额及做功不足系数列在表3-4中。表3-4（各级抽汽份额及其作功不足系数乘积）00.0437890.0554110.0138380.0131090.0128860.0118270.0061610.003676汽轮机汽耗量计算 凝汽器流量核算：两者计算一致根据计算各项汽水流量列于表中（3-5）表3-5（汽水流量表）项目符号份额全厂汽水损失0.02轴封用汽0.02锅炉排污量0.0105102连续排污扩容蒸汽0.004745连续排污后排污水0.0057656再热蒸汽量0.87224化学补水量0.03679锅炉蒸发量1.05102汽轮机总汽耗量1.02锅炉给水量1.0715302汽轮机功率核算根据汽轮机功率方程式(其中第1、2段抽汽) P0=热经济指标计算、汽轮发电机组热耗量、热耗率、绝对电效率、锅炉热负荷和管道热效率若不考虑再热管道的能量损失，则、全厂热经济性指标 全厂热效率 全厂热耗率 7996.4KJ/（KW.h）发电厂标准煤耗率 0.273kg/kw5 比较全厂热经济性指标 全厂热效率提高0.4502-0.3973=0.0529 提高了5.29%6 主要辅助设备的选择一、凝汽器为了提高汽轮机的热效率一般采用提高进入汽轮的初参数或降低终参数的方法。凝汽器就是降低汽轮机终参数的（排汽压力）的主要设备除了背压式汽轮机外,一般汽轮机都有凝汽器.其中主要作用就是使汽轮机排汽剧冷,造成真空,使进入汽轮机的蒸汽尽可能膨胀到较低的压力,从而增加可利用的热焓,提高汽轮机的效率，所选凝汽器参数如表4-1所示，台数:2台。表4-1（凝汽器）型号适用主机冷却面积(m2)进水温度冷却水管数量冷却水量(吨/小时)N-15770300MW15770201899428162.08二、加热器加热器是抽出部分做过功的蒸汽,使给水进一步加热以提高发电厂的热经济的热交换器.加热器一般分为高压、中压、低压、其它热交换器。在凝结水泵和给水泵之间处于给水砂出口压力下的加热器是高压加热器；在给水泵和与凝结水泵之间，处于凝结水压力上的的加热器是低压加热器。本设计所拟定的原则性热力系统需用三台高压加热器、四台低压加热器。其型号见表4-2表4-2（高低加型号明细）型号加热水流量 t/h加热汽流量 t/h加热面积m2输水温度GJ-1100-2-191064.51100246GJ-1180-2-291072.441180205GJ-820-2-391032.3820177JD-670693.1833670130.8JD-585693.1820585106JD-756693.1828.575689.3JF-823693.1828.582364三、轴封加热器轴封加热器用来收集轴封漏汽来加热凝结水，减少工质和热量损失，改善汽轮机的车间环境。选型:300MW机组选用1台JQ-116型汽封加热器四、真空泵为了提高凝汽器的凝汽效果,必须用真空泵以抽出凝结过程中出现的不凝结汽体,从而维持凝汽器内的高度真空。所选真空泵参数如表4-3所示，台数:2台。表4-3（真空泵型号）型号转速压力吸气量真空度2BE1-353590r/min5kgt/cm25267m3/h3.3KP五、除氧器除氧器的主要作用是除去含在锅炉给水中的氧气，保护给水品质，根据拟定的原则性热力系统，除氧器采用滑压运行，Py=0.685Mpa,对应的饱合水温度为1641.最大给水消耗量的计算查毕业资料汇编选用除氧器型号为GWC1051，台数：1台，规格见表4-4。表4-4（除氧器型号）名称型号最大出力工作压力温度高压除氧器GWC10511051T/H0.739Mpa3352.除氧水箱的选择 根据火力发电厂设计规程第8.4.3条规定，除氧水箱的有效容量，宜按下列要求确定，300000KW及以下机组为1015min的锅炉最大连续蒸发量的给水消耗量，除氧水箱的有效容量是批给水箱正常水位出水箱出水管顶部水位之间的贮水量。本设计按10min考虑，根据工作压力0.739Mpa;温度335,查水和水蒸汽性质图表，得比容 查表汇编P51选给水箱的型号为GS-160型，台数：1台，规格见表4-5表4-5（除氧器水箱）名称型号容积工作压力温度除氧水箱GS-160160m30.739Mpa340六、给水泵的选择1台数的确定根据已拟定的原则性热力系统，选2台汽动给水泵，1台电动给水泵。其中2汽动给水泵2台运行，1台电动给水泵备用。2容量确定根据火力发电厂设计技术规程第8.2.3规定，在每一给水系统中，给水泵出口的总流量，均应保证给其所在的系统的全部锅炉最大连续蒸发时所需的给水量，即：汽包炉为锅炉最大连续蒸发量的110%3.扬程的确定：给水泵入口压头按下式计算：4.型号确定 查汇编P55选型号为50CHTA6SP型2台汽动给水泵规格见表4-6 查汇编P55选型号为CHTA/6SP型1台电动给水泵规格见表4-7表4-6（汽动给水泵型号）型号流量（T/H）扬程（米）转速 r/min50CHTA6SP52921685800表4-7（电动给水泵型号）型号流量（T/H）扬程（米）转速 r/minCHTA/6SP52921685800七、凝结水泵的选择1台数确定根据火力发电厂设计技术规程第8.5.1规定，每台凝汽式汽轮机组宜装设2台凝结水泵，每台容量为量大凝结水量的110%。本设计选用2台凝结水泵。2容量计算最大凝结水量可按下式计算：3扬程计算 凝结水泵的扬程可按下式计算：4选型 查汇编P66选取型号为9LDTN-2，台数：2台，规格见表4-8表4-8（凝结水泵型号）名称型号扬程流量转速电机型号电机功率凝结水泵9LDTN-279m900m3/h1480r/minYL-400-4315KW四、连续排污扩容器选择1台数确定：根据火力发电厂设计技术规程第6.5.1条规定：对于汽包锅炉，宜采用一级连续排污扩容系统，连续排污扩容系统应有切换定期排污扩容器的旁路，125MW以上机组，宜第台锅炉设计一套排污系统，所以本设计选择1台排污扩容器。2排污扩容器的容量计算成本，可采用下式计算3.选型 查汇编P35选取型号为LP-1.5型.性能见表4-9（连排扩容器和定排扩容器型号）名称型号容量工作压力工作温度外形尺寸重量连排LP-1.51.5m30.804Mpa170824*3315982Kg定排DP-1.57.5m30.049Mpa1272024*34702412Kg连续排污扩容器的水容器通常取汽容器的0.20.3倍.本设计取0.3 九、定排扩容器的选择定排扩容器通常装在水冷壁下联箱，它能使锅炉的排污水进行扩容分离，得到蒸汽及废热水用来加热生水成化学补给水。 按锅炉额定蒸发量1-19行DP7.5型,其性能见表4-9十、疏水扩容器的选择疏水扩容器是作为较高压力疏水或放压放水扩容作用,对疏水起缓冲作用,以保护疏水箱.疏水扩容器的容量应视其疏水量的大小来决定,同是要参考同类型机组的典型设计,本期设计所有的疏水都有,所以决定采用一台1.5m3的疏水扩容器。十一、工业水泵的选择1工业水泵的作用：供给汽轮发电机组润滑油冷油器冷却水用水、送风机、引风机、磨煤机、给水泵、轴承冷却用水及除灰、消防用水。2工业水泵的选择：根据火力发电厂设计技术规程