机组选型及水泵安装高程和工作点的确定毕业论文.doc

太原理工大学毕业设计（论文）用纸 机组选型及水泵安装高程和工作点的确定毕业论文第二章 机组选型及水泵安装高程和工作点的确定 一、机组选型及配套设备的选择 （一）水泵选型设计流量 ： Q=1.2米3 /秒净扬程 ： H净 =1156.89-1055.59=101.3米 初估损失扬程 ： A=Q/V， D2/4=1.2/(2-3)，取经济流速。D=0.874-0.714米,管径D30m 由水泵及水泵站，如下表得 K=10% H净 表21 常用管道水力损失估算表净扬程（米）管道直径（毫米）备注200250300350K（水力损失相当于静扬程的百分数）10305020401025管径350mm时，不含底阀损失。1030204015305153010301020310 设计扬程 H= H净(1 +K)=1.1 H净 =111.43m sh型双吸单级卧式离心泵的特点: 1.由两个进水口汇合流入一个蜗壳中,叶轮实质上是由两个用后轮盘的单级叶轮的组成。在同样叶轮外径情况下，流量可增大一倍，同时水的轴向推力可自行平衡。 2.泵壳分为上下两部分。上部为泵盖，下部为泵体，两部分用螺钉相互联结，只要拧开泵盖的螺母，即可揭掉泵盖对泵内进行检修。3.水泵的进水、出水均在同一方向上且垂直于泵轴，有利于泵和进、出水管的布置与安装。基于上述，本站选用sh型双吸单级卧式离心泵。 由Q=1.2m3/s=4320m3/h H=111.43m 查水泵及水泵站图2-28sh型泵型谱图可知,在Q,H范围处无现成泵型。由于在扬程H=111.43m时有可供选择的14sh-6、14sh-6A两种。而在Q=4320m3/h时无可选泵型。根据水泵并联特点：扬程不变，流量相加。由水泵及水泵站图2-28sh型泵型谱图可得：H=111.43m时 14sh-6A型 流量为0.33m3/s ,14sh-6型流量为0.41m3/s 如选14sh-6A型三台 总流量为0.99m3/s 如选14sh-6A型四台 总流量为1.32m3/s 如选14sh-6型三台 总流量为1.23m3/s 其中与设计流量1.2m3/s最接近的是1.23m3/s所以初选定为三台14sh-6型双吸离心泵。查泵样14sh-6型双吸离心泵转速1470转/分，允许吸上真空高度3.5m 叶轮直径655mm，电动机功率680KW。 如其中泵出现故障，可采取变径、变速、变角等调节方式以满足供水要求。(二) 配套动力机选择 采用直接传动的电动机，配套功率为：N配 =KQH/102泵传=1.0510000.41111.43/102 0.731.0=645KW 根据N配=645千瓦，水泵转速n=1470转/分，选用JSQ-158-4型电动机三台，转速1500转/分，单机容量680千瓦，电压6000伏。 表2-2 14sh-6型泵性能表流量Q扬程转速 n功率N（千瓦）效率允许吸上真叶轮直径D泵的型号米3/时升/秒H（米）（转/分）轴功率电动机功率（%）空高度Hs（米）（毫米）8502361404627014Sh-612503471251470545680783.5655166046110062372.5 (三）吸水管和压力水管的直径选择 1.吸水管直径 单泵流量Q=0.41米3/秒，吸水管直径和进水喇叭管的直径按控制流速来计算，吸水管和喇叭口的进口流速分别用1.5米/秒和1.0米/秒，相应的吸水秋直径为0.6米，喇叭口直径为0.75米。 2.压力水管直径 三台水泵的压力支管在一号镇墩前并联为一根压力总管向出水池输水（见附图9）。支管和并联总管的直径按经验公式 D支=0.8Q1/2 =0.80.411/2=0.51米D并=0.81.231/2=0.89米 水泵吐出锥管内径为350毫米，为了使水泵工作点尽可能接近高效率区，并减少水管投资，支管直径选用0.35米，并联总管直径选用0.7米。 1-4号镇墩间并联总管采用钢管，4-6号镇墩间采用预应力钢筋混凝土管，内径均为0.7米。 压力水管上的闸阀，根据支管直径和压力来选择，选用Z41H-16型明杆楔式单阀板的闸阀三台，阀径350毫米，压力16公斤/厘米2。 二.水泵安装高程的确定 水泵的允许吸水高度 H吸=HS-v进2/2g-h吸 当海拔高程为1055.59米（进水池正常水位）时，HS须修正。 修正允许吸上真空高度为 HS= HS -Ha-Ht Ha=10.3-P大气/ Ht =P汽/-0.24 HS=3.5-(10.3-9.2)-(0.24-0.24)=2.4米 v进2/2g=(0.41/0.7850.352)2/19.62=0.925米 h吸=h进沿+h进局=10n2L吸Q2/D吸5.33+(喇v喇2/2g+90v吸2/2g +渐v2渐/2g) L吸=6.075米 喇=0.1 90=0.6 渐=0.2 D吸=0.6米 钢管糙率n=0.012 Q=0.41米3/秒 V喇=Q/(D喇2/4)=0.41/(0.7850.752)=0.93米/秒 V吸=0.41/(0.7850.62)=1.45米/秒 V渐 =0.41/0.785(0.6+0.35)/22=2.32米/秒 H吸=100.01226.0750.412/0.65.33+(0.10.932/19.62+0.6 1.452/19.62+0.22.322/19.62)=0.022+0.0044+0.0643+0.055=0.1457 H吸= HS-v12/2g- h吸=2.4-0.925-0.1457=1.329米 水泵安装高程 H安=H低+H吸=1055.43+1.329=1056.759米 采用1056.7米 三.水泵工作点校核 (一) 支管管路水头损失h损计算1. 吸水管水头损失 h吸=h进沿+h进局 L吸=2.3+1.1+(/4)1+(1056.19-1053.7-0.6)=6.075米 喇=0.1 90=0.6 渐=0.2 h进沿=10n2L吸q2/D吸5.33=100.01226.075q2/0.65.33=0.133q2 h进局=喇v喇2/2g+90v吸2/2g +渐v2渐/2g =0.1(q/0.7850.752)2/19.62+0.6(q/0.785 0.62)2/19.62+0.2(q/0.7850.4752)2/19.62 =(0.026+0.384+0.324)q2=0.734q2 h吸=(0.133+0.734)q2=0.867q2 2.压水支管水头损失 h压支=h支沿+h支局 L支=11.19米 h支沿=10n2L支q2/D支5.33 =100.012211.19q2/0.355.33 =4.34q2 h支局=v支2/2g=(闸+渐+450)v支2/2g 闸=0.07, 渐=0.25, 450=0.42 v支=q/(D支2/4)=q/(0.7850.352)=10.4q h支局 =(0.07+0.25+0.42)(10.4q)2/19.62=4.08q2 h压支=4.34q2+4.08q2=8.42q2 h损=h吸+h压支 =0.867q2+8.42q2=9.287q2 表2-3q(米3/秒）0.10.20.2360.30.3470.40.4610.50.6q20.010.040.090.160.250.36h损=9.287q2(米)0.0930.3710.5170.8361.1181.4861.9742.3223.343 （二）绘制水泵并联运行时的流量-扬程关系曲线附图1中q-H曲线为水泵样本上的流量-扬程关系曲线。根据附表2绘制支管的q-h损曲线（图中未标出），从q-H曲线减去不同流量时的水头损失值，即得q-H曲线。将q-H曲线的流量放大三倍(Q=3q),即得水泵并联运行时的流量-扬程曲线Q-H。 （三） 绘制Q-H需曲线 压力总管的下段为钢管，管长173米，上段为预应力钢筋砼，管长136米。总管水头损失计算如下： h并损=h钢+h混 钢管的水头损失h钢=h钢沿+h钢局=10n2L钢Q2/D并5.33+v钢2/2gn=0.012,L钢=173米,D并=0.7米。1#、2#、3#镇墩处管轴线的转角分别为33042、22024、7008（见附图2）。由于3#镇墩处管轴转角很小，其局部水头损失可忽略不计，则钢管的局部水头损失系数为：=0.946sin2(/2)+2.05sin4(/2)=3342+2224=0.352+0.262=0.614v钢=Q/(D并2/4)=Q/(0.7850.72)=2.6Qh钢=100.0122173Q2/0.75.33+0.614(2.6Q)2/19.62 =1.872Q2钢筋混凝土管的水头损失 h混=h混沿+h混局=10n2L混Q2/D并5.33+v混2/2g n=0.014 L混=136米 V混=2.6Q =2634+喇+拍门=0.299+0.1+1.5=1.899 (5#镇墩处的管轴转角为808，其局部水头损失忽略不计)。 H混=100.0142136Q2/0.75.33+(2.6Q)2/19.62=2.425Q2 总管水头损失 h并损=1.872Q2+2.425Q2=4.297Q2 H净=156.89-1055.59=101.3米 列表3计算不同流量Q时的h并损及H需，并绘制QH需曲线（见附图1）。表2-4Q（米3/秒）0.30.40.50.60.70.80.911.11.21.251.3Q20.090.160.250.360.490.640.8111.211.441.561.69h并损=4.297Q20.390.691.071.552.12.753.484.35.26.196.77.2H需=H净+h并损(米)101.69101.99102.37102.85103.4104.05104.78105.6106.5107.49108108.5 （四）确定水泵工作点附图1中QH需曲线与QH曲线的交点A，即水泵运行时的工作点，相应的流量为1.26米3/秒，扬程为108米，每台泵的流量为0.42米3/秒，水泵效率为75%。Q-H需与q-H曲线的交点为每台泵单独运行时的工作点，相应的流量为0.44米3/秒，扬程为102米，水泵效率74%。此时的轴功率为605KW，小于配套功率680KW，且在各种情况下水泵均在允许工作范围内工作。第三章 水泵配套设备的确定 一.充水设备 水泵采用水环式真空泵充水与电机安装在同一底座上，用弹性联轴器连接。真空泵是根据水泵及进水管所需要的抽气量选择的，而抽气量又与造成真空所要求的时间和在进水管及水泵内空气的体积有关，可按下式计算 Q气=KK1V/T Q气出水管闸阀以前管路及泵壳中所需要的抽气量（L/S） K 安全系数，取1.5 K1吸程变化系数 K1=10/（10-H吸） =10/10-（1056.7-1055.43）=10/(10-1.27)=1.15 V出水管闸阀至进水池最低水位之间管道和泵壳内的空气总体积（L） V管+V泵=（1.7+6.075-1.24）0.32+0.352/41.24 =1.97m3=1970 Q气=1.51.151970/300=11.33（L/S） 几何真空高度73.8=1.2773.8mm汞柱=93.73mm 根据给排水设计手册之常用设备选取SZB-8水环式真空泵。 SZB-8 N抽=2KW N电机=2.8 保证真空度80%，自重42kg L=809mm B=390mm 配套电机J42-4 充水设备和J42-4总重量42kg。 二.闸阀 14sh-6型泵 350mm Pg=16kg/cm2 管路公称直径350mm。 根据给排水设计手册之材料器材选Z45T-10型法兰暗杆楔式闸阀。 三.起重设备 选择起重设备根据泵房内最大设备的重量来选反择，站共治机组。最重设备为主电动机重4.5t，故选5t手动单轨小车配合手拉葫芦使用。样本中选定的规格如下： 手拉葫芦SH5型，起重量5t，起升高度3m，两钩间最小距840mm，手拉力不大于37.5kg，自重73kg。 手动单轨小车SC-5型，起重量5t，手拉力16kg，自重32.9kg，工字钢 I40a。 四.厂内排水设备 厂内机坑地坪高程高于前池水位，故自流排水，无须设置排水泵。 五.通风设备 1.泵房内散热量 Q机=860（1-）/Nz （kJ/h） 8601千瓦功率相应的热当量kJ/（kwh） 电动机效率 N电动机功率（KW） 680KW z电动机台数 3 Q机=860（1-0.92）/（0-91）6803=173512k/h 太阳辐射，以Q机的10%计算，即 Q=1.1Q机=190863kJ/h 2.泵房降温所需空气量 G=Q/（t内-t外）=190863/0.24kgh（35） =（159053265088）kg/h G通风量（kg/ h） C空气比热 取C=0.24kJ/kgC t内-t外泵房内外温差（取35C） 由于本站地处北方，故用自然通风。夏季过热，可根据Q和G在局部设移功式风扇，冬季在泵房内安装暖气，以保证水泵的正常运行，防止无法放空积水的设备冻胀破坏。第四章 泵房设计 地下水埋藏较深，采用基型泵房，泵房为砼结构。 一.泵房相对位置的确定 为了电气设备的防潮、防尘，并且能给运行管理人员有一个比较良好的运行管理环境，所以泵房由主厂房、副厂房、检修间三部分组成。 副厂房与主厂房采用一端布置，这样，可减小泵房的跨度，且主厂房的进、出水侧可以开窗，有利于自然通风和采光。 检修间布置在主厂房的另一侧。 二.泵房内部布置（一） 主机组的布置 站址处为较密实的粘土，主厂房可适当长一点。为了使布设整齐，主厂房跨度小，采用列式布置。（二） 交通道 安装机组的主厂房一般地坪都低于检修间和副厂房的地坪。为了便于运行管理人员来回巡视，设交通道，宽为1.5米。（三） 排水沟 为了排除水泵水封用废水和管阀漏水等。主厂房内要设排水干、支沟。支沟一般沿机组四周和横向布置，干沟沿厂房纵向布置，与电缆沟分开布置。（四） 充水设备 充水系统采用水环式真空泵，真空泵步设在两台机组中央，真空管路为检修方便架于空中。（五） 电缆沟 从配电间引伸至电功机的电缆，设在电动机进线盒一侧的人行过道下的电缆沟内。电缆沟必须防水、防潮。 三.泵房尺寸的确定 （一）泵房长度（主厂房）L= nL0+（n-1）L1+2L2+L3 +L4n机组台数 3L0机组长度（从样本中查得为3.8）L1机组间距（据水泵及水泵站查得为 1.0）L2机组顶端到副厂房和检修间距离（据水泵及水泵站表7-1 0.7）L3检修间长度 4.4L4配电间长度 5L=33.8+（3-1）1.0+20.7+4.4+5=24m(二） 泵房跨度 B=b1+b2+b3+b4+b5+b6+b7 =1.03+0.56+1.24+0.75+0.55+1.78=6m（三） 泵房内各部分高程 1.泵房地面高程地=泵-h1-h2 =1056.7-0.635-0.2 =1055.87m 泵水泵安装高程 1056.7m h1泵轴线至泵底座的距离从样本中查知 0.635 h2机组基础顶面至地坪距离 0.20.3 2.检修高程 1=地+z=1055.87+0.635+0.2 =1056.7m z检修间高出泵房地坪的高度 3.副厂房与交通道高程与检修间高程相同。 （四）泵房高度 1.泵房高度指从检修间地坪到屋面大梁底缘的垂直距离 H=h1+h2+h3+h4+h5+h6 =1.8+0.14+1.28+0.84+0.296+0.9=5.3m h1汽车货箱底至检修间地坪高度 h2垫块高度 0.14m h3最大设备部件的吊环至设备底的高度，查样本JSQ-158-4（h=1.28m） h4吊绳的最小长度 h5吊车钓至吊车顶的高度，从吊车样本中查知 h6吊车顶至屋面大下缘的安全高度 2.其它 检修间4.46m，大门净宽 2.7 m，可通行5吨载重汽车。汽车进厂后可由吊轨吊车卸货。根据泵站规范要求还应设一个出口，配电间56m，详细尺寸见厂房结构图。 四.泵房构件选型设计 采用平屋顶，卷材防水，珍珠岩保温，钢筋砼结构。1. 屋面板选定 采用预制空心板，由山西省钢筋砼予制构体统一主品目录选用YKB-40-型，板长3.9m，板宽1.2m，重为785kg。2. 屋顶大梁设计 采用现浇矩形梁，采用级钢筋，截面尺寸为300500mm，结构系数取1.2，砼选用C20，房面荷载包括均布荷载和集中荷载。均布荷载包括：雪荷载500N/m 梁自重：1920N/m集中荷载包括：施工荷载100N 工字梁自重2704N 吊车荷载1594N 起吊荷载45000N L=6m均布荷载作用下跨中弯距M=ql2/8=51.7KNm集中荷载作用下的弯距 M=ql/4=75.4KNm取最大弯距75.4KNm计算该截面的钢筋截面面积。由水工钢筋砼结构学查得：fc=15.0N/mm2 fy=210N/mm2 a=35（一类环境） 则h0=h-a=400-35=365mm s=0.226 =0.26 As=1355mm2查水工钢筋砼结构学附录三表1 选用914（As =1385mm2）3. 柱的选型 采用单肢工字型柱，承受屋顶和吊车梁等竖向荷载，风荷载及吊车产生的纵向水平荷载和横向水平荷载，柱距4米。经结构计算或查建筑标准构件图集，加以确定。4. 吊车梁的选型 采用工字钢号为140a，跨度为4m，由单轨吊车梁设计资料查找。5. 基础和基础梁 柱基础采用钢筋砼基础，墙基础采用块石砌成条形基础。基础断面尺寸，构造及设置深度，应根据土的承载力，地下水位及墙壁荷重而定。6. 窗 为了保证水泵的正常运行，采用华北J601常用木门窗：需设上窗11C16，下窗11C346以满足通风要求。五.机组尺寸的拟定校核1. 基础长度 L=a+b+c+0.6=0.56+1.17+1.02+0.55=3.3m a、b、c表示机组产品中的提供的水泵，电动机轴向螺丝间孔距。2. 基础宽度 B=d+0.5=1.1+0.5=1.6m B=f+0.5=0.6+0.5=1.1m 取两式中较大者作为基础宽度。式中b、f分别为电动机和水泵纵向地脚螺丝间孔距。3. 基础厚度（1） 水泵部分： H=L螺-（0.050.08）+(0.20.3) =0.8-0.05+0.25=1.00m L螺水泵螺杆长度（2） 电动机部分 H=H+h-z=1.00+0.635-0.63=1.005m h水泵轴心至基础顶而面高度 z发动机轴心至基础顶而面高度4. 机墩抗滑稳定校核基础及机组自重 W=3.31.61.0052.4+4.5+1.583=56.4t 沿水管轴线传来的水平推力，近似按泵正常运行时所对应的水头100m， D=0.35m。由此可知机组水平横向力： D= H0D2/4=11003.140.352/4=9.62t f取0.4 K=fw/D=22.6/9.62=2.31所以机墩满足抗滑稳定要求。第五章 进出水建筑物设计一 前池 泵站的前池布置应满足水流顺畅，流速均匀，池内不得产生涡流的要求，且采用正向进水。1 扩散角b=1.0m h=0.461m V=Q/A=Q/(bh)=1.2/(10.461)=2.6m/s 扩散角=20 40 tg=0.204h1/2/V+0.107 =25 2前池池长 L=（B-b）/2tg（/2）=（4-1）/2tg（/2） =1.5/tg（/2）=6.77m 3前池底坡 i=H/L=（1055.129-1053.7）/6.77=0.2=1/5 4前池结构 底板采用50#水泥沙浆，护坡厚0.4m 二.进水池 1.进水池边壁形式 由于圆池形式简单，便于施工，受力条件较好，可节省工程量，且池底无死水区以及在台坎下形成以水平线为轴线的旋滚区，对含沙水流起搅拌作用，所以采用圆形边壁。 2.喇叭口的最小淹没深度和悬空高度 h淹=1.5D进=1.50.75=1.13m h悬=0.8D进=0.80.75=0.6m 3.进水池池底高程 h最小水深=h淹+h悬=1.13+0.6=1.73m H池底=H进水池最低-h最小水深 =1055.43-1.73=1053.7m4.进水池直径 取水泵每秒出水量的40倍作为进水池的存水容积，以防水泵启动后产生池中水位急速下降的不稳定状态，则进水池存水容积V=400.42=16.8m3进水池直径 =16.8/（0.7851.73）1/2=3.52m采用4.0米5.进水管口至后墙的距离 T=0.5D=0.50.75=0.37m6.进水池的构造 进水池采用浆砌块石圬工结构。池壁为立式箱形，池底采用不小于10cm厚的水泥沙浆抹面，以防冲刷和便于清淤。 进水池后墙，侧墙采用浆砌石立式挡土墙结构。各机组的进水池之间设隔墩，墩厚为30cm浆砌石。三.出水池1.出水池的类型本站采用正向淹没式出流出水池。2.出水管路下缘至池底距离P=0.2m3.出水管管口上缘最小淹没深度压力水管出口直径 D0=1.2D=1.20.7=0.84m管口流速 V0=Q/0.785D02=1.2/（0.7850.842） =2.28m/s h淹小=2V02/2g=22.282/（29.81） =0.53m4.管口上缘高程H管口上缘=H最低-h淹小=1156.58-0.53=1156.05m5.池底高程H底=H最小-（h淹小+D0+P） =1156.58-（0.53+0.84+0.2）=1155.01m6.池顶高程H顶=H设计+h超=1156.89+0.5=1157.39m7.台坎高度h坎=H渠底-H底=1156.13-1155.01=1.12m8.出水池宽度B=3D0=30.84=2.52m 采用3.0m9.出水池长度管口上缘最大淹没深度h淹大=H设计-H管口上缘=1156.89-1156.05=0.84m出水池采用垂直台坎 m=，K=7-（h坝/D0-0.5）2.4/（1+0.5/m2） =7-（1.12/0.84-0.5）2.4=5.0mL=K（h淹大+V02/2g）=50.84+2.282/(29.81) =5.5m10.出水池的结构出水池周壁可采用浆砌石圬工结构，按重力式挡土墙设计，池底和边坡为40cm厚的浆砌块石。池后渠首段，可用块石护砌。将穿越出水池壁的钢筋砼管壁打毛，使管壁与池壁很好地结合，以防渗。池后渠首段加设粘土铺盖防渗。第六章 压力管路支承结构设计 一.压力管路 1.线路选择 在满足管线应尽量垂直于等高线布置，线路尽可能短，应铺设在坚实的地基上，尽量布置在压坡线以下等要求的同时，根据实际情况考虑变坡布置以减少工程开挖量和避开填方区。 2.管路的布置及铺设 管路的布置形式采用三机一管联合送水，即管路并联。这样布置可节省管材，减少管底和出水池宽度，从而减少工程量。 管路的铺设采用明式铺设，这种铺设便于管的安装和检修，在管的表面加以石棉布等保护材料，以防止冬夏两季气候影响管壁的温度应力。 3.管材 从水泵出口至4号镇墩处的出水管因为附件多，压力大，为了安装方便，均采用钢管。它具有强度高，管壁薄，重量轻，管段长，接头简单和运输方便等优点，但易生锈。所以在4号至6号镇墩间铺设予应力钢筋砼管。予应力钢筋砼管采用承插式联接，用橡胶圈密封止水。4.经济管径根据年费用最小法确定D支=0.35米D总=0.7米5.管路附件（1）正心大小接管L=（D1-D2）2+150渐缩段用在水泵和进水管的连接处 长度为：0.65米。渐扩段用在水泵和出水管的连接处 长度为：0.85米。（2）闸阀 为了减小水泵启动时功率和正常停机时断流，防止管内水倒流时冲动叶轮反转，需在出水管路上设置闸阀。（3）伸缩节 对于露天铺设的管路，因受气候影响而不可避免地引起纵向伸缩变形，为了消除因此形成的纵向应力，所以在两镇墩间设置伸缩节。（4）拍门 当管路上不设逆止阀时，为了防止事故停泵管内水倒流而引起水泵倒转，须在出水管出口处设置拍门。本站采用钢焊空心拍门。（5）通气孔 出水管路出口处设置拍门时，在拍门前应设通气孔。其作用是保证管路内压力稳定。（6）叉管 为了实施叉管并联送水，必须用叉管把几条支管和干管连接起来，本站采用丫形分叉。其特点是汇合前的支管大小相等，方向对称。 二.管路水锤压力计算 本抽水站压力水管上不装逆止阀，应用水锤特征线电算解法计算压力水管上各点的水吹最大升压值。一） 原始数据的准备：（1） 水锤波速a平均 钢管 a=1425/(1+KD/E)0.5 钢筋混凝土管 a=1425/1+KD/E(1+9.5)0.5 K水的弹性模量，取2.3Gpa E管材弹性模量，E钢管=210 Gpa，E钢混=21 Gpa D管径（mm） 管壁厚(mm) 泊松比 初设压支=5mm， 并钢=8mm， 并钢混=55mm 在压力水管的结构计算时进一步验算壁厚是否能满足要求 a平均=(l1a1+a2l2)/(l1+l2)=1026米/秒（2） 管路分段数：4（3） 主管直径： 0.7米 (4) 管的长度: 309米 (5) 管道摩阻系数: n钢管=0.012 n钢混管=0.014 n=(1730.012+1360.014)/309 =0.013 管段管长L（米）管径D（米）壁厚（米）D/K/E水锤波速a（米/秒）并联钢混管136070055127011010并联钢管1730700088750011040 (6) 水泵额定扬程:108米 (7) 水泵额定转速:1470转/分(8) 并联水泵台数:3台(9) 水的容重:9800牛顿/米3 (10)水泵的额定流量：0.374米3/秒(11)水泵的机组惯性距:12217.3牛顿2米(12)最大计算事段:15秒(13)水泵的净扬程:101.3米(14)水泵的吸出高度:1.17米(15)水泵全特性曲线分点间隔度数:5(16)水泵全特性曲线分点数:55(17)蝶阀第一阶段关闭时间:0(18)蝶阀第二阶段关闭时间:3秒(19)蝶阀第三阶段关闭时间:8秒(20)蝶阀第二阶段关闭完毕时的关毕角:86(21)蝶阀开度5度等分点数:18(22)蝶阀全开设计流量时的水头损失:0.07(23)水泵比转数:60(由于水泵全特性曲线资料的短缺采用相近的数据,比转数为77)二). ! 用水锤特征线法求解停泵水锤程序 CLEARINPUT PROMPT s NAME? :s$OPEN#2:NAME s$,CREATE NEWOLDSET #2: MARGIN 120ERASE #2INPUT PROMPT 并联水泵台数Z1=:Z1INPUT PROMPT 事故停泵台数ZZ=:ZZINPUT PROMPT 蝶阀二阶段关闭时间T2=:T2! 程序中所用字母的有关说明! L0_管路总长度(m) D0_管道直径(m)! A0_管道断面积(m2) N _管路分段数! C _水击波速(m/s) F0_管道摩阻系数! H0_水泵额定扬程(m) Q0_水泵额定流量(m3/s)! N0_水泵额定转速(rpm) P0_水泵额定功率(Kw)! W _水泵机组惯性矩(N2.m) TM_最大计算时段(s)! H1_水泵净扬程(m) Hs_水泵吸出高度(m)! E0_水泵全特性曲线分点间隔度数(度) J _水泵全特性曲线分点数! G _水的容重(N/m3) Z1_并联水泵台数! T1_蝶阀一阶段关闭时间(s) T2_蝶阀二阶段关闭时间(s) ! T3_蝶阀三阶段关闭时间(s) BB_蝶阀二阶段关闭完毕时的关闭角(度)! B0_蝶阀开度5度等分点数 Hfr_蝶阀全开(TO=1)设计流量时的水头损失(m)! Q _二维数组中的流量(m3/s) H _二维数组中的扬程(m)! X _一维数组中的流量(m3/s) Z _一维数组中的扬程(m)! F _水泵全特性曲线表中的H/(R2+V2) Y _水泵全特性曲线表中的M/(R2+V2)值! R1_停泵水泵的转速比 V1_停泵水泵的流量比! R2_未停水泵的转速比 V2_未停水泵的流量比! B1_停泵水泵的转矩 TF_蝶阀流量系数! CV_蝶阀水头损失 ! 定义变量和数组READ L0,D0,A0,N,C,F0,H0,Q0,N1,P0READ W2,TM,H1,H3,E0,J,G,T1,T3,BB,BO,HFRLET T=L0/(N*C)LET NO=INT(TM/T)+1LET M0=93678.6*H0*Q0/(N1*P0)DIM Q(0 TO 550,0 TO 10) ,H(0 TO 550,0 TO 10) ,X(0 TO 10),Z(0 TO 6),F(55),Y(55)DIM R1(0 TO 550),V1(0 TO 550),B(0 TO 550),TI(0 TO 550),TT(0 TO 550,0 TO 10)DIM U(0 TO 150),V2(0 TO 550)! 输 入 原 始 数 据 H/(R2+V2) , M/(R2+V2)FOR M=1 TO J READ F(M)NEXT MFOR M=1 TO J READ Y(M)NEXT MFOR K=0 TO BO READ U(K)NEXT K! 稳 态 工 况 下 的 流 量,扬 程 计 算FOR I=0 TO N LET H(0,0)=H0 LET H(0,I)=H(0,0)-I*(H(0,0)-H1)/N LET Q(0,I)=Q0*Z1 LET Z(I)=H(0,I) LET X(I)=Q(0,I)NEXT I! 赋 迭 代 初 值LET TI(0)=0LET R1(0)=1LET V1(0)=1LET V2(0)=1LET A=0LET D1=0LET D2=0LET B(0)=1! 暂 态 工 况 下 的 流 量,扬 程 计 算FOR K=1 TO NO LET S=0 ! 中 间 断 面 的 流 量,扬 程 计 算 FOR I=1 TO N-1 LET C3=G*A0/C LET C4=(F0*T)/(2*D0*A0) LET C5=C3*(H0-h3) LET C6=-(15*T*M0*G)/(PI*W2*N1) LET C1=X(I-1)+C3*Z(I-1)-C4*X(I-1)*ABS(X(I-1) LET C2=X(I+1