某中学学生宿舍楼进行建筑和结构设计毕业论文.doc

某中学学生宿舍楼进行建筑和结构设计毕业论文第一章 工程概况1.1 工程背景本项目为5层钢筋混凝土框架结构体系，占地面积约为454.45 m2，总建筑面积约为2272.25 m2；层高3.3m,平面尺寸为12.3m36.0m。采用柱下条形基础，室内地坪为0.000m，室外内高差0.6m。框架梁、柱、楼面、屋面板板均为现浇。1.1.1 设计资料气象资料：基本风荷载W。=0.45kN/ m2 基本雪荷载为0.4 kN/ m2。地质条件：钻孔深度12米，未发现地下水。不考虑地下水影响。建筑地点冰冻深度：室外天然地面以下200mm。地震设防烈度：8度设计地震分组：场地为类一组Tg（s）=0.35s, amax=0.081.1.2 建筑材料柱采用C30，纵筋采用HRB335，箍筋采用HPB235，梁采用C30，纵筋采用HRB335，箍筋采用HPB235。基础采用C30，纵筋采用HRB400，箍筋采用HPB235。1.2 工程特点本工程为五层，主体高度为16.5米，属多层建筑。经过结构论证和设计任务书等实际情况，以及本宿舍楼有较单一的空间布置，和较高的抗震等级等特点，决定采用钢筋混凝土框架结构体系。1.3 本章小结本章主要论述了本次设计的工程概况、相关的设计资料以及综合本次设计所确定的结构体系类型。第二章 结构设计2.1框架结构设计计算2.1.1 工程概况本项目为5层钢筋混凝土框架结构体系，占地面积约为454.45 m2，总建筑面积约为2272.25 m2；层高3.3m平面尺寸为12.3m36.0m。采用柱下条形基础，室内地坪为0.000m，室外内高差0.6m。框架平面同柱网布置如下图：图2-1 框架平面柱网布置框架梁柱现浇，屋面及楼面采用100mm厚现浇钢筋混凝土。2.1.2 设计资料气象条件：基本风荷载W。=0.45kN/ m2;基本雪荷载为0.4 KN/ m2。恒荷载：楼面装修荷载1KN/ m2,屋面恒荷载2.5KN/ m2,活荷载：除楼梯间3.5KN/ m2,外其余均为2KN/ m2。200厚填充墙容重7KN/ m3。钻孔深12米，未发现地下水。不考虑地下水影响。第一层：素填土，厚0.6m.(fak=8 0 KN/m2)第二层：粉质黏土，厚2.5m.(fak=180 KN/m2)第三层：粉土，厚5.5m.(fak=180 KN/m2)场地为类一组Tg（s）=0.35s, amax=0.08屋面做法：20mm厚1：2水泥砂浆找平；100140mm厚（2%找坡）膨胀珍珠岩；100mm厚现浇钢筋混凝土楼板；15mm厚纸筋石灰抹灰。楼面做饭：25mm厚水泥砂浆面层； 100mm厚现浇钢筋混凝土楼板 15mm纸筋石灰抹灰 2.1.3 梁柱截面、梁跨度及柱高度的确定(1)初估截面尺寸：柱 bh=400mm400mm，梁编号如下图：2-2 框架梁编号L1: h=(1/121/8)4800=400600 取h=500mmb=(1/31/2)H=(1/31/2)500=167250 取b=200mmL2: h=(1/121/8)2700=225338 取h=400mmb=(1/31/2)H=(1/31/2)400=133200 取b=200mmL3: h=(1/121/8)3600=300450 取h=400mmb=(1/31/2)H=(1/31/2)400=133200 取b=150mm（2）梁的计算跨度以上柱形心为准，由于建筑轴线与柱轴线重合，故计算跨度如下：图2-3 梁的计算跨度（3）柱高度底层柱 h=3.3+0.6+0.3=4.2m其他层 h=3.3m图2-4 横向框架计算简图及柱编号2.1.4 荷载计算(1)屋面均布恒载二毡三油防水层 0.35 kN/ m2冷底子有热玛蹄脂 0.05 kN/ m220mm厚1：2水泥砂浆找平 0.02 20=0.4 kN/ m2100140厚(2%坡度)膨胀珍珠岩 (0.1+0.14)7/2=0.84 kN/ m2100mm厚现浇钢筋混凝土楼板 0.125=2.5 kN/ m215mm厚纸筋石灰抹底 0.01516=0.24 kN/ m2共计 4.38 kN/ m2屋面恒载标准值为：（36+0.24）（12.3+0.24）4.38=1990.49 kN(2)楼面均布恒载装修荷载 1 kN/ m2100厚现浇钢筋混凝土楼板 0.125=2.5 kN/ m2共计 3.5 kN/ m2楼面恒载标准值为：（36+0.24）（12.3+0.24）3.5=1590.57 kN(3)屋面均布活载计算重力荷载代表值时，仅考虑屋面雪荷载：0.4（36+0.24）（12.3+0.24）=181.78 kN(4)楼面均布活荷载活荷载除楼梯间3.5KN/ m2,外其余为2KN/ m2。楼面均布活荷载标准值为：（36+0.24）（4.8+0.24）3.5=67.74 kN（36.243.84）（12.545.04）2=486 kN(5) 梁柱自重（包括梁侧、梁底、柱的抹灰重量）L1： bh=0.2m0.5m 长度4.4m 每根重量 4.4（0.022+0.2）（0.5+0.02）25=13.73 kN 根数 1125=110根L2： bh=0.2m0.4m 长度2.3m 每根重量 2.3（0.022+0.25）（0.4+0.02）25=5.80 kN 根数 115=55根L3： bh=0.15m0.4m 长度2.3m 每根重量 3.2（0.15+0.04）（0.4+0.02）25=6.38 kN 根数 1045=200根Z1： 截面 0.40.4 m2 长度4.2m 每根重量 （0.4+0.022）4.225=20.33 kN 根数 114=44根Z2： 截面 0.40.4 m2 长度3.3m 每根重量 （0.4+0.022）3.325=15.97 kN 根数 1144=176根表2-1 梁柱自重梁（柱）编 号截面（m2）长度（m）根数每根重量（kN）L10.20.54.411013.73L20.20.42.3555.80L30.150.43.22006.38Z10.40.44.24420.33Z20.40.43.317615.97(6)墙体自重外墙墙厚240mm，采用瓷砖贴面；内墙墙厚120mm，采用水泥砂浆抹面，内外墙均采用加气混凝土砌块砌筑。单位面积外墙体重量为：7.00.24=1.68 kN/ m2 单位面积外墙贴面重量为：0.5 kN/ m2单位面积内墙体重量为：7.00.12=0.84 kN/ m2单位面积内墙贴面重量为（双面抹面）：0.362=0.72 kN/ m2表2-2 墙体自重墙体每片面积（m2）片数重量（KN）底层纵墙外墙3.23.820外墙墙体408.58530.18外墙墙面121.6内墙3.23.816内墙墙体163.43303.51内墙墙面140.08底层横墙外墙4.43.74外墙墙体109.4180.07外墙墙面32.562.33.82外墙墙体29.37外墙墙面8.74内墙4.43.717内墙墙体232.48431.75内墙墙面199.27墙体每片面积（）片数重量（kN）其他层纵墙外墙3.22.920外墙墙体311.81404.61外墙墙面92.8内墙3.22.918内墙墙体140.31260.58内墙墙面120.27其他层横墙外墙4.42.84外墙墙体82.79136.51外墙墙面24.642.32.92外墙墙体22.41外墙墙面6.67内墙4.42.817内墙墙体175.93326.73内墙墙面150.80(7) 荷载总汇顶层重力荷载代表值包括屋面恒载+50%屋面雪载+纵横梁自重+半层柱自重+半层墙体自重。顶层恒载：1990.49kN顶层活载：181.78kN顶层梁自重：+=13.7322+5.811+6.3840=621.06kN顶层柱自重：15.9744=702.68kN顶层墙自重：404.61+260.58+136.51+326.73=1128.43 kNG5=+1/2+1/2+1/2=3618.0 kN其他层重力荷载代表值包括楼面恒载+50%活载+纵横梁自重+楼面上下各半层的柱及纵横墙体自重。G4=1590.57+553.74/2+621.06+702.68+1128.43=4319.61 kNG4=G3=G2=4319.61 kN G1=1590.57+553.74/2+621.06+702.68/2+894.52/2+1128.43/2+1445.5/2=4574.07kN门窗荷载计算M-3采用钢框门，单位面积钢框门重量为0.4kN/ m2M-1、M-2采用木门，单位面积木门重量为0.2 kN/ m2C-1、C-2均采用钢框玻璃窗，单位面积钢框玻璃窗重量为0.45 kN/表2-3 门窗重量计算层号门窗号单位面积（m2）数量重量(kN)底层M-11.52.734.8664.35M-21.52.122.52M-30.92.4135.62C-10.91.821.46C-21.01.843.24二至九层M-11.52.464.3267.55M-21.01.843.24C-11.51.822.43C-22.41.81834.99（1）底层墙体实际重量：G1= G1168.93=4405.14kN（2）二至九层实际重量：G4=G3=G2=4319.61172.46=4147.15kNG5= G5172.46=3445.54 kN建筑物总重力荷载代表值G1 =G2= G3 =G4 =G5=20292.13kN2.1.5 水平地震作用下框架的侧向位移验算(1) 横向线刚度混凝土 C30 kN/ m2在框架结构中，有现浇楼面或预制板楼面。而现浇板的楼面，板可以作为梁的有效翼缘，增大梁的有效刚度，减少框架侧移。为考虑这一有利作用，在计算梁的截面惯性矩时，对现浇楼面的边框架取=1.5（为梁的截面惯性矩）。对中框架取=2.0。若为装配楼板，现浇层的楼 图2-5 质点重力荷载值面，则边框架梁取=1.2，对中框架取=1.5。 横向线刚度计算见表2-4。(2) 横向框架柱的侧移刚度D值柱线刚度列于表2-5，横向框架柱侧移刚度D值计算见表2-6。(3) 横向框架自振周期按顶点位移法计算框架的自振周期。顶点位移法是求结构基本频率的一种近似方法。将结构按质量分布情况简化为无限质点的悬臂直杆，导出以直杆顶点位移表示的基本公式。表2-4 横向刚度计算梁号LL1L2L3截面bh0.20.50.20.40.150.4跨度l4.82.73.6惯性矩2.081.070.8边框架梁=1.53.121.611.2/l1.951.791中框架梁=24.162.142.38/l2.62.381.33表2-5 柱线刚度柱号截面bh（m2）柱高度（m）惯性矩线刚度（m4）（kNm）0.40.44.22.1310-31.521040.40.43.32.1310-31.94104表2-6横向框架柱侧移刚度D值计算 项目柱类型层根数底层边框架边柱1.95/1.52=1.280.5455844边框架中柱（1.95+1.79）/1.52=2.460.6668244中框架边柱2.6/1.52=1.710.60620418中框架中柱（2.6+2.38）/1.52=3.280.72744518295314二至五层边框架边柱1.010.3472684边框架中柱1.930.49104754二至五层中框架边柱1.340.40855118中框架中柱2.570.561197118440368这样，只要求出结构的顶点水平位移，就可以按下式求得结构的基本周期： 式中基本周期调整系数，考虑填充墙使框架自振周期减少的影响，取0.6；框架的顶点位移。在未求出框架的周期前，无法求出框架的地震力及位移；是将框架的重力荷载视为水平作用力，求得的假想框架顶点位移。然后由求出，再用求出框架结构的底部剪力，进而求出框架各层剪力和结构真正的位移。横向框架顶点位移计算见表2-7。表2-7 横向框架顶点位移层次（kN）（kN）（kN/m）层间相对位移53445.543445.544403680.00780.156544147.157592.694403680.01720.148734147.1511739.844403680.02670.131524147.1515886.994403680.03610.104814405.1420292.132953140.06870.0687=1.70.60.3956=0.4035（4）横向地震作用计算在类场地，8度设防区，设计地震分组为第一组情况下，结构的特征周期=0.35s，水平地震影响系数最大值=0.08。由于=0.40351.4=0.49（s），不考虑顶点附加地震作用。按底部剪力法求得的基底剪力，若按Fi=Gi Hi FEK/GH分配给各层，则水平地震作用呈倒三角形分布。横向框架各层水平地震作用和地震剪力见图2-6。表2-8 各层横向地震作用及楼层地震剪力层次（m）（m）（kN）（kN）（kN）53.317.43445.54599520.282340.49340.4943.314.14147.15584750.275332.04672.5433.310.84147.15447890.210253.55926.0823.37.54147.15311040.146176.281102.3614.24.24405.14185020.087105.041207.4图2-6 横向框架各层水平地震作用和地震剪力（5）横向框架抗震变形验算详见表2-9。表2-9 横向框架抗震变形验算层次层间剪力（kN）层间刚度（kN）层间位移（m）层高（m）层间相对弹性转角5340.494403680.000773.30.0002334672.534403680.001533.30.0004643926.084403680.002103.30.00063621102.364403680.002503.30.00075811207.42953140.004904.20.000974 2.1.6 水平地震作用下横向框架的内力分析本设计取中框架为例，柱端计算结果详见表2-10。地震作用下框架梁柱弯矩，梁端剪力及柱轴力分别见表2-11、图2-7，图2-8。表2-10 C轴柱（边柱）柱端弯矩计算层次层高h层间剪力层间刚度y(m)53.3340.4944036885516.61.340.3514.167.6243.3672.534403688551131.340.4523.6019.3133.3926.084403688551181.340.4532.6726.7323.31102.36440368855121.41.340.5035.3135.3114.21207.4295314620425.41.710.6537.3469.34注：表中：y=y0+y1+y2+y3 Vim=Vi Dim / D i 表2-11 D轴柱（中柱）柱端弯矩计算层次层高h层间剪力层间刚度y(m)53.3340.49440368119719.32.570.4516.8813.8143.3672.534403681197118.32.570.5030.230.233.3926.084403681197125.22.570.5041.5841.5823.31102.3644036811971302.570.5049.549.514.21207.4295314744530.43.280.5557.4670.22该框架为对称结构,A轴柱与C轴柱相同，B轴柱与D轴柱相同。表2-12框架梁段弯矩，剪力和轴力计算层次54 321AB跨长度 4.44.44.44.44.414.1631.2251.9862.0472.658.7822.8937.3347.3655.62 5.2012.3020.3024.8629.15BC跨长度2.32.32.32.32.38.121.1234.4543.7251.34 8.121.1234.4543.7251.34 7.0418.3729.9638.0244.64柱轴力 -5.2-17.5-37.8-62.66-91.81 -1.84-7.91-17.57-30.73-46.22 图2-7 地震作用下中框架弯矩图（kN/m）图2-8 地震力作用下框架梁端剪力及柱轴力(kN)2.1.7 竖向荷载作用下横向框架的内力分析仍以中框架为例进行计算。（1）荷载计算a=3.61/2=1.8= a/1=1.8/4.8=0.375122+3 =10.281+0.053=0.772第5层梁的均布线荷载 图2-9 荷载折减示意图 AB跨：屋面均布恒载传给梁 4.383.60.772=12.17kN/m横梁自重（包括抹灰） （0.2+0.022）0.525=6kN/m恒载： 15.17kN/mBC跨：屋面均布恒载传给梁 12.17kN/m横梁自重（包括抹灰） （0.2+0.022）0.425=2.4kN/m恒载： 14.57kN/m第24层梁均布线荷载AB跨： 楼面均布恒载传给梁 3.503.60.772=9.73kN/m横梁自重（包括抹灰） 3kN/m无横墙恒载： 12.73kN/mBC跨： 楼面均布恒载传 9.73kN/m 横梁自重（包括抹灰） 2.4kN/m 恒载： 12.13kN/m第24层集中荷载：纵梁自重（包括抹灰）： （0.15+0.022）0.4253.6=6.84 kN 外纵墙自重（包括抹灰）： （1.68+0.50）2.9（3.6-0.40）=20.23 kN内纵墙自重： （0.84+0.72）2.9（3.6-0.40）=14.48 kN柱自重（包括抹灰）： 0.440.443.325=15.97 kN 总计： 57.52 kN第1层梁均布线荷载AB跨恒载： 12.73kN/mBC跨恒载： 12.13kN/m第1层集中荷载：纵梁自重（包括抹灰）： 6.84 kN纵墙自重（包括抹灰）： 45.48 kN柱自重（包括抹灰）： 20.33 kN总计： 72.65 kN活荷载计算：屋面梁上线活荷载q1=0.77240.4=1.24 kN/m楼面梁上线活荷载q2=0.77242=6.18 kN/m边框架恒载及活荷载见图2-10。（a）恒载示意（KN/m） （b）活载示意（KN/m） 图2-10 框架竖向荷载示意（2） 用弯矩分配法计算框架弯矩竖向荷载作用下框架的内力分析，除活荷载较大的工业厂房外，对一般的工业与民用建筑可以不考虑活荷载的不利布置。这样求得的框架内力，梁跨中弯矩较考虑活荷载不利布置法求得的弯矩偏低，但当活荷载在总荷载比例较大时，可在截面配筋时，将跨中弯矩乘1.11.2的放大系数予以调整。a.固端弯矩计算1.恒荷载作用下内力计算将框架视为两端固定梁，计算固端弯矩。计算结果见表2-13。表2-13固端弯矩计算层数简图边跨框架梁顶层qL2/12=15.174.82/12=29.13 kNm底层qL2/12=12.734.82/12=24.44 kNm中间跨框架梁顶层qL2/12=14.572.72/12=8.85 kNm底层qL2/12=12.132.72/12=7.37 kNm2.活荷载作用下内力计算将框架视为两端固定梁，计算固端弯矩。计算结果见表2-14。表2-14固端弯矩计算层数简图边跨框架梁顶层qL2/12=1.244.82/12=2.38 kNm底层qL2/12=6.184.82/12=11.87 kNm层数简图中间跨框架梁顶层qL2/12=1.242.72/12=0.75 kNm底层qL2/12=6.182.72/12=3.75 kNmb.分配系数计算 考虑框架对称性，取半框架计算。各杆端分配系数见表2-15。表2-15各杆端分配系数层号节点C各杆端分配系数节点D各杆端分配系数顶层A5A40.43B5B40.34A5B50.57B5A50.45B5E50.21标准层A4A50.30A4A30.30B4B50.25B4B30.25A4B40.40B4A40.34B4C40.16底层A1A20.32A1A00.25B1B20.27B1B00.21A1B10.43B1A10.36B1C10.16c.传递系数远端固定，传递系数为1/2；d.弯矩分配恒荷载作用下，框架的弯矩分配计算见图2-12，框架的弯矩图见图2-13；活荷载作用下，框架的弯矩分配计算见图2-14，框架的弯矩图见图2-15；竖向荷载作用下，考虑框架梁端的塑性内力重分布，取弯矩调幅系数为0.8，调幅后，恒荷载及活荷载弯矩见图2-13，图2-15中括号内数值。上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁00.430.575层0.4500.340.21-29.1329.13-8.8512.5316.60-9.12-6.90-4.263.67-4.568.3-2.140.380.51-2.78-2.09-1.29-1.06-1.390.260.091.051.40-0.16-0.12-0.0716.57-16.5725.63-11.16-14.470.30.30.44层0.340.250.250.16-24.4424.44-7.377.337.339.78-5.8-4.27-4.27-2.736.273.67-2.94.89-3.45-2.14-2.11-2.11-2.820.240.180.180.10.19-0.670.12-1.41-1.05-0.080.110.110.140.860.640.640.411.798.33-20.1223.22-7.95-5.67-9.60.30.30.43层0.340.250.250.16-24.4424.44-7.377.337.339.78-5.8-4.27-4.27-2.733.673.67-2.94.89-2.14-2.14-1.33-1.33-1.78-0.21-0.15-0.15-0.1-1.06-0.7-0.11-0.890.09-0.060.560.560.750.290.220.220.139.179.53-18.722.72-6.25-6.4-10.070.30.30.42层0.340.250.250.16-24.4424.44-7.377.337.339.78-5.8-4.27-4.27-2.733.673.91-2.94.89-2.14-2.31-1.40-1.40-1.88-0.15-0.11-0.11-0.07-0.670.26-0.10-0.88-0.94-0.08-0.420.260.330.490.360.360.239.1910.00-19.1922.93-6.24-6.75-9.940.320.250.430.360.270.210.16-24.4424.44-7.377.826.1110.51-6.15-4.61-3.58-2.733.67-3.081层5.26-2.14-0.19-0.15-0.25-1.12-0.84-0.66-0.5-0.70-0.56-0.13-0.060.400.320.540.070.050.040.0311.006.28-17.2822.37-7.6-4.2-10.57 图2-12 恒载弯矩分配图(CD)图2-13 恒载作用下框架弯矩图上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁00.430.575层0.450.340.21-2.382.38-0.751.021.36-0.73-0.55-0.351.78-0.370.68-1.02-0.61-0.80.150.120.07-0.140.08-0.4-0.140.030.030.240.180.122.08-2.082.32-1.41-0.910.30.30.44层0.340.250.250.16-11.8711.87-3.753.563.564.75-2.76-2.03-2.03-1.300.511.78-1.382.38-0.28-1.02-0.27-0.27-0.37-0.37-0.27-0.27-0.17-0.31-0.33-0.19-0.190.06-0.040.250.250.330.060.040.040.033.744.99-8.7310.99-2.48-3.32-5.190.30.30.43层0.340.250.250.16-11.8711.87-3.753.563.564.75-2.76-2.03-2.03-1.301.781.78-1.382.38-1.02-1.02-0.65-0.65-0.88-0.12-0.08-0.08-0.06-0.14-0.35-0.06-0.44-0.14-0.040.170.170.210.210.160.150.104.724.51-9.2311.14-3.11-3.02-5.010.30.30.42层0.340.250.250.16-11.8711.87-3.753.563.564.75-2.76-2.03-2.03-1.301.781.9-1.382.38-1.02-1.10-0.69-0.69-0.92-0.08 -0.07-0.07-0.04-0.330.13-0.050.13-0.040.16-0.460.24-0.040.18-0.220.180.124.454.85-9.311.19-2.98-3.24-4.970.320.250.431层0.360.270.210.16-11.8711.87-3.753.802.975.1-2.92-2.19-1.71-1.301.78-1.462.6-1.02-0.10-0.08-0.14-0.57-0.43-0.03-0.25-0.35-0.29-0.07-0.040.200.160.280.040.030.020.025.333.05-8.3810.95-3.65-2.02-5.28 图2-14活载弯矩分配图2-15活载作用下框架弯矩图（3） 梁端剪力及柱轴力的计算梁端剪力： 式中： 梁上均布荷载引起的剪力，； 梁端弯矩引起的剪力，。柱轴力： 式中： 梁端剪力； 节点集中力及柱自重。AB跨：四五层梁在恒载作用下，梁端剪力及柱轴力计算为例。由图2-10得梁上均布荷载为：第四层：=12.73kN/m 集中荷载 57.52kN 柱自重15.97kN第五层：=15.17kN/m由图2-13查得：第二三层同四层第一层：=12.73 kN/m 集中荷载 72.65 kN 柱自重 20.33 kN四层梁端弯矩： =20.12kNm（16.10kNm） =23.22kNm（18.58kNm）五层梁端弯矩： =16.57kNm（13.26kNm） =25.63kNm（20.50kNm）括号内为调幅的数值。五层梁端剪力：VqA = VqB =1/215.174.8=36.41kN调幅前：VmA= VmB=(16.5725.63)/4.8=1.89 kNVA= VqB + VmB =36.411.89=34.52kNVB = VqB VmB =36.41+1.89=38.30kN调幅后：VmA= VmB=(13.2620.5)/4.8=1.51 kNVA = VqA + VmA =36.411.51=34.90kNVB = VqB VmB =36.41+1.51=37.92kN同理可得四层梁端剪力：VqA = VqB =1/212.734.8=30.55kN调幅前：VmA= VmB=(20.1223.22)/4.8=0.65 kNVA= VqA+ VmA=30.550.65=29.90kN VB = VqB VmB =30.55+0.65=31.2kN调幅后：VmA= VmB=(16.1018.58)/4.8=0.52 kN VA = VqA + VmA =30.550.52=30.03kN VB = VqB VmB =30.55+0.52=31.07kN五层A柱柱顶及柱底轴力：= =34.90+0=34.90kN =N顶+柱重=34.90+15.97=50.87kN四层A柱柱顶及柱底轴力：=34.90+29.9+57.52=122.32kN = N顶+15.97=138.29kN其他层梁端剪力及柱轴力计算见表2-16，表2-17。2.1.8 内力组合（1）框架梁内力组合在恒载和活载作用下，跨间可以近似取跨中的代替：式中 、梁左、右端弯矩，见图2-13、2-15括号内数值。跨中若小于应取在竖向荷载与地震组合时，跨间最大弯矩MGA采用数解法计算，如图2-16所示。图2-16 框架梁内力组合图 图2-17 调幅前后剪力值变化图中 MGA、MGB重力荷载作用下梁端的弯矩； MEA、MEB水平地震作用下梁端的弯矩 RA、RB竖向荷载与地震荷载共同作用下梁端反力。对作用点取矩： RA-( MGAMGB + MEA+MEB) 2-16 恒载作用下梁端剪力及柱轴力（KN）层次54321荷载引起剪力AB跨36.4130.5530.5530.5530.55BC跨19.6716.3816.3816.3816.38弯矩引起剪力AB跨-1.89（-1.51）-0.65（-0.52）-0.84（-0.67）-0.78（-0.62）-1.06（-0.85）BC跨00000 总剪力AB跨34.52（34.90）29.90（30.03）29.71（29.88）29.77（29.93）29.49（29.7）38.30（37.92）31.20（31.07）31.39（31.22）31.33（31.17）31.61（31.4）BC跨19.6716.3816.3816.3816.38 柱轴力A柱34.90122.45209.30297.30399.6550.87138.42225.82493.56513.89B柱57.97162.94268.06373.13493.5673.94178.91284.03389.10513.89表2-17 活载作用下梁端剪力及柱轴力层次54321荷载引起剪力AB跨2.9814.8314.83