某高校综合教学楼设计毕业论文.doc

山东建筑大学毕业设计说明书某高校综合教学楼设计毕业论文目 录摘 要IVABSTRACTV1前 言22 建 筑 设 计32.1 建筑设计资料42.1.1荷载情况42.2 设计说明52.2.1 方案构思52.2.2 设计过程52.2.3 建筑做法52.2.4设计依据62.2.5施工要求62.3 结构设计资料72.3.1 设计标高72.3.2 墙身做法72.3.3 内墙做法72.3.4 外墙做法：72.3.5 楼面做法72.3.6 屋面做法82.3.7 门窗做法82.3.8 地质资料82.3.9 基本雪压82.3.10 基本风压92.3.11 冻土深度92.3.12 活荷载93 结 构 设 计 算 书103.1 结构布置103.2 楼板的设计计算113.3截面尺寸估算153.3.1梁截面尺寸确定163.3.2柱截面尺寸确定163.3.3各梁柱构件的线刚度计算：173.4 荷载计算:193.4.1.恒荷载计算:193.4.2 活荷载计算213.4.3风荷载计算253.5 内力计算263.5.1 恒载作用下的内力计算:263.5.2恒载作用下的内力组合：283.5.3结构调幅323.5.5活载作用下的内力组合：363.5.7 风荷载作用下的内力计算403.3.8内力组合及配筋计算413.6基础设计663.6.1独立基础设计663.6.2联合基础设计694 施工组织设计734.1综合说明744.1.1编制说明744.1.2编制依据744.1.3编制基本原则744.1.4工程概况744.2施工进度计划的编制754.2.1施工进度计划控制点754.2.2施工段的划分及分项施工过程764.3资源需要量计划的编制764.3.1劳动力需要量计划764.3.3总平面布置804.4分部分项工程的施工方法、质量标准、安全措施、成品保护814.4.1模板工程814.4.2钢筋工程824.4.3混凝土工程864.4.4脚手架工程884.4.5砌筑工程904.4.6防水工程914.4.7装饰工程914.5工程质量目标及保证措施924.5.1 工程质量目标924.5.2 工程质量保证措施92结 论100致 谢102参 考 文 献10331 前 言毕业设计是大学本科教育培养目标实现的重要阶段，是毕业前的综合学习阶段,是深化、拓宽、综合教和学的重要过程,是对大学期间所学专业知识的全面总结。通过毕业设计,可以将以前学过的知识重温回顾,对疑难知识再学习,对提高个人的综合知识结构有着重要的作用。通过毕业设计,使我们在资料查找、设计安排、分析计算、施工图绘制、口头表达等各个方面得到综合训练,具备从事相关工作的基本技术素质和技能。目前，我国建筑中仍以钢筋混凝土结构为主，钢筋混凝土造价较低，材料来源丰富，且可以浇筑成各种复杂断面形状，节省钢材，承载力也不低，经过合理设计可以获得较好的抗震性能。今后几十年，钢筋混凝土结构仍将活跃在我国的建筑业上。框架结构体系的主要特点是平面布置比较灵活，能提供较大的室内空间，对于自选商场类楼房是最常用的结构体系。多层建筑结构的设计，除了要根据建筑高度、抗震设防等级等合理选择结构材料、抗侧力结构体系外，要特别重视建筑体形和结构总体布置。建筑体形是指建筑的平面和立面；结构总体布置指结构构件的平面布置和竖向布置。 建筑体形和结构总体布置对结构的抗震性能有决定性的作用。毕业设计的三个月里，在指导老师的帮助下，经过查阅资料、设计计算、论文撰写以及图纸绘制，加深了对规范等相关内容的理解，巩固了专业知识，提高了综合分析、解决问题的能力。并熟练掌握了AutoCAD和结构设计软件PKPMCAD，基本上达到了毕业设计的目的与要求。框架结构设计的计算工作量很大，在计算过程中以手算为主，后面采用建筑结构软件PKPMCAD进行电算,并将电算结果与手算结果进行了误差分析对比。由于自己水平有限，难免有不妥和疏忽之处，敬请各位老师批评指正。山东建筑大学毕业设计说明书2 建 筑 设 计2.1 建筑设计资料2.1.1荷载情况1、风荷载：主导风向为夏季南风、西南风；，冬季为东北风，基本风压0.65kN/，地面粗糙度：A级；2、雪荷载：基本雪压值0.70kN/；3、场地地震设防烈度6度，设计地震分组第二组，设计基本地震加速度值0.05g,基本周期0.6s；4、其它荷载参见荷载规范。2.1.2场地工程地质情况1.根据工程地质勘察报告，本工程所处场地具体情况如下：1土的类型土层厚度（m）地基土静荷载标准值（Kpa）2人工填土2.03粉质粘土1.51504中粗砂2.52605粗砾砂1.53106基岩表层中度风化2.勘察期间,测得场地场地地下水位距地面8.0m，最低地下水位距地面13.0m，对混凝土和钢材无侵蚀。3.地区地震基本烈度为6度，最大冻深按0.50m考虑。2.2 设计说明2.2.1 方案构思设计采用目前国内通用的钢筋混凝土结构。本设计为总体规划中的单体建筑，设计中充分考虑到总体规划提出的要求、建筑高度、抗震设防烈度和周围环境的关系，确定本结构为规则有序的板式结构，建筑平面布置较简单、规则、长宽比不大，设置了抗震缝，将建筑物分为两个结构部分，每部分具有较好的整体性；同时考虑到结构不同使用功能的需求，要求建筑平面布置较为灵活，可以自由分割空间，选用框架结构；立面注意对比与呼应、节奏与韵律，体现建筑物质功能与精神功能的双重特性。2.2.2 设计过程遵循先建筑、后结构、再基础的设计过程。建筑设计根据建筑用地条件和建筑使用功能、周边城市环境特点，首先设计建筑平面，包括建筑平面选择、平面柱网布置、平面交通组织及平面功能设计；其次进行立面造型、剖面设计；最后设计楼梯和基础。结构设计包括：确定结构体系与结构布置、根据经验对构件进行初估、确定计算单元和计算简图、荷载统计、内力计算与组合、构件与基础设计。2.2.3 建筑做法1、墙面做法（1）、外墙采用陶瓷板块面层； （2）、框架填充墙采用200粉煤灰轻渣空心砌块，两侧均为20mm抹灰。2、屋面采用油毡防水屋面，楼地面采用陶瓷锦砖地面，卫生间用白色地面砖。3、室内门采用木门，窗采用银灰色铝合金窗。4、工程采用全现浇结构体系，混凝土强度等级：C30。2.2.4设计依据1、上级主管部门和市计委下达的批准文件。2、建设单位向设计部门提供的设计委托书和设计要求。3、勘察设计院提供的工程地质勘察资料。4、主要设计规范：（1）、GB500072002建筑地基基础设计规范（2）、GB500092001建筑结构荷载规范（3）、GB500102011混凝土结构设计规范（4）、GB500112001建筑抗震设计规范2.2.5施工要求1、除注明外，本工程所用的材料、性能、规格、施工及验收要求均参照国家标准的现行有关规范。2、钢筋长度不足，需要接长时，宜优先采用焊接或机械连接接头，在接头处钢筋直径35倍的区域内（不小于500mm），接头的钢筋截面积不超过总截面积的50%。3、建筑平面上钢筋混凝土柱与墙连接处，柱必须预埋拉筋与砖墙拉接。4、柱等竖向构件施工本层时必须注意预留上一层插筋。5、钢筋混凝土施工时应注意养护，保证混凝土在养护期间内经常处于湿润状态。6、基础工程结合拟建场地工程地质资料进行周密的施工组织设计。7、施工的每一阶段都需要有隐蔽工程记录及有关人员验收达到设计要求后方可施工。2.3 结构设计资料2.3.1 设计标高室内设计标高0.000，室内外高差1200mm。2.3.2 墙身做法墙身为200粉煤灰轻渣空心砌块填充墙，用M5混合砂浆砌筑。2.3.3 内墙做法15厚水泥砂浆打底喷内墙涂料2.3.4 外墙做法：15厚1：3水泥砂浆打底10厚水泥石灰膏砂浆作粘结层瓷砖贴面2.3.5 楼面做法 陶瓷板块面层（水泥砂浆擦缝）； 20厚1:4硬性水泥砂浆； 100厚现浇钢筋混凝土楼板； 素水泥砂浆一道； 胶黏剂； 12厚装饰吸声板。2.3.6 屋面做法油毡防水层（四层做法）;高聚物改性沥青涂料一遍;20厚水泥砂浆找平;100厚保温板；刷素水泥浆一道;100厚现浇混凝土楼板; 胶黏剂； 12厚装饰吸声板。2.3.7 门窗做法全部采用铝合金窗，除大厅处门用铝合金门外，其他室内门全部用木镶板门。2.3.8 地质资料属二类建筑场地。2.3.9 基本雪压基本雪压为0.70kN/。2.3.10 基本风压基本风压为0.65kN/。（地面粗糙度属A类）2.3.11 冻土深度冻土深度为0.5m。2.3.12 活荷载屋面（不上人）活荷载为0.2 kN/,楼面荷载为2.0kN/,走廊、门厅、楼梯活荷载为2.5 kN/。3 结 构 设 计 算 书3.1 结构柱网布置图3.1 标准层结构布置图3.2楼板的荷载统计1：楼面荷载a恒载计算标准值陶瓷锦砖 0.16KN/水泥砂浆 0.02*20=0.4 KN/100mm厚混凝土板 0.1*25=2.5 KN/ 小计 3.06 KN/b可变荷载计算标准值教师/办公室/厕所 2.0KN/储藏室 5.0KN/走廊 2.5 KN/ 恒载设计值：g=3.06*1.35=4.131 KN/活载设计值：教室：q=2*0.9=1.8 KN/ 储藏室：q=5*0.9=4.5 KN/2.屋面荷载计算a恒载计算标准值油毡防水层 0.3KN/水泥砂浆找平层 0.02*20=0.4 KN/100mm厚混凝土板 0.1*25=2.5 KN/ 小计 3.2 KN/b可变荷载计算标准值屋面活荷载 0.2KN/雪荷载 0.3KN/取max(雪荷载，屋面活荷载)=0.3 KN/ 恒载设计值：g=3.2*1.35=4.32 KN/活载设计值： q=0.9*10.3=0.27 KN/3.3楼板的设计计算结构平面布置如图3.1，3.2所示。板采用100厚现浇混凝土楼板。混凝土强度等级为C30，选用HRB335钢筋。查混凝土结构设计规范（GB50010-2002）环境类别为一类，保护层厚度15mm。该楼板的计算按连续双向板的计算（该方法有两个假定：支撑梁的刚度很大，其竖向变形可省去不计；抗扭刚度很小，可以转动。）该计算采用以单区格计算为基础的实用计算方法。 在求连续双向板跨中最大正弯矩时，活荷载应按棋盘式布置，两种情况下恒载均满布。由于楼板与梁整浇，可近似认为各区格板四周都固定在支撑上。在求连续双向板支座最大正弯矩时，活荷载应按满布。下面进行板的设计（按弹性理论计算）。取标准层B2计算：一、弯矩计算楼板弯矩计算（1）、荷载设计值荷载总设计值： g+q/2=5.031 KN/m2， (2)、计算跨度内跨： （轴线间距离）边跨： （3）、内力计算B2：a跨中最大弯矩：p=g +q/2时 ， =0.0892, =0.210；p=q/2时， =0.0398, =0.0042； b支座最大弯矩：=-0.0827，=-0.0569；二 、截面设计 1、根据混凝土结构设计规范对于周边与梁整体连接的双向板，由于在两个方向受到支撑构件的变形约束，整块板内存在穹顶作用，使板内的弯矩大大减小。鉴于这一有利因素，对于四边与梁整体连接的板，规范允许其弯矩设计值按下列情况进行折减：1）中间跨和跨中截面及中间支座截面，减小20，2）边跨的跨中截面及楼板边缘算起的第二支座截面，当时，减小20；当1.52.0时，减小10，式中的为垂直于楼板边缘方向板的计算跨度。 2、截面的有效高度 由于是双向配筋，两个方向的截面有效高度不同，考虑到短跨方向的弯矩比长跨方向的大，故应将短跨方向的跨中受拉钢筋放在长跨方向的外侧，以其具有较大的截面有效高度。 3、配筋计算 C30混凝土，fc=14.3MPa,板载一类环境下承载，混凝土的保护层厚度取为15mm。板的底面钢筋用HRB335级钢筋，fy=300 。支座截面弯矩比较大，选用HRB335级钢筋，fy=300。由于横向弯矩大于纵向弯矩则横向钢筋放在纵向钢筋的下面，则h01=80mm;纵向钢筋h02=70mm。支座处h0=100-20=80mm.根据公式求钢筋面积，由于板的配筋率要大于0.2%，且大于。所以截面配筋计算结果及实际配筋列于表3.1：表3.1 配筋计算结果及实际配筋经比较B2实际配筋均大于最小配筋率。3.4截面尺寸估算3.4.1梁截面尺寸确定各梁,柱截面尺寸确定:主梁:h=（）8400=7001050mm，取h=700mm;b=()h=233350mm,取b=350mm。次梁CL1: h=（）8100=450675mm，取h=500mmb=()h=200300mm,考取b=250mm。次梁CL2: h=（）6000=333500mm，取h=500mmb=()h=167250mm,考取b=250mm。3.4.2柱截面尺寸确定框架柱的截面形式通常大多为方形、矩形。柱截面的宽与高一般取层高的1/151/20，同时满足、，lo为柱计算长度。多层房屋建筑中，框架柱截面的宽度和高度不宜小于300mm；柱截面高度与宽度之比为12。柱净高与截面高度之比宜大于4。 在计算中，还应注意框架柱的截面尺寸应符合规范对剪压比()、剪跨比()、轴压比()限值的要求，如不满足应随时调整截面尺寸，保证柱的延性。抗震设计中柱截面尺寸主要受柱轴压比限值的控制，如以表示柱轴压比的限值，则柱截面尺寸可用如下经验公式粗略确定： 式中；A柱横截面面积，m2，取方形时边长为a；n验算截面以上楼层层数；F验算柱的负荷面积，可根据柱网尺寸确定，m2；fc混凝土轴心抗压强度设计值；混凝土C30，则f=14.3 KN/ m2 .框架柱最大轴压比限值，三级框架取0.9。地震及中、边柱的相关调整系数，7度中间柱取1、边柱取1.1，8度中间柱取1.1、边柱取1.2；G结构单位面积的重量，根据经验估算钢筋混凝土建筑约为1214kNm2。初步决定边柱 bh=500mm500mm现浇楼板尺寸估算: 因为板为双向多跨连续板，取h=100mm 3.4.3各梁柱构件的线刚度计算：计算线刚度:根据地质资料,确定基础顶离室外地面为500mm,室内外高差为900mm,则底层高度为4+0.5+0.9=5.4m其中,求梁截面惯性矩时,考虑到现浇楼板作用,取I=2(不考虑楼板翼缘产生的梁截面惯性矩). 梁柱均采用C30混凝土=3.0各梁柱构件的线刚度经计算：AB、CD跨粱: BC、CD粱： 上部各层柱：底层柱; 图3.5 结构计算简图（图中的数字为相对线刚度）3.5 荷载计算:3.5.1.恒荷载计算:(1)屋面框架梁线荷载标准值A-B跨梁自重：700厚现浇混凝土梁 0.7*25=17.5 kN/15厚纸筋石灰抹底 0.015*16=0.24 kN/20厚梁侧粉刷 2*（0.7-0.1）*0.02*17=0.41kN/m屋面恒载 3.2 kN/梁均布荷载： 6.13+0.09+0.41=6.62 kN/m梯形荷载峰值： 3.2*4=15.3 kN/mB-C跨梁自重： 700厚钢筋混凝土梁 0.7*25*0.35=6.13kN/m15厚纸筋石灰抹底 0.015*16*0.35=0.09 kN/m20厚梁侧粉刷 2*（0.7-0.1）*0.02*17=0.41kN/m屋面恒载 3.2 kN/梁均布荷载 6.13+0.09+0.41=6.63 kN/m梯形荷载峰值： 3.2*4=12.8 kN/mC-D跨与B-C跨荷载相同。(2)楼面框架梁线荷载标准值:A-B跨：梁自重：700厚现浇混凝土梁 0.7*25=17.5 kN/15厚纸筋石灰抹底 0.015*16=0.24 kN/20厚梁侧粉刷 2*（0.7-0.1）*0.02*17=0.41kN/m墙自重：填充墙自重 （3.8-0.7）*0.2*19=11.78 kN/m墙面粉刷 （3.8-0.7）*0.02*17*2=2.11 kN/m楼面恒荷载 3.06 kN/因此作用在AB跨中间框架梁线荷载：楼面传来梯形恒载峰值(5)恒荷载作用下的结构计算简图（偏心距较小不考虑偏心）: 3.5.3 活荷载计算活荷载产生内力比较小，所以采用活载满布法：屋面活载0.5 kN/，楼面活载2kN/，走廊活载2.5 kN/。(1)屋面框架梁线荷载标准值A-B跨：梯形荷载峰值 0.5*4=2 kN/mA-B跨：梯形荷载峰值 0.5*4=2 kN/m(2)楼面框架梁线荷载标准值A-B跨:梯形荷载峰值 2*4=8 kN/mB-C跨:(3)屋面框架节点集中荷载标准值:(4)楼面框架节点集中荷载标准值:=2*4*2=16kN;=2*4*2+1.2*8*2.5=40kN;=43.88kN; =19.2kN;(5)活荷载作用下的结构计算简图如下：3.5.4风荷载计算风压标准值计算公式为；因结构高度为H=20.6m30m可取 矩形平面 可查荷载规范，将风荷载换成作用于框架每层节点上的集中荷载，计算过程如表3.2，表中Z为框架节点至室外地面的高度，A为一榀框架各层节点的受风面积，计算结构如图3.10。风荷载计算如下表：层次Z(m)(kN/)A()(kN)543211.01.01.01.01.01.31.31.31.31.320.116.312.58.74.91.641.551.451.331.170.500.500.500.500.5025.232.432.432.440.0527.2842.1238.8832.440.05表 3.2 风荷载作用下结构的计算数据风载计算简图：图3.10 风载计算结构图3.6 内力计算3.6.1 恒载作用下的内力计算:恒载(竖向荷载)作用下的 内力计算采用分层法,以中间层为例,柱的线刚度取框架柱实际线刚度的0.9倍.A- B跨梁：B-C跨，C-D跨：上部各层住：底层柱：图3.11 调整后线刚度（1） 采用弯矩分配法计算内力： 顶层分配过程：表3.3 顶层弯矩分配过程 标准层分配过程：表3.4 标准层弯矩分配过程 底层分配过程：表3.5 底层弯矩分配过程（2） 将各层分层法求得的弯矩图叠加，可得整个框架结构在恒载作用下弯矩图。由于分层法计算误差，各节点弯矩不一定平衡，可将不平衡弯矩再一次分配修正，修正后得竖向恒荷载作用下整个结构弯矩图，见图3.18.图3.18 恒荷载作用下弯矩图根据结构力学知识，由弯矩平衡得恒载作用下剪力值见图3.19（括号内为算至柱边剪力值）：图3.19 恒荷载作用下剪力图（kN）根据节点受力平衡，由剪力及节点集中力可得各柱轴力大小，轴力图见图3.20图3.20 恒载作用下轴力图（kN）3.6.2 活载作用下的内力计算：活载作用下内力计算采用电算，运用结构力学求解器计算，计算所得内力见图3.22,图3.23,图3.24：结构力学求解器所得弯矩图；图3.22 活载作用下弯矩图（kN.m）结构力学求解器所得剪力图（括号内为算至柱边剪力值）；图3.23 活载作用下剪力图（kN）结构力学求解器所得轴力图：图3.24 活载作用下轴力图（kN）结构调幅：3.6.3风荷载作用下的内力计算（1）内力计算采用D值法表3.6 修正后的反弯点高度表 （：第层第柱的侧向刚度）（2）各层柱剪力值：底层剪力值：V1=28+26.3+28.7+30.6+24.73=138.33kN；二层剪力值：；三层剪力值：；四层剪力值：；五层剪力值：；（3）各层柱反弯点高度修正：;五层柱反弯点高度：表3.7 五层柱反弯点高度修正计算柱KI（m）A0.7100.400.350000.35hB0.7100.400.400000.40h四层柱反弯点高度：表3.8 四层柱反弯柱KI（m）A0.710.470.470.450000.50hB0.710.640.640.50000.45h点高度修正计算三层柱反弯点高度：表3.9 三层柱反弯点高度修正计算柱KI（m）A0.710.470.470.490000.14hB0.710.640.640.50000.50h二层柱反弯点高度：表3.7 二层柱反弯点高度修正计算柱KI（m）A.0710.470.670.50000.40hB0.710.640.790.50000.50h底层层柱反弯点高度：表3.7 底层柱反弯点高度修正计算柱KI（m）A0.600.4700.570000.70hB0.600.6400.550000.65h (4)根据各层柱剪力值及反弯点高度可得柱端弯矩值，然后根据结点弯矩平衡求的梁端弯矩，见图3.27，括号内为梁算至柱边弯矩值。图3.27 风荷载作用下弯矩图（kN.m）根据结点平衡得风荷载作用下轴力值，见图3.29：图3.29 风荷载作用下轴剪力值（kN） 3.7内力组合及配筋计算3.7.1梁的内力组合表3.8 92梁编号截面位置内力恒活左风右风恒+活恒+左风恒+右风恒+活+风恒+活+风恒+0.9(活+左风)恒+0.9(活+右风)控制内力1.2+1.41.2+1.41.2+1.41.35+1.4*（0.7+0.6）1.35+1.4*（0.7+0.6）1.2+1.26(+)1.2+1.26(+)五层A5B5梁左A5M/kNm-71.69-43.3630.8-30.8-146.732-42.908-129.148-113.4023-165.1463-101.8536-179.4696-179.4696V/kN66.0440.67-4.394.39136.18673.10285.394125.323132.6982124.9608136.0236136.0236跨内M/kNm397.2139.29.95-9.95671.52490.57462.71680.994664.278664.569639.495680.994梁右B5M/kNm-95.06-55.97-10.910.9-192.43-129.332-98.812-192.3376-174.0256-198.3282-170.8602-198.3282V/kN-70.96-43.33-4.394.39-145.814-91.298-79.006-141.947-134.5718-145.2792-134.2164-145.814五层B5C5梁左B5M/kNm-47.42-23.9515.75-15.75-90.434-34.854-78.954-74.258-100.718-67.236-106.926-109.5615V/kN34.2521-7770.531.350.960.937572.697558.7476.3872.6975跨内M/kNm-13.2-14.500-36.14-15.84-15.84-32.03-32.03-34.11-34.11-36.14梁右C5M/kNm-47.42-23.95-15.7515.75-90.434-78.954-34.854-100.718-74.258-106.926-67.236-106.926V/kN-34.25-21-77-70.5-50.9-31.3-72.6975-60.9375-76.38-58.74-76.38四层A4B4梁左A4M/kNm-128.56-66.8530.8-30.8-247.862-111.152-197.392-213.197-264.941-199.695-277.311-264.941V/kN114.5754.49-8.018.01213.77126.27148.698201.3413214.7981196.0488216.234216.234跨内M/kNm436.5122.815.05-15.05695.72544.87502.73722.261696.977697.491659.565722.261梁右B4M/kNm-155.54-81.29-10.910.9-300.454-201.908-171.388-298.7992-280.4872-302.8074-275.3394-302.8074V/kN-109.43-57.51-8.018.01-211.83-142.53-120.102-210.8187-197.3619-213.8712-193.686-213.8712四层B4C4梁左B4M/kNm-16.54-10.1815.75-15.75-34.12.202-41.898-19.0754-45.5354-12.8298-52.5198-52.5198V/kN5628-14.5214.52106.446.87287.52890.8432115.236884.1848120.7752120.7752跨内M/kNm-39.85-7.200-57.9-47.82-47.82-60.8535-60.8535-56.892-56.892-60.8535梁右C4M/kNm-16.54-10.18-15.7515.75-34.1-41.8982.202-45.5354-19.0754-52.5198-12.8298-52.5198V/kN-56-28-14.5214.52-106.4-87.528-46.872-115.2368-90.8432-120.7752-84.1848-120.7752三层A3B3梁左A3M/kNm-134.85-66.173.8-73.8-254.36-58.5-265.14-184.8335-308.8175-152.118-338.094-338.094V/kN114.6154.42-10.410.4213.72122.972152.092199.3191216.7911192.9972219.2052178.0378跨内M/kNm4308.124.1-24.1527.34549.74482.26608.682568.194556.572495.84608.682梁右B3M/kNm-155.54-82.16-25.625.6-301.672-222.488-150.808-311.9998-268.9918-322.4256-257.9136-322.4256V/kN-109.39-57.58-10.410.4-211.88-145.828-116.708-212.8409-195.3689-216.9228-190.7148-216.9228三层B3C3梁左B3M/kNm-9.5-9.339.15-39.15-24.4243.41-66.2110.947-54.82526.211-72.447-72.447V/kN5628-16.3616.36106.444.29690.10489.2976116.782481.8664123.0936123.0936跨内M/kNm-46.5-8.100-67.14-55.8-55.8-70.713-70.713-66.006-66.006-70.713梁右C3M/kNm-9.5-9.3-39.1539.15-24.42-66.2143.41-54.82510.947-72.44726.211-72.447V/kN-46.5-28-16.3616.36-95-78.704-32.896-103.9574-76.4726-111.6936-70.4664-111.6936二层A2B2梁左A2M/kNm-127.11-65.6364.2-64.2-244.414-62.652-242.412-181.9879-289.8439-154.3338-316.1178-316.1178V/kN114.7854.27-9.279.27213.714124.758150.714200.3508215.9244194.436217.7964217.7964跨内M/kNm436.8123.520.15-20.15697.06552.37495.95727.636693.784705.159654.381727.636梁右B2M/kNm-156.3-81.11-23.923.9-301.114-221.02-154.1-310.5688-270.4168-319.8726-259.6446-319.8726V/kN-109.22-57.73-9.279.27-211.886-144.042-118.086-211.8092-196.2356-215.484-192.1236-215.484二层B2C2 梁左B2M/kNm-13.52-10.3136.25-36.25-30.65834.526-66.9742.0942-58.805816.4604-74.8896-74.8896V/kN5628-15.215.2106.445.9288.4890.272115.80883.328121.632121.632跨内M/kNm-40.48-7.0900-58.502-48.576-48.576-61.5962-61.5962-57.5094-57.5094-61.5962梁右C2M/kNm-13.52-10.31-36.2536.25-30.658-66.97434.526-58.80582.0942-74.889616.4604-74.8896V/kN-56-28-15.215.2-106.4-88.48-45.92-115.808-90.272-121.632-83.328-121.632一层A1B1梁左A1M/kNm-123.06-63.1755.7-55.7-236.11-69.692-225.652-181.2496-274.8256-157.0842-297.4482-297.4482V/kN115.3754.5-9.489.48214.744125.172151.716201.1963217.1227195.1692219.0588219.0588跨内M/kNm437.8126.6107-107702.6675.16375.56804.978625.218819.696550.056819.696梁右B1M/kNm-158.44-77.43-34.334.3-298.53-238.148-142.108-318.5874-260.9634-330.9078-244.4718-330.9078V/kN-108.63-57.5-9.489.48-210.856-143.628-117.084-210.9637-195.0373-214.7508-190.8612-214.7508一层B1C1梁左B1M/kNm-48-10.6831.4-31.4-72.552-13.64-101.56-48.8904-101.6424-31.4928-110.6208-110.6208V/kN5628-13.2413.24106.448.66485.73691.9184114.161685.7976119.1624119.1624跨内M/kNm-38-6.8200-55.148-45.6-45.6-57.9836-57.9836-54.1932-54.1932-57.9836梁右C1M/kNm-48-10.58-31.431.4-72.412-101.56-13.64-101.5444-48.7924-110.4948-31.3668-110.4948V/kN-56-28-13.2413.24-106.4-85.736-48.664-114.1616-91.9184-119.1624-85.7976-119.1624附注：梁上弯矩为正，梁下弯矩为正，剪力使杆顺时针转动为正，逆时针转动为负。3.7.3 柱的内力组合表表3.9：截面位置内力恒活左风右风恒+活恒+左风恒+右风恒+活+风恒+活+风恒+0.9(活+左风)恒+0.9(活+右风)Nmax相应的MNmin相应的MMmax相应的N1.2+1.41.2+1.41.2+1.4