沈阳普通办公楼筑设计毕业论文.doc

毕业设计 论文 第二章 方案论述 1 沈阳普通办公楼筑设计毕业论文沈阳普通办公楼筑设计毕业论文 第第 1 1 章章 前言前言 本设计是按照东北大学 2012 毕业设计要求编写的毕业设计 题目为 沈阳普通办 公楼设计 内容包括建筑设计 结构设计两部份 办公楼是公共建筑 其规范要求比较严格 能体现处建筑和结构设计的很多重要 的方面 选择办公楼建筑和结构设计 从而掌握办公楼设计的基本原理 妥善解决其 功能关系 满足使用要求 本结构计算选用一榀框架为计算单元 采用手算的简化计算方法 其中计算框架 在竖向荷载下的内力时使用的弯距二次分配法 不但使计算结果较为合理 而且计算 量较小 是一种不错的手算方法 本设计主要通过工程实例来强化大学期间所学的知 识 建立一个完整的设计知识体系 了解设计总过程 通过查阅大量的相关设计资料 提高自己的动手能力 这次设计是在徐教授的悉心指导下完成的 在此向他表示衷心的感谢 鉴于水平有限 设计书中还存在不少缺点甚至错误 敬请老师批评和指正 毕业设计 论文 第 1 章前言 1 第第 2 2 章章 方案论述方案论述 2 12 1 建筑方案建筑方案论述论述 本次毕业设计的题目为沈阳普通办公楼 建筑场地条件良好 建筑面积 6682 5 平 方米左右 层数 5 层 结构形式采用钢筋混凝土框架结构 由上述基本条件进行方案 设计 首先根据建筑使用功能 和所给出的建筑环境加以分析 考虑到建筑与道路和原 有建筑的对位关系 人流疏散的问题 和北方地区冬季寒冷等因素办公楼的布置主入 口方向 主入口方向朝南 出于对所给场地局限性的分析 建筑抗震有利因素的考虑 和公寓楼对简洁的外观 的要求 建筑的平面布置成对称形式最为合理 北方冬季寒冷 所以建筑平面方案多为内廊形式 且无论在建筑的节能与保温上还 是在施工的经济性方面上内廊形式都应该是首选方案 本次设计采用内廊形式 由于办公楼建筑的使用功能和外观形式的要求 要求色彩简洁 外型简单 对称 首先根据给定的房间的面积 个数 用途初步定出功能分区 分别处理好主用功能与 次要功能分区 静与闹的关系 建筑功能的对内对外的关系 同时注意人流分析 避 免发生不必要的人流交叉 房间的布置 其中尽量把主要功能房间置于朝向较好的位置 而楼梯 卫生间等可 安放在北朝向 通过各房间的初步尺寸确定各个房间的摆放关系 开间进深 在调整 房间时宜考虑房间内的设施摆放 房间的长宽比 并考虑到框架结构的均匀布置 柱 网布置变化不宜较大 要和房间尺寸有很好的协调关系 尽量使结构布置均匀对称 以尽量减少偏心 从而提高抗震性 依据 民用建筑设计通则 中给人最舒服感觉的 房间尺度比例为 1 1 1 2 和我国现有经济和施工条件下最经济的跨度为 6 8 米等信 息 为满足房间使用面积 经反复修改确定本设计选用开间 7 5 米 进深 6 6 米的柱网 同时要考虑楼梯的疏散距离的要求 确定设计二个楼梯 在绝对保证疏散的同时 为 了提高办公楼的经济性 同时考虑窗地面积比 满足采光要求 2 5 层高均为 3 3 米 1 层高为 3 9 米 毕业设计 论文 第 2 章方案论述 2 采光以及通风 走廊两端分别设一个窗户增加采光 房间的门窗洞口均对应布置 加强通风 减小涡流 进而选择门窗的型号和布置 在建筑设计的过程中特别注意的是楼梯部分 楼梯疏散距离不能太远 防火要求 之间距离以及距端部距离都有严格要求 楼梯的宽度应满足疏散人群的要求 楼梯的 净高 坡度和踏板的宽度 踏步的高度都应满足疏散人群和使用功能的要求 经过认 真的分析 比较 最后次要楼梯的布置有了较为合适的雏形 再全面的考虑楼梯等交 通部分的布置和楼梯板下入口出对高度要求等因素最后确定楼梯的形式 最后经过多次修改 经指导老师对方案的调整最终敲定的方案为建筑设计的基本 方案 1 房间构成 本工程为办公楼 根据办公楼的功能要求 此次设计该办公楼有办公室 会议室 门卫室 休息室 各层均有公共卫生间 2 个 2 房间布局 充分考虑办公楼各种房间在功能和面积等方面的不同 尽量做到功能分区清晰 各功能分区之间联系紧密 以及结构布置合理等 在设计中主要注意了以下几点 主要功能房间尽量布置在办公楼的阳面 公共卫生间布置在阴面 卫生间都带有前室 且通风良好以减少异味 各层卫 生间都上下对齐布置 方便穿管 2 22 2 结构设计论述结构设计论述 房屋的建筑方案确定后 开始考虑结构上的计算 结构形式上我根据任务书的要 求采用了钢筋混凝土框架结构 框架结构体系采用梁 柱连接成骨架来承受荷载的体系 为保证其设置合理 宜 先确定荷载的传播途径 即由楼板 屋面板荷载以均布荷载的方式传至次梁 再由次 梁以集中力的形式传给主梁 再传给框架柱 由框架柱传给基础 最后由基础传给地 基 梁与柱按固接计算连接 柱子与基础固接 在结构布置上易规则 以减少由于质 量与刚度中心不对称产生的抗震不利 在框架的空间受力上 可将柱认为是支撑在基础的悬臂梁上的 它必须具有足够 的刚度 但就单柱来说 其空间抗弯能力较小 为改变其整体受力性能 宜将柱子与 水平体系做成固结 则它们之间有转动约束而使其整体性加强 水平部分体系将起到 毕业设计 论文 第 2 章方案论述 3 联系梁的作用 它可以阻止各个独立悬臂柱顶部的转动 并使顶部与底部相互反向弯 曲 这就是框架作用 由于柱向相反方向弯曲 改善了每根柱的受力性能 使每根柱 像两根短柱那样 反弯点的位置决定了弯曲 其结果减少了水平荷载作用下的变形 还改善了轴向作用下的抗压受弯能力 对于框架而言 它的轴力弯矩大小以及总变形 量很大程度上取决于柱抗弯刚度在总体抗弯作用下的比例 其中梁与柱之间的刚度比 大于等于 4 1 时 可以近似于完全框架作用 此时水平作用下反弯点位置将只在柱高 的中央 柱子一半长度的所承担的只是全部弯矩的一半 弯矩的其余部分则由柱中轴 力抵抗 此时柱的变形将是完全悬臂作用的四分之一 经过理论分析可知 多层框架 柱能够减少总体上的受力性能 还可以降低柱的抗弯作用在整体弯矩中的比例 实际 分析中增加柱或梁有利于整体性的加强 在计算地震水平作用时 采用 D 值法 此法是对反弯点修正后得到的 改进后考 虑到框架柱的侧移刚度受梁的线形刚度的影响 并且反弯点位置随柱梁的线刚度比变 化而变化 在竖向荷载作用分析中 出于计算简便 受力明确而采用弯矩二次分配法 可以满足工程上精度的要求 内力组合采用抗震设计组合方式 进行框架结构的不 利内力计算 在柱子组合内力作用时 既要考虑地震作用的不确定性 边柱轴力产生 的偏心弯矩的影响 活荷载的不利位置 考虑计算简便 采用活荷载满跨布置的方法 活荷载的层间折减系数 还有风荷载的影响 在计算框架柱配筋时 要考虑三种不利 内力组合 以确定其最不利内力组合形式 在基础设计时 对中间柱联合基础 要考 虑柱子的三种内力组合作用下对基础作用 并要分析地震作用下地震作用方向的变化 以及竖向荷载的柱子基底反力的影响 在楼梯设计时 宜将平台梁作用设置梁上柱而 避免形成短柱 对于框架柱受力将会不利 综合以上因素进行结构计算 并完成此次设计任务 毕业设计 论文 第 2 章方案论述 4 第第 3 3 章章 结构方案设计结构方案设计 3 13 1 设计总说明设计总说明 3 1 13 1 1 设计依据设计依据 1 建筑工程专业 2012 届毕业设任务书 2 国家规定的现行相关设计规范 3 1 23 1 2 设计设计概述概述 1 本次设计的题目为 沈阳普通办公楼 2 建筑面积 6682 5m2 占地面积 1336 5m2 共 5 层 3 室内外高差 0 30m 室外地面标高为 0 30m 3 1 33 1 3 结构结构说明说明 1 本工程为钢筋混凝土现浇框架结构 外墙 200mm 厚空心砖 内墙 200mm 厚空 心砖 女儿墙为 200mm 钢筋混凝土现浇墙 2 本工程抗震设防烈度为 7 度 设计地震分组为第一组 3 1 4 3 1 4 各部分建筑构造各部分建筑构造 1 屋面 上人屋面 2 水泥花砖屋面层 包括水泥砂浆打底 SBS 改性沥青防水卷材 4 0mm 厚 20 厚水泥砂浆找平层 150 厚水泥蛭石保温层 120 厚钢筋混凝土板 15 厚顶棚抹灰层 3 楼面 25 厚水泥砂浆面层 120 厚钢筋混凝土板 12 厚顶棚抹灰 毕业设计 论文 第 3 章 结构方案设计 1 20mm 厚混合砂浆抹灰 3 23 2 结构方案设计结构方案设计 3 2 13 2 1 设计规模设计规模 该工程位于沈阳市 为永久性建筑 共五层 总建筑面积 6682 5m2 楼内 2 部楼 梯 建筑用地 8000 柱网尺寸见建筑图 3 2 23 2 2 场地条件场地条件 1 自然条件 基本雪压 0 40kN m2 基本风压 0 5 kN m2 表 3 1 地质条件表 序 号 岩 土 分 类 土层深度 M 厚度范围 M 地基承载力 fk kpa 压缩或变 形模量 M pa 序号 1杂填土 1 1 1 21 1 1 5 1 2粉质粘土 2 0 2 40 9 1 3 140Es 5 02 3中 粗砂 3 6 4 31 6 2 1 160Eo 9 53 4砾 砂 4 8 15 0 320Eo 21 04 注 1 地下水未见 表中给定土层深度由自然地坪算起 2 建筑场地所在地区的标准冻深 天然地面以下 为 1 2m 3 结构环境类别为二 b 类 基础部分 和一类 其余部分 地面粗糙度为 B 类 4 建筑场地类别为 类 场地土的特征周期为 0 35s 2 材料情况 空心砖 砂浆等级为 M5 实心砖 砂浆等级为 M10 混凝土 C25 基础 C30 板 C30 梁 C30 柱 纵向受力钢筋 HRB350 级 箍筋 HPB235 级钢筋 3 抗震设防要求 设防基本烈度为 7 度 设计地震分组为第一组 设计基本地震加速度值为 0 10g 4 结构体系 现浇钢筋混凝土框架结构 5 施工 梁 板 柱均现浇 毕业设计 论文 第 3 章 结构方案设计 2 第第 4 4 章章 荷载计算荷载计算 4 14 1 荷载汇集及截面尺寸的选取荷载汇集及截面尺寸的选取 4 1 1 框架柱 根据轴压比公式初步估定柱截面尺寸 N fcbh 0 9 三级框架 框架柱的负荷面积内每平米按 12 14 kN m2初估 N 1 25 一根柱子的单层负荷面积 层数 N 1 25 12 7 5 2 7 5 2 6 6 2 6 6 2 6 4455kN A N 0 9fc 4455 1000 0 9 14 3 353571 4 mm 2 选定柱截面尺寸 bc hc 600 600mm 4 1 2 框架梁 h 1 8 1 12 L 取 h 650 mm b 1 2 1 2 5 h 取 b 250 mm 选定横向框架梁截面尺寸为 b h 250 650mm 选定纵向框架梁截面尺寸选定为 b h 250 650mm 4 1 3 材料情况 空心砖 砂浆等级为 M5 实心砖 砂浆等级为 M10 混凝土 C25 基础 C30 板 C30 梁 C30 柱 纵向受力钢筋 HRB235 HRB335 级 箍筋 HPB235 级钢筋 4 2 荷载汇集荷载汇集 1 恒载 1 屋面 上人 毕业设计 论文 第 4 章 荷载计算 3 水泥花砖屋面层 包括水泥砂浆打底 0 50 kN m2 SBS 改性沥青防水卷材 4 0mm 厚 0 30 kN m2 20 厚水泥砂浆找平层20 0 02 0 40 kN m2 150 厚水泥蛭石保温层5 0 15 0 75 kN m2 120 厚钢筋混凝土板25 0 12 3 0kN m2 15 厚顶棚抹灰层17 0 015 0 26 kN m2 合计5 21 kN m2 2 1 5 层楼面 25 厚水泥砂浆面层0 50 kN m2 120 厚钢筋混凝土板25 0 12 3 0 kN m2 12 厚顶棚抹灰16 0 012 0 192 kN m2 合计3 692 kN m2 3 梁重 考虑梁上抹灰 取梁自重 26 kN m3 主梁 26 0 25 6 5 kN m 2 4 墙重 砌体与抹灰之和 抹灰 外墙面外抹灰 20 厚水泥砂浆 0 4 kN m 2 外墙内抹灰及内墙面抹灰 外墙刷为 20mm 1 3 水泥砂浆底 墙重 空心砖 单块 11 4N m3 外 内墙 200 厚 0 20 11 4 0 02 2 17 2 32 kN m 2 空心砖 单块 11 4 N m3 5 柱 考虑到柱子抹灰 取柱子自重 27 kN m3 柱 27 0 60 0 60 9 72 kN m 门 0 4 kN m 2 窗 0 4 kN m 2 2 活荷载 上人屋面均布活荷载标准值 2 0 kN m2 雪活载 0 4kN m2 风活载 0 5kN m2 厕所 2 0 kN m2 办公楼楼面 楼梯 门厅 2 0kN m2 走廊 2 5 kN m2 毕业设计 论文 第 4 章 荷载计算 4 4 34 3 计算简图及层数划分计算简图及层数划分 660066006600660066006600 计算单元 660066006600 图 4 1 计算单元简图 7500 55003300 7500 图 4 2 层数划分 4 44 4 各层重力荷载各层重力荷载代表值计代表值计算算 五层上半层 女 儿 墙 0 9 59 4 22 5 2 2 32 342 014kN 屋 面 5 21 59 4 22 5 6963 165kN 纵 梁 6 5 59 4 7 0 6 0 65 0 12 4 760 656kN 毕业设计 论文 第 4 章 荷载计算 5 横 梁 6 5 7 5 0 6 0 65 0 12 3 9 641 804kN 柱 子 40 1 8 9 72 699 84 kN 外 墙 59 4 0 6 9 1 65 0 6 2 36 0 75 1 5 2 32 22 5 0 6 3 1 65 0 65 1 5 0 65 0 75 1 5 2 2 32 2 88 04kN 内 纵 墙 5 7 24 7 5 0 6 8 2 32 1 65 550 081kN 内 横 墙 6 6 1 65 36 1 8 0 45 14 1 5 0 75 16 2 32 841 464kN 门 14 0 45 1 8 0 2 22 0 45 0 9 0 2 4 05kN 窗 36 1 2 0 75 4 0 9 0 75 2 0 25 1 5 16 1 5 0 75 0 4 21 54kN 10912 654kN G5 0 5 活 10912 654 0 5 2 22 5 59 4 12249 154kN 二 五层下半层 柱 子 40 1 8 9 72 699 84 kN 外 墙 59 4 0 6 9 1 65 0 6 2 36 0 75 1 5 2 32 22 5 0 6 3 1 65 0 65 1 5 0 65 0 75 1 5 2 2 32 2 88 04kN 内 纵 墙 5 7 24 7 5 0 6 8 2 32 1 65 550 081kN 内 横 墙 6 6 1 65 36 1 8 1 65 14 1 5 0 75 16 2 32 771 307kN 门 14 1 65 1 8 0 2 22 1 65 0 9 0 2 14 85kN 窗 36 1 2 0 75 4 0 9 0 75 2 0 25 1 5 16 1 5 0 75 0 4 21 54kN 2115 658kN 二 四层上半层 楼 面 3 692 59 4 22 5 4934 358kN 纵 梁 6 5 59 4 7 0 6 0 65 0 12 4 760 656kN 横 梁 6 5 7 5 0 6 0 65 0 12 3 9 641 804kN 次 梁 6 5 7 5 0 3 0 5 0 12 3 9 480 168kN 柱 子 40 1 8 9 72 699 84 kN 外 墙 59 4 0 6 9 1 65 0 6 2 36 0 75 1 5 2 32 22 5 0 6 3 1 65 0 65 1 5 0 65 0 75 1 5 2 2 32 2 88 04kN 内 纵 墙 5 7 24 7 5 0 6 8 2 32 1 65 550 081kN 毕业设计 论文 第 4 章 荷载计算 6 内 横 墙 6 6 1 65 36 1 8 0 45 14 1 5 0 75 16 2 32 841 464kN 门 14 0 45 1 8 0 2 22 0 45 0 9 0 2 4 05kN 窗 36 1 2 0 75 4 0 9 0 75 2 0 25 1 5 16 1 5 0 75 0 4 21 54kN 9822 031kN G4 2115 658 9822 031 0 5 活 1540 3 7447 35 0 5 22 5 59 4 2 13274 189kN 由于标准层布置相同 故 G3 2115 658 9822 031 0 5 活 1540 3 7447 35 0 5 22 5 59 4 2 13274 189kN G2 2115 658 9822 031 0 5 活 1540 3 7447 35 0 5 22 5 59 4 2 13274 189kN 一层上半层 楼 面 3 692 59 4 22 5 4934 358kN 纵 梁 6 5 59 4 7 0 6 0 65 0 12 4 760 656kN 横 梁 6 5 7 5 0 6 0 65 0 12 3 9 641 804kN 次 梁 6 5 7 5 0 3 0 5 0 12 3 9 480 168kN 柱 子 40 1 8 9 72 699 84 kN 外 墙 59 4 0 6 9 1 65 0 6 2 36 0 75 1 5 2 32 22 5 0 6 3 1 65 0 65 1 5 0 65 0 75 1 5 2 2 32 2 88 04kN 内 纵 墙 5 7 24 7 5 0 6 8 2 32 1 65 550 081kN 内 横 墙 6 6 1 65 36 1 8 0 45 14 1 5 0 75 16 2 32 841 464kN 雨 棚 1 2 6 7 0 12 26 25 08kN 9021 491kN G1 2115 658 9021 491 0 5 活 1540 3 7689 94 0 5 22 5 59 4 2 12473 649kN G G1 G2 G3 G4 G5 64545 37kN A 22 5 59 4 5 6682 5 G A 49988 4939 2 9 659kN m2 毕业设计 论文 第 4 章 荷载计算 7 第第 5 5 章章 水平地震作用下的框架内力分析水平地震作用下的框架内力分析 5 15 1 层间侧移刚度计算层间侧移刚度计算 5 1 15 1 1 梁线刚度梁线刚度 在计算梁线刚度时 考虑楼板对梁刚度的有利影响 即板作为翼缘工作 在工程 上 为简化计算 通常梁均先按矩形截面计算某惯性矩 I0 然后乘以增大系数 中框架梁 I 2 0I0 边框架梁 I 1 5I0 梁采用 C30 混凝土 EC 3 0 107kN m2 I0 1 12 bh3 m4 KB单位 kNm 横向框架 边跨梁 250 650mm 中跨梁 250 650mm 1 中框架 中跨 63 1 2 0 3 100 25 0 6 12 3 6 7 5 b EI KkNm L 中 边跨 63 1 2 0 3 100 25 0 6 12 3 6 7 5 b EI KkNm L 边 2 边框架 中跨 63 1 1 5 3 100 25 0 6 12 2 7 7 5 b EI KkNm L 中 边跨 63 1 1 5 3 100 25 0 6 12 2 7 7 5 b EI KkNm L 中 5 1 25 1 2 柱线刚度柱线刚度计算计算 柱采用 C30 混凝土 Ec 3 0 104N 首层 5 5 层高 3 3m 2 mm 柱截面 600 mm 600mm 74 1 3 0 100 6 12 5 888 5 5 c EI KkNm L 首 毕业设计 论文 第 5 章 水平地震荷载作用下的框架内力分析 8 74 1 3 0 100 6 12 9 82 3 3 c EI KkNm L 标 5 1 35 1 3 柱侧移刚度计算柱侧移刚度计算 一般层 D 5 1 K c b K K 2 K K 2 2 12 h Kc 首 层 D 5 2 K c b K K K K 2 5 0 2 12 h Kc 表 5 1 框架柱刚度计算 框架柱刚度计算 柱高 m 根数 Kb kNm kNm K D D 中柱1628 81 470 5956 438 中框架3 3 边柱1643 22 200 5245 67 中柱4 7 20 3670 1551 677 2层以上 边框架3 3 边柱410 80 550 2162 337 209 784 中柱1628 84 9810 7851 834 中框架5 5 边柱1643 27 3370 8391 96 中柱4 7 21 2230 535 1 248 1层 边框架5 5 边柱410 81 834 0 61 1 426 71 4 验证是否满足要求 D1 D2 71 4 209 784 0 34 0 7 结构竖向不规则 5 25 2 水平地震作用层间地震剪力和弹性位移的计算水平地震作用层间地震剪力和弹性位移的计算 计算地震作用层间地震剪力和弹性位移时采用底部剪力法计算水平地震作用 5 2 15 2 1 结构基本自振周期计算结构基本自振周期计算 1 由经验公式求结构的自振周期 T1 房屋高度 H 3 3 5 3 9 18 7m 房屋宽度 B 7 5 3 22 5m T1 0 22 0 035 0 22 0 035 0 43S 5 3 3 B H 3 17 1 22 5 场地 类 Tg 0 35S T1 1 4Tg 0 49s08 0 max 所以 0 0 n 毕业设计 论文 第 5 章 水平地震荷载作用下的框架内力分析 9 又根据抗震规范可知 0 05 2 1 0 0 9 又因为 Tg T1 5 n i ini FFV 1 n ij j G 7 式中 结构基本自震周期 1 T 结构的高度 宽度 H B 建筑结构的特征周期 g T 地震影响系数最大值 max 顶部附加地震作用系数 n 建筑结构的阻尼比 地震影响系数曲线下降段的衰减指数 阻尼调整系数 当小于 0 05 时 应取 0 05 2 2 0 05 1 0 55 相应于结构基本自震周期的水平地震影响系数值 1 结构等效总重力荷载 单质点应取总重力荷载代表值 多质点可取总重 eq G 力荷载代表值的 85 总重力荷载代表值G 结构总水平地震作用标准值 Ek F 顶部附加水平地震作用 n F 毕业设计 论文 第 5 章 水平地震荷载作用下的框架内力分析 10 质点 i 的水平地震作用标准值 i F 建筑结构在水平地震作用下的层剪力 i V 集中于质点 i 的重力荷载代表值 i G 质点 i 的计算高度 i H 抗震验算时的水平地震剪力系数 根据规范 5 2 5 取 0 016 H1 5 5m H2 5 5 3 3 8 8 m H3 8 8 3 3 12 1m H4 12 1 3 3 15 4m H5 15 4 3 3 18 7m 表 5 2 水平地震作用下的层间剪力 层 kNVi k n ij j G N 518 712249 15412249 1541514 0841514 084195 986 415 413274 18925523 3431351 2352865 319408 373 312 113274 18938797 5321061 6853927 004620 76 28 813274 18952071 721772 1344699 138833 148 15 512473 64964545 37 5152 62 453 485152 621032 726 5 2 25 2 2 水平地震作用下的层间位移和顶点位移计算水平地震作用下的层间位移和顶点位移计算 表 5 3 水平地震作用下的层间位移和顶点位移计算 层 Vi kN Hi m Di kN m 104 uei Vi Di M 10 3 hi 10 3 e 51514 0843 3209 7840 72176 0 42865 3193 3209 7841 36586 0 33927 0043 3209 7841 87196 0 24699 1383 3209 7842 246 0 15152 625 571 47 216510 0 5 i ei h u 550 1 e 8 多遇地震作用标准值产生的楼层内最大的弹性层间位移 ei u 计算楼层层高 i h 所以满足规范规定的弹性位移要求 i H i G EK F i F n j j i G 毕业设计 论文 第 5 章 水平地震荷载作用下的框架内力分析 11 V2 F2 F1 V1 F5 F4 F3 V3 V4 V5 33003300330033005500 1514 048KN 2865 319KN 3927 004KN 4699 138KN 5152 62KN 图 5 1 水平地震作用下的楼层剪力分布图 5 35 3 水平地震作用下框架柱剪力和弯矩水平地震作用下框架柱剪力和弯矩 水平地震作用下框架柱剪力和弯矩的计算采用 D 值法 yhhyyyyy 3210 5 9 y 反弯点到柱下端结点的距离 即反弯点高度 0 y 标准反弯点高度比 1 y 上下横粱线刚度比对标准反弯点高度比 0 y 的修正系数 2 y 上层层高变化修正值 3 y 下层层高变化修正值 0 y 根据框架总层数 该柱所在层数和梁柱线刚度比K查表得 表 5 4 边柱 层h m y0y1y2y3y 53 3 2 20 0 450000 45 毕业设计 论文 第 5 章 水平地震荷载作用下的框架内力分析 12 4 3 32 20 0 5 0000 5 3 3 32 20 0 50000 5 2 3 32 20 0 5 0000 5 15 57 340 550000 55 表 5 5 中柱 层 h m kNm K y0y1y2y3 y 5 3 31 47 0 450000 45 4 3 31 47 0 5 0000 5 3 3 31 47 0 50000 5 2 3 31 47 0 5 0000 5 15 5 3 981 0 550000 55 表 5 6 弯矩计算边柱 h Di DViVik M下M上 层 m kN m 103 kN m 103 D Di kN kN kNm kNm 53 3209 7845 670 0271514 08440 880 4560 7174 20 43 3209 7845 670 0272865 31977 360 5 127 64127 64 33 3209 7845 670 0273927 004106 030 5174 95174 95 23 3209 7845 670 0274699 138126 880 5 209 35209 35 1 5 5 71 4 1 960 027 5152 62139 120 55420 84344 32 表 5 7 弯矩计算中柱 h Di DViVik M下M上 层 m kN m 103 kN m 103 D Di kN kN kNm kNm 53 3209 7846 4380 0311514 08446 940 4569 7185 20 43 3209 784 6 438 0 0312865 31988 820 5 146 55146 55 33 3209 784 6 438 0 0313927 004121 740 5200 87200 87 23 3209 784 6 438 0 0314699 138145 670 5 240 36240 36 1 5 5 71 41 8340 0265152 62133 970 55405 26331 58 注 1 iik V D D V 5 10 2 yhVM ik 下 5 11 y y 毕业设计 论文 第 5 章 水平地震荷载作用下的框架内力分析 13 3 hyVM ik 1 上 5 12 5 45 4 水平地震作用下梁端弯矩水平地震作用下梁端弯矩 根据节点平衡由柱端弯矩求得梁轴线处弯矩 B1 KB1 KB1 KB2 5 13 MB1 MC 上 MC 下 B1 5 14 B2 KB2 KB1 KB2 5 15 MB2 MC 上 MC 下 B 5 16 表 5 8 水平地震作用下的梁端弯矩 A 轴B 轴 层MC 上MC 下 ABMABMC 上MC 下 BA BCMBAMBC 574 2060 71174 2085 2069 71 0 50 5 42 642 6 4127 64127 641188 35146 55146 55 0 50 5 108 13108 13 3174 95174 951302 59200 87200 87 0 50 5 173 71173 71 2209 35209 351384 3240 36240 36 0 50 5 220 62220 62 1344 32420 841553 67331 58405 26 0 50 5 285 97285 97 5 55 5 水平地震作用下的梁端剪力和柱轴力水平地震作用下的梁端剪力和柱轴力 5 19 L MM V 右左 式中 V 框架梁端水平地震作用下的剪力 水平地震作用下的梁端弯矩 右左 表 5 9 水平地震作用下的梁端剪力和柱轴力标准值 AB 跨梁端剪力BC 跨梁端剪力柱轴力 层 L MA 左MA 右 VAL MB 左MB 右 VB 边柱中柱 57 574 2042 615 577 542 642 611 36 15 574 21 4 7 5 188 35108 1339 53 7 5 108 13108 1328 83 13 26 4 87 3 7 5 302 59173 7164 44 7 5 173 71173 7146 32 33 064 82 2 7 5 384 3220 6280 66 7 5 220 62220 6258 83 25 77 11 23 1 7 5 553 67285 97111 95 7 5 285 97285 9776 26 50 499 93 注 以上表中 L 单位 m 弯矩 M 单位 kNm 剪力 轴力单位 kN 毕业设计 论文 第 5 章 水平地震荷载作用下的框架内力分析 14 5 65 6 水平地震作用下的框架内力图水平地震作用下的框架内力图 图 5 2 水平地震作用下的框架内力图 毕业设计 论文 第 6 章 风荷载作用下的框架内力分析 15 第第 6 6 章章 风荷载作用下框架内力分析风荷载作用下框架内力分析 风荷载取一榀框架来计算 风压标准值计算公式 6 1 0kzsz 因为 HVb Vb Vb Vb Vb Vb 549 656 549 656549 656549 656549 656549 656 底层 Vb Vb Vb Vb Vb Vb 549 656 549 656549 656549 656549 656549 656 其他层 0 25 cfcbho kN Vb Vb Vb Vb Vb Vb 顶层 0 00 160 16 0 min 0 24 0 114 201 2 250 200 sv A bs 300 43 1 24 0 yv t f f 毕业设计 设计 论文 第九章 框架内力计算 21 9 2 框架柱配筋框架柱配筋 柱的配筋采用对称式 所有层的活载均为满布 由于底层的柱内力最大 建筑为 上人屋面 故顶层为一种配筋 1 5 层为另一种配筋 材料 C30 混凝土 fc 14 3N mm2 ft 1 43N mm2 钢筋 HPB235 fy 210N mm2 f y 210N mm2 HRB335 fy 300N mm2 f y 300N mm2 柱截面尺寸 b h 600 600 采用单筋矩形截面 取 s 35mm 则 h0 600 35 565mm 由于柱的正截面的受荷较大 而斜截面的受荷较小 故只考虑正截面受弯 斜截 面受剪按构造配筋即可 1 截面尺寸复核 h0 565mm Vmax 106 948 kN Nmax 435 31 kN 因为 hw b 565 500 0 93106 948kN 满足要求 轴压比 435 31 1000 14 3 5002 0 121N N N N N N N N N 1 011 071 081 071 851 351 031 181 07 ei1018 56195 24192 25558 09114 87132 27438 3582 16193 49 e ei as h 2 1283 56460 24457 25823 09379 87397 27703 35347 16458 49 判断偏压大偏压大偏压大偏压大偏压大偏压大偏压大偏压大偏压大偏压 x X 19 29 取 2as x 30 1 取 2as x 11 76 取 2as x 139 4 3 x 202 9 7 x 99 6 x 109 8 0 x 157 4 1 x 33 58 取 2as As A s 1336 57747 66290 062466 40 916 032135 351145 03 1181 79 830 93 纵向柱得最小配筋率 边柱 中柱 0 6 单面 0 2 毕业设计 设计 论文 第九章 框架内力计算 23 则 As A s minbh0 0 002 600 565 678mm2 故顶层配筋 单面选用 3 25 As A s 1473 mm2 其他层配筋 单面选用 3 25 As A s 1473 mm2 一层配筋 单面选用 5 28 As A s 3079 mm2 顶层箍筋选用 加密区 10 100 三肢箍 其余部分 10 200 三肢箍 其他层箍筋选用 加密区 10 100 三肢箍 其余部分 10 200 三肢箍 毕业设计 设计 论文 第九章 框架内力计算 24 第 10 章 现浇 板配筋计算 AAAAC D BBBB BBBB D B A BB B A 7500 7500 6600 66006600 6600 6600 6600 6600 C D D B A B 66006600 7500 图 10 1 屋面板示意图 10 110 1 荷载计算荷载计算 板厚取为 120mm 支撑梁截面为 250 mm 650mm 屋面活荷载 2 2 0 k qkN m 板自重加上面层粉刷等 恒荷载 楼面活荷载 走廊 2 4 03 k gkN m 2 2 0 k qkN m 活荷载 恒荷载采用 C30 混凝土 板中配筋采用 2 2 5 k qkN m 2 3 88 k gkN m HPB235 级钢 10 1 1 荷载设计值 1 顶层 毕业设计 论文 第 10 章 现浇板配筋计 算 25 恒载标准值 5 21 kN m2 活载标准值 2 0 kN m2 走廊活载标准值 2 5 kN m2 恒载设计值 g 5 21 1 2 6 252 kN m2 活荷载设计值 q1 2 0 1 4 2 8kN m2 走廊活荷载设计值 q2 2 5 1 4 3 5 kN m2 则顶层荷载设计值为 p 1 2 5 21 1 4 2 9 052 kN m2 顶层走廊荷载设计值为 p 1 2 5 21 1 4 2 5 9 752 kN m2 2 标准层 恒载标准值 3 692kN m2 活载标准值 2 0 kN m2 走廊活载标准值 2 5 kN m2 恒载设计值 g 3 692 1 2 4 43 kN m2 活荷载设计值 q 2 1 4 2 8 kN m2 走廊活荷载设计值 q 2 5 1 4 3 5 kN m2 则标准层荷载设计值为 p 1 2 3 692 1 4 2 7 23 kN m2 标准层走廊荷载设计值为 p 1 2 3 692 1 4 2 5 7 93 kN m2 偏于安全 简化计算统一取 板和 C 板的荷载 P 9 752kN m2 B 板和 板的荷载 P 7 23 kN m2 10 210 2 计算跨度计算跨度 内跨 lo lc b b 为梁宽 边跨 lo lc 250 100 0 5 b 0 5 10 310 3 弯矩计算弯矩计算 首先假定边缘板带跨中配筋率与中间板带相同 支座截面配筋不随板带而变 取同一数值 跨中钢筋再离支座 l1 4 处间隔弯起 取m2u m1u 对于所有区格均取 取 考虑到节省钢材及配筋方便的因素 根据经77 0 1 2 nA A sx sy 14 1 Ly Lx n 验 宜取 1 5 2 5 这里取 2 9 0 0 力臂系数采用分离式配筋 取内 A 区格板 毕业设计 论文 第 10 章 现浇板配筋计 算 26 M1u m1u 6 35 7 25 2 m1u 2 7 25 2 4 537 m1u M2u m2u 6 35 2 m2u 2 7 25 2 4 988 m2u 3 84 m1u M 1u M 1u 2 6 35 m1u 12 7 m1u M 2u M 2u 2 7 25 m2u 14 5 m2u 11 165 m1u 将上列数值带入式 2 M1u 2 M2u M 1u M 1u M 2u M 2u P lo1 lo1 lo2 lo1 3 4 得 4 537 m1u 3 84 m1u 12 7 12 7 11 165 11 165 m1u 2 9 752 7 25 7 25 6 35 7 25 3 8 得 m1u 7 817KN m m2u 6 019KN m m 1u m 1u 2 m1u 15 634 KNm m 2u m 2u 2 m2u 12 038KNm B 区格板 将 A 区格板的m 1u作为 B 区格板的m 1u的数值 并取m 1u 0 则 M 1u m 1u lo2 15 634 6 35 99 276 KN m M 1u 0 M 2u M 2u 2 lo1 m2u 2 7 175 m2u 14 35 m2u 11 05 m1u M1u m1u 6 35 7 175 1 8 7 175 5 453 m1u M2u 7 m1u 8 7 175 0 77 4 834 m1u 将上列数值带入式得 5 453 m1u 4 834 m1u 99 276 0 2 11 05 m1u 2 7 23 7 175 7 175 6 35 7 175 3 8 得 m1u 6 305KN m m2u 4 855KN m m 1u 15 634 KN m m 1u 0 m 2u m 2u 2 m2u 9 71 KN m C 区格板 将 A 区格板的m 2u作为 区格板的m 2u的数值 并取m 2u 0 则 M 2u 12 038 7 3 87 877 KN m M 2u 0 M 1u M 1u 2 6 275 m1u 12 55 m1u M1u m1u 6 275 7 3 1 4 7 3 4 45 m1u M2u 7 m1u 8 7 3 0 77 4 918 m1u 将上列数值带入式得 4 918 m1u 4 45 m1u 87 877 0 2 12 55 m1u 2 9 752 7 3 7 3 6 275 7 3 3 8 得 m1u 9 381KN m 毕业设计 论文 第 10 章 现浇板配筋计 算 27 m2u 7 224KN m m 1u m 1u 18 762 KNm m 2u 0 m 2u 12 083 KNm D 区格板 将 B 区格板的m 2u作为 D 区格板的m 2u的数值 并取m 2u 0 将 区格板的m 1u作为 D 区格板的m 1u的数值 并取 m 1u 0 则 M 1u 7 175 18 726 134 36 KN m M 1u 0 M 2u 9 71 6 275 60 93 KN m M 2u 0 M1u m1u 7 175 6 275 1 4 7 175 6 41 m1u M2u 7 m1u 8 6 275 0 77 4 228 m1u 将上列数值带入式得 6 41 m1u 4 228 m1u 134 36 60 93 2 7 456 7 175 7 175 6 275 7 175 3 8 得 m1u 8 336KN m m2u 6 419KN m m 1u 18 726 KN m m 1u 0 m 2u 0 m 2u 9 71KN m 表 10 1 正截面受弯承载力设计值 区格 项目 AB D l01 7 257 175 7 3 7 175 l02 6 35 6 35 6 275 6 275 M1u4 537 m15 534 m14 45 m16 41 m1 M2u3 84 m14 834 m14 918 m14 228 m1 M 1u 12 7 m1 99 276 12 55 m1 134 36 M 1u 12 7 m1 0 112 55 m1 0 M 2u 111 165 m1 11 05 m1 0 0 M 2u 11 165 m1 11 05 m1 87 877 60 93 m1u 7 81 6 305 9 381 8 336 m2u 6 019 4 855 7 224 6 419 毕业设计 论文 第 10 章 现浇板配筋计 算 28 m 1u 15 634 15 634 18 762 18 726 m 1u 15 634 0 18 762 0 m 2u 12 038 9 71 0 0 m 2u 12 038 9 71 12 083 9 71 10 410 4 截面设计截面设计 令m1 m1u m 1 m 1u m 1 m 1u m2 m2u m 2 m 2u m 2 m 2u 则各 区格板的截面配筋计算列于下表 界面有效高度 假定选用直径 10 的钢筋 则l01方向截面的h01 81mm l02方向截面的h02 73mm 支座方向截面的 h02 81mm 截面设计用的弯矩 楼盖周边未设圈梁 故只能将区格 A 的跨中弯矩及 A A 支座弯矩减少 20 其余均不折减 为了便于计算近似取 S 0 95 AS M 0 95fy h0 毕业设计 论文 第 10 章 现浇板配筋计 算 29 表 10 2 截面配筋 项目 截面 h0MAs配筋实有 As l01 81 6 248355 46 10 200392 5 A l02 73 4 815330 62 10 200392 5 l01 81 6 305390 17 10 200392 5 B l02 73 4 855432 93 10 180436 1 l01 81 9 381580 53 10 200628 C l02 73 7 224496 03 10 150523 3 l01 81 8 336515 86 10 150523 3 截 面 D l02 73 6 419440 76 10 180436 1 A A81 9 63390 99 10 200293 A B 81 15 634634 76 10 120654 17 A 81 12 083495 59 10 150523 3 D 81 18 762761