钢筋混凝土结构办公楼设计毕业论文.doc

钢筋混凝土结构办公楼设计毕业论文第一章 建筑设计方案1.1工程地质条件1.1.1 气象条件基本风压：0.4kN/，基本雪压：0.35kN/1.1.2 抗震设防7度抗震,地震基本加速度为0.15g，设计地震组为第一组。1.1.3地质资料该工程以粉质粘土作为基础持力层，承载力特征值fak=240kPa。1.1.4设计标高 室内设计标高0.00，室内外高差360mm1.1.5活荷载标准值活荷载：楼面活荷载标准值为2.0kN/，走廊、门厅活荷载标准值为2.0kN/，楼梯活荷载采用2.5kN/，屋面采用不上人屋面均布活荷载标准值为0.5kN/。1.2 主要建筑做法主要建筑做法说明见建筑做法总说明。门窗做法：门均为铝合金门，窗均为铝合金窗,门窗尺寸见建筑做法总说明：门窗表1.3 建筑结构选型、平面布置及构件截面初估1.3.1 结构选型本工程是镇江市霞客公园办公楼设计，建筑面积为1684，层数为3层，根据使用要求采用框架结构，楼面采用现浇板，框架梁、柱为现浇整体构件，基础采用钢筋混凝土柱下独立基础。基础埋深0.5米。1.3.2 框架结构平面布置框架结构平面布置如下图：图1-1 框架布置图 1.3.3 构件截面初估1）框架梁1截面尺寸的确定：高h : (1/81/12)L 取 h = 700宽b : (1/31/2)h 取 b=300框梁截面尺寸取满足要求。框架梁2截面尺寸的确定：同理可以确定其他梁的尺寸，取h = 400b =250 2）次梁截面尺寸的确定：高h : (1/12-1/18)L 取 h = 650 宽b : (1/3-1/2)h 取 b =250 截面尺寸满足要求。3）框架柱截面的初步估定：取bh=600mm600mm, 为计算简便，边柱中柱尺寸取相同。第二章 结构设计方案2.1确定计算简图2、3层层高均为3.6m，1层层高为框架梁、柱线刚度的计算：考虑板对梁的翼缘作用取，柱不需要考虑板的影响，故直接取图2-1 计算简图梁、柱惯性矩、线刚度、相对线刚度计算如下：（1） 梁的截面惯性矩、线刚度： 由可得出相应梁、柱线刚度的计算，对于梁EJ： 对于梁ED: 由于各层梁截面尺寸及宽度大小一样，故所求刚度大小一样，不再重复计算。（2） 柱的惯性矩、线刚度：对于柱而言取底层柱线刚度： 2、 三层柱线刚度：（3） 求梁、柱的相对线刚度：取，则：综上可得各层梁、柱的相对线刚度的大小，并记于计算简图的相应区域。2.2统计荷载2.2.1恒载标准值统计（1）屋面20厚1:3水泥砂浆找平层 0.0220=0.4KN/40厚C20细石混凝土隧捣随光 0.0422=0.88KN/40厚聚苯乙烯保温板 0.040.5=0.02KN/20厚SBS改性沥青高分子卷材防水层 0.220=0.4KN/20厚砂浆混合抹灰层 0.0217=0.34KN/水泥蛭石找坡层（最薄30，坡度2%） 0.0217=0.34KN/现浇钢筋混凝土屋面板 0.1225=3KN/合计 5.22KN/（2）标准层楼面及走廊20厚混合砂浆面层 0.0217=0.34KN/120厚钢筋混凝土板 0.1225=3KN/25厚聚苯乙烯泡沫板 0.0250.5=0.013KN/5厚聚合物砂浆 0.00517=0.085KN/合计 3.44KN/（3）梁自重：bh=300mm700mm梁自重 （0.7-0.12）250.3=4.35KN/m20厚混合砂浆抹灰层 (0.7-0.12) 170.022=0.39KN/m合计 4.74 KN/m梁自重：bh=250mm650mm梁自重 （0.65-0.12）250.25=3.31KN/m20厚混合砂浆抹灰层 (0.65-0.12) 20.0217=0.36KN/m合计 3.67KN/m（4）柱自重：bh=600mm600mm柱自重 0.60.625=9.00KN/m20厚混合砂浆抹灰层 4 0.60.0217=0.82KN/m合计 9.82 KN/m（5）外纵墙自重：200厚加气混凝土砌块自重 0.25.5=1.1KN/12厚1:3水泥砂浆打底扫毛 0.01220=0.24KN/ 8厚聚合物抗裂砂浆 0.00817=0.14KN/20厚混合砂浆 0.0217=0.34KN/ 贴瓷砖墙面 0.5 KN/合计 2.32 KN/标准层：外纵墙自重 2.32（3.6-1.7-0.7）=2.78KN/m钢框玻璃窗 0.451.7=0.77KN/m合计 3.55KN/m底层：外纵墙自重 2.32（4.46-1.7-0.7）=4.78KN/m钢框玻璃 0.451.7=0.77KN/m合计 5.55KN/m（6） 内纵墙自重：120厚加气混凝土砌块 0.125.5=0.66KN/20厚混合砂浆 0.0217=0.34KN/合计 1.00 KN/ 底层：（其中内墙不开窗，窗高为0）内纵墙自重 1.00（4.46-0.7）=3.76KN/m标准层：内纵墙自重 1.00（3.6-0.7）=2.90KN/m（7） 外横墙自重：200厚加气混凝土砌块自重 0.25.5=1.1KN/12厚1:3水泥砂浆打底扫毛 0.01220=0.24KN/ 8厚聚合物抗裂砂浆 0.00817=0.14KN/20厚混合砂浆 0.0217=0.34KN/ 贴瓷砖墙面 0.5 KN/合计 2.32 KN/底层：外横墙自重 2.32（4.46-0.7）=8.72KN/m 标准层：外横墙自重 2.32（3.6-0.7）=6.84KN/m（8）内横墙自重120厚加气混凝土砌块 0.125.5=0.66KN/20厚混合砂浆 0.0217=0.34KN/合计 1.00 KN/底层：内横墙自重 1.00（4.46-0.7）=3.76KN/m 标准层：内横墙自重 1.00（3.6-0.7）=2.9KN/m综上可知各层梁上墙体重量下的线荷载，便于荷载作用下内力的计算。 (a)因此，作用于顶层框架梁上的分布荷载为（走廊应该按单向板计算）对于EJ跨，均布荷载： g1 =4.74KN/m (梁自重）梯形荷载（板上）： g1 =5.22844.23=39.49 KN/m (b)作用于12层楼面框架梁上的分布荷载对于DE跨：均布荷载： g1 =4.74+2.9=7.64 KN/m ，g2 =4.74KN/m梯形荷载： g1 =g2 =3.448=27.52KN/m对于EJ跨：均布荷载： g1 =g2 =7.46KN/m梯形荷载： g1 =g2 =27.52KN/m（c）作用于框架柱上的集中荷载顶层上截面恒载屋面恒载 5.220.5840.5=41.76KN边框梁自重荷载 0.30.78250.5=42KN合计 83.76KN柱下截面荷载=上柱集中力+柱自重 =83.76+9.823.6=119.1KN2层框架柱的集中荷载外墙自重 3.588=28.64KN边框梁自重 0.3（0.7-0.12）258=34.8KN通过边梁传来的楼面荷载 3.440.584=55.04KN合计 118.48KN上截面恒载=上层柱集中荷载+本层框架梁荷载 =119.1+118.48=237.58KN下截面恒载=上截面恒载+柱自重 =237.58+9.823.6=272.93KN底层柱的集中荷载作用对于柱E、J：上截面恒载=272.93+118.48=391.41KN下截面恒载=391.41+9.823.6=426.7KN对于柱D：上截面恒载=78.5+9.823.6+78.5=192.4KN下截面恒载=192.4+9.823.6=227.7KN对于作用在框架梁上的梯形荷载，为了计算简便可按支座弯矩等效原则，把梁上的梯形分布荷载转化为等效均布荷载。图2-2 作用于梁上的恒载图2.2.2 活荷载标准值计算 活荷载的取值：查规范可知，不上人屋面为0.5KN/，楼面活载标准值为2.0KN/，走廊、门厅活载标准值为计算方便也取2.0KN/，楼梯活载取2.5KN/.因为活荷载标准值取值均小于4.0KN/，故可以采用活载满布计算。其内力分析表明，采用满布时与最不利布置法相比，其支座弯矩可满足要求，跨中弯矩偏小，为减小误差，内力求出后将跨中弯矩乘以扩大系数1.2，就可以满足工程精度要求。因此，框架梁上活荷载的具体计算过程与恒载的计算过程相同。（1）屋面和楼面活载标准值： 不上人屋面 0.5KN/楼面：办公室、走廊 2.0KN/ 卫生间、楼梯间 2.5KN/（2） 雪荷载： 顶层框架梁上的活载分布：g=0.50.5（8+4）=3KN/m1、 二层框架梁上活载分布：g=2.08=16KN/m作用于框架柱上活载引起的集中荷载：顶层柱：G=0.5（0.584+0.542）0.5=5KN1、 二层柱：边柱G=2.0（0.584+0.542）0.5=20KN中柱：G=2.0（0.584+0.542）=40KN下层柱的集中力=上层柱集中力+本层柱集中力由此，与恒载一样，对于作用在框架梁上的梯形荷载，可等效为均布荷载。图2-3 作用于梁上的活载图2.2.3 风荷载计算 风荷载计算单元为8.0m宽，沿竖向分布的单位面积荷载的计算公式为：基本风压： ，B=12m底层层高为3.6+0.36=3.96m ，标注层层高为3.6m。对于高度小于30m的建筑物，取1.0，作用高度为节点上下各取半层高度（顶层除外）。顶层作用高度为： ，其中取固定值为0.74，取1.3则集中风荷载的标准值如下：表2-1 集中风荷载标准值离地高度z/m开间（m)作用高度11.160.741.31.00.40.38583.2 9.8567.560.741.31.00.40.38583.6 11.0883.960.741.31.00.40.38583.78 11.6422.2.4 雪荷载计算 镇江地区的基本雪压为0.35KN/m2 ，又 ，由于雪荷载不应与屋面均布活荷载同时组合作用，因其小于不上人屋面活荷载0.5KN/m2 ，故此处不需要考虑雪荷载对建筑的影响。综上可得风荷载作用下的计算简图如下：图2-3 风荷载下的计算简图2.3风载作用下侧移的验算2.3.1侧移刚度D横向3层D值的计算：取E=3107表2-2 横向3层D值构件名称J轴柱0.710.26221833E轴柱0.710.26221833横向2层D值的计算:表2-3 横向2层D值构件名称J轴柱0.710.26221833E轴柱1.660.45437796D轴柱0.950.32226836横向底层D值的计算：表2-4横向底层D值构件名称J轴柱0.8770.47820952E轴柱2.0490.63027599D轴柱1.1730.527231092.3.2 侧移验算水平荷载作用下框架的层间侧移可按下式计算左风载作用下框架侧移计算：表2-5 左风载作用下框架侧移层数hi39.99.9436662.2710-43.6211.020.9864652.4210-4 3.6111.632.5716604.5410-4 4.46层间侧移最大值（满足）在左风载作用下满足条件，则在右风载作用下层间侧移也满足条件。2.3.3 地震荷载计算（1） 重力荷载代表值计算 所谓重力荷载代表值是指一个变形缝范围内楼层所以恒荷载与活荷载的组合值。即恒荷载+0.5倍活荷载，具体计算结果如下：柱自重统计：对于底层柱自重及抹灰：层高 ,共有23根柱。G=23（0.60.64.4625+0.020.64.46174）=1006.9KN第2层柱自重及抹灰： ，共有23根柱。G=23（0.60.63.625+0.020.63.6174）=812.8KN第3层柱的自重及抹灰： ，共有6根柱。G=6（0.60.63.625+0.020.63.6174）=212KN梁自重统计：由于所有梁的截面尺寸选取一样，只是跨度有所不同，故只需计算一榀框架梁自重即可，以横向框架梁为例：对于梁DE： 跨度 ,板厚120mm，尺寸为300mm700mmG=0.3（0.7-0.12）（6-0.6）25+20.02（0.7-0.12）（6-0.6）17=25.62KN对于梁EJ：跨度 ,板厚120mm，尺寸为300mm700mmG=0.3（0.7-0.12）（8-0.6）25+20.02（0.7-0.12）（8-0.6）17=35.11KN考虑到纵向跨度梁的不一样，因此需要注意及的纵梁跨度不同。其余各梁的自重统计过程略，同理可分别得出各层层间所有梁的总重量。底层梁的总重量：G=35.1123.5+25.627+31.33=1098.3KN2层梁总自重：G=1098.3KN3层梁总自重：G=35.117=245.77KN墙体门窗自重：外墙窗自重：窗高1.7m ，窗宽2.2m，12层每层共有13个窗。G=1.72.20.4513=21.88KN外墙自重：墙厚200mm ，外纵墙为2.32KN/m2。以D轴为例：底层墙自重：G=2.32（44-0.67）（4.46-0.7）-1.72.26=295.1KN2层墙自重：G=2.32（44-0.67）（3.6-0.7）-1.72.26=215.7KN3层墙自重：G=2.32（16-0.63）（3.6-0.7）-1.72.22=78.2KN外墙抹灰自重：G=20.02（44-0.67）（3.6-0.7）-1.72.2617=63.2KN经统计：底层总重：G=295.12+1.0443.6+3.76（83.67+63.67）=2549KN2层墙体自重：G=215.72+1.0443.6+3.76（83.67+63.67）=2390KN3层墙体自重：G=78.22+1.0163.6+3.7683.63=807.3KN活荷载统计：屋面活荷载统计 14160.5=112KN楼面活荷载统计 14442=1232KN又由重力荷载代表值=恒载+0.5活载 ，则G1=1006.9+1098.3+2549+3.444414+0.51232 =7389.24KNG2=812.8+1098.3+2390+3.444414+0.51232 =7036.14KNG3=212+245.77+807.3+5.221614+0.5112 =2490.35KN（2） 柱的抗侧移刚度D值得计算 由前面风载下的侧移验算中D值的计算值可知各层柱D值的大小： （3） 自振周期的计算：（4） 计算底部剪力 经判别场地类型为类，设计地震组为第一组即，本建筑抗震设防烈度为7度，设计地震加速度为0.15g，查表知水平地震影响系数最大值 因为,查地震影响系数曲线有：，其中所以， （5) 计算横向地震作用 因为，所以取水平地震作用计算公式为：计算结果如下表：表2-6 地震载作用下框架受力层数311.662490.3529037.480.245422.728.067036.1456711.290.478824.714.467389.2432956.010.277478.0118704.781725.4 地震力水平作用于整栋建筑物，应将地震作用按柱刚度转化到计算单元那一榀框架上进行相应的计算。计算简图如下：图2-3 地震荷载下的计算简图（6） 地震作用下的框架侧移计算表2-7 地震载作用下框架侧移层数3140.9436660.00323.62258.7864560.00303.61327.0716600.00464.46经验算，层间弹性相对弹性转角应满足：又 故均满足要求。第三章 内力计算3.1 内力计算3.1.1恒载作用下的内力计算将梯形荷载转化为等效均布荷载图3-1 梯形荷载到均布荷载的转化图转化后的等效均布荷载：对于三角形荷载，当时， 本例梁上作用的是三角形荷载，由此转化为均布荷载只需取即可。则恒载作用下的框架的均布荷载分布如下：图3-1 恒载作用下的计算简图用力矩分配法计算所示均布荷载作用下梁、柱的弯矩、剪力、轴力图。具体计算过程如下：（1） 固端弯矩计算（以第三层为例） 根据“结构力学”的知识，分别求出每层每跨梁在不同荷载作用下梁两端的固端弯矩，然后叠加得出总的固端弯矩。（2） 节点分配系数的计算（以第三层节点为例）同理可得其余各层梁、柱各节点的分配系数。具体分配过程如下：柱梁梁柱0.58 0.42 0.42 0.58 -156.90 156.90 91.00 65.90 33.00 -39.90 -79.80 -110.10 23.10 16.80 110.10 -110.10 114.10 -114.10 上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁梁柱0.37 0.37 0.26 0.20 0.27 0.27 0.26 0.49 0.51 -132.50 132.50 -65.80 65.80 49.00 49.00 34.50 17.30 -8.40 -16.80 -22.70 -22.70 -21.80 -10.90 3.10 3.10 2.20 133.00 -22.70 -22.70 -87.60 -26.90 -28.00 52.10 52.10 -104.20 28.00 -28.00 左梁上柱下柱0.40 0.32 0.28 0.21 0.29 0.23 0.27 0.34 0.36 0.30 -132.50 132.50 -74.60 74.60 53.00 42.40 37.10 18.60 -8.10 -16.10 -22.20 -17.60 -20.60 -10.30 3.20 2.60 2.30 135.00 -22.20 -17.60 -95.20 -21.90 -23.10 -19.30 56.20 45.00 -101.20 42.40 -23.10 -19.30 22.50 -8.80 -9.70 图3-2 恒载作用下的内力计算图 由此可得恒载作用下的弯矩图、剪力图及轴力图分别如下：恒载作用下弯矩图：图3-3 恒载作用下的弯矩图恒载作用下轴力图：图3-4 恒载作用下的轴力图恒载作用下的剪力图：图3-5 恒载作用下的剪力图3.1.2活载作用下内力计算： 楼面活载作用位置具有随机性，因此计算内力时应该分析活载在不同位置作用下框架的内力，然后进行内力组合得出活载最不利位置下框架各杆件的内力。计算方法有两种：活荷载逐跨布置法和最不利位置法。在楼面活载大小不大于4KN/m2的情况下可采用满布的方法，从而使计算过程得以简化，同时也能满足工程精度要求。具体计算过程同恒载一样。（1） 将梯形荷载作用的计算简图转化为均布荷载作用下的活载图，得到均布活载作用下的计算简图。图3-6 活载作用下的计算简图则活载作用下力矩分配法的分配过程如下：柱梁梁柱0.58 0.42 0.42 0.58 -10.67 10.67 6.19 4.38 2.24 -2.71 -5.42 -7.49 23.10 16.80 7.49 -7.49 7.76 -7.76 上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁梁柱0.37 0.37 0.26 0.20 0.27 0.27 0.26 0.49 0.51 -53.33 53.33 -30.00 30.00 19.73 19.73 13.87 6.94 -3.03 -6.05 -8.17 -8.17 -7.88 -3.94 1.12 1.12 0.97 54.22 -8.17 -8.17 -37.88 -12.77 -13.29 20.85 20.85 -41.70 13.29 -13.29 左梁上柱下柱0.40 0.32 0.28 0.21 0.29 0.23 0.27 0.34 0.36 0.30 -53.33 53.33 -30.00 30.00 21.33 17.07 14.93 7.47 -3.24 -6.47 -8.93 -7.08 -8.32 -4.16 1.30 1.04 0.90 54.33 -8.93 -7.08 -38.32 -8.79 -9.30 -7.75 22.63 18.11 -40.74 17.05 -9.30 7.75 9.06 -3.54 -3.88 图3-7 活载作用下的内力计算图活载作用下的弯矩图：图3-8 活载作用下的弯矩图活载作用下的轴力图：图3-9 活载作用下的轴力图活载作用下的剪力图：图3-10 活载作用下的剪力图3.1.3地震水平作用下内力计算： 地震作用分为竖向和水平作用，依据建筑抗震设计规范，本例仅考虑地震水平作用，其内力计算方法与风荷载作用相同，故只需以一个为例计算即可。在节点荷载作用下，内力计算步骤如下：计算层间剪力；求剪力分配系数以及各柱反弯点处的剪力；求反弯点高度；计算柱端弯矩；计算梁端弯矩；画内力图。由前面的地震荷载计算可知层间地震荷载值，计算如下：表3-1 各柱的剪力分配系数表层数 柱号JED30.50.5020.2530.4370.3110.2920.3850.323表3-2 各柱分配得到的水平剪力表(KN)层数 柱号JED370.4570.450265.45113.0580.2195.48125.9105.62求反弯点高度： 按倒三角形荷载查表，可以得到标准反弯点高度比y0及相应修正系数y1、y2和y3。通过叠加得到修正后的反弯点高度比y.表3-3 标准反弯点高度比y0层数 柱号JED30.350.35020.450.4830.4510.650.60.642表3-4 上、下层横梁线刚度比对y0修正y1层数 柱号JED3003-5 层高变化引起的修正系数y2/y3层数 柱号JED30/00/00/020/00/00/010/00/00/0综上可得修正后的反弯点高度表3-6 修正后的反弯点高度y层数 柱号JED30.350.53020.450.4830.4510.650.60.642则相应的固端弯矩如下： 所得弯矩图如下：图3-11 地震荷载作用下的弯矩图地震荷载作用下的轴力：图3-11 地震荷载作用下的轴力图地震荷载作用下的剪力：图3-12 地震荷载作用下的剪力图3.1.4风荷载作用下的内力计算： 由于风载与地震荷载一样都是水平作用力，根据前面地震荷载的求解过程，同理可以求得风载下的框架内力图。风载作用下的弯矩：3-13 风载作用下的弯矩图风载作用下的轴力：3-14 风载作用下的轴力图风载作用下的剪力：3-15 风载作用下的剪力图3.2内力组合 多种荷载作用在结构上须考虑荷载组合，依据不同荷载内力计算结果，取控制截面进行内力组合。梁控制截面选取左、右支座和跨中截面，柱控制截面取上、下截面。梁内力组合和柱内力组合详见以下各表。内力组合时，内力组合时，竖向荷载作用下是用调幅后的弯矩，水平荷载考虑左、右两方向作用。 按高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ32010）的规定，须有无震及有震两种组合，本例考虑如下：无震组合： S=1.35恒载+0.71.4活载 （以恒载为主时） S=1.2恒载+1.4（活载+0.6风载）（以活载为主时） S=1.2恒载+1.4（0.7活载+风载）（以活载为主时）有震组合： S=1.2重力荷载代表值+1.3水平地震作用 值得注意的是，一般情况下梁端部下截面正弯矩在跨中钢筋不弯起、不截断时，跨中配筋可满足抵抗端部正弯矩要求。在水平荷载较大的情况下端部正弯矩可能大于跨中正弯矩，此时尚需考虑梁端下截面正弯矩组合，其组合表达式为：S=1.3MEK-1.0MGE 具体内力组合过程及计算结果见下列各表。3.2.1梁截面内力组合表表3-7 梁截面内力组合表层数梁跨截面内力SGKSQKSwkSGESEhk3 EJ左M-132.57 -8.26 -9.83 -136.70 -133.67 V116.93 7.56 2.51 120.71 34.14 中M99.79 5.98 102.78 右M-138.58 -11.79 -10.27 -144.48 -139.46 V-118.43 -8.44 -2.51 -122.65 -34.14 2 EJ左M123.05 46.27 12.74 146.19 161.97 V97.17 38.71 3.06 116.53 38.82 中M-66.89 -28.58 -81.18 右M140.60 56.56 11.73 168.88 148.56 V-101.55 -41.29 -3.06 -122.20 -38.82 DE左M67.36 34.63 18.52 84.68 230.20 V58.62 32.14 6.07 74.69 74.92 中M-39.76 -16.78 -48.15 右M50.58 21.81 17.93 61.49 219.31 V-63.02 -27.86 -6.07 -76.95 -74.92 1 EJ左M-113.80 -46.40 -17.00 -137.00 -187.12 V96.54 38.71 4.00 115.90 44.11 中M73.66 29.26 88.29 右M-136.33 -55.09 -15.02 -163.88 -165.74 V-102.18 -41.09 -4.00 -122.73 -44.11 DE左M-92.46 -35.90 -25.63 -110.41 -284.71 V80.22 31.93 8.94 96.19 99.43 中M36.43 14.90 43.88 右M-58.25 -24.30 -27.09 -70.40 -311.88 V-68.82 -28.07 -8.94 -82.86 -99.43 续表：梁内力组合表层数梁跨截面内力1.35+1.40.71.2+1.4（+0.6）1.2+1.4（0.7+）1.2+1.33 EJ左M-187.06 -178.91 -180.94 -337.81 V165.26 153.01 151.24 189.23 中M140.58 128.12 125.61 123.34 右M-198.64 -191.43 -192.23 -354.67 V-168.15 -156.04 -153.90 -191.56 2 EJ左M211.46 223.14 210.84 385.98 V169.12 173.37 158.82 190.30 中M-118.31 -120.28 -108.28 -97.42 右M245.24 257.76 240.57 395.78 V-177.56 -182.24 -166.61 -197.10 DE左M124.87 144.87 140.70 400.87 V110.63 120.44 110.34 187.02 中M-70.12 -71.20 -64.16 -57.78 右M89.66 106.29 107.17 358.89 V-112.38 -119.73 -111.42 -189.74 1 EJ左M-199.10 -215.80 -205.83 -407.66 V168.26 173.40 159.38 196.42 中M128.12 129.36 117.07 105.95 右M-238.03 -253.34 -238.61 -412.11 V-178.21 -183.50 -168.48 -204.61 DE左M-160.00 -182.74 -182.02 -502.62 V139.59 148.48 140.07 244.68 中M63.78 64.58 58.32 52.66 右M-102.45 -126.68 -131.64 -489.92 V-120.42 -129.39 -122.61 -228.69 其中：SGK代表恒载下的内力，SQK代表活载下的内力，SWK代表风载下的内力。 SGE为重力荷载代表值，其计算公式为： 为地震荷载作用下的内力值。3.2.2柱截面内力组合表表3-8 柱截面内力组合表层数柱位截面内力SGkSQkSWkSGeSEhk1.35+1.40.7|Mmax|NmaxNmin3 J上M132.57 8.26 9.83 136.70 133.67 187.06 187.06 178.97 N200.69 12.56 2.50 206.97 34.14 283.24 283.24 270.93 V57.34 6.67 4.20 60.68 60.50 83.95 83.95 77.41 下M-73