钱江通道及接线项目北接线段第四合同现浇箱梁满堂支架方案

xx通道及接线项目北接线段第四合同现浇箱梁支架及模板工程专项施工方案xx交通工程集团xx通道及接线项目北接线段xx合同项目经理部二0一三年三月一、工程概况xx通道及接线项目北接线xxx枢纽共有4座桥设计现浇箱梁，分别为B匝道3#桥、D匝道5#桥、F匝道6#桥、H匝道9#桥，4座桥设计现浇箱梁共计18联61跨。3#桥桥长：400m，起讫桩号为BK0+241.69BK0+647.75，本桥平面BK0+241.700BK0+270.170位于A=215m缓和曲线上，BK0+270.170BK0+321.370位于A=80m缓和曲线上，BK0+321.370BK0+417.950位于R=125m的圆曲线上（左偏），BK0+417.950BK0+469.150位于A=80m缓和曲线上，BK0+469.150BK0+519.580位于A=123m缓和曲线上，BK0+519.580BK0+610.100位于R=300m的圆曲线上（右偏），BK0+610.100BK0+647.74位于A=123m缓和曲线上，本桥纵断面部分位于R=1400的凸曲线上。5#桥现浇箱梁部分长度：239.9m，起讫桩号为DK0+500.18DK0+743.18，全桥平面DK0+500.180DK0+513.796位于R=4000m的圆曲线上，DK0+513.796DK0+565.279位于A=56.0的缓和曲线上，DK0+565.279DK0+795.951位于R=60m的圆曲线上，纵断面位于R=2500m和R=1500m以及R=2800.56m的竖曲线上。6#桥桥长：429m，起讫桩号为FK0+526.92FK0+961.98，本桥平面FK0+526.93FK0+568.426位于A=131m缓和曲线上，FK0+568.426FK0+631.993位于R=300m圆曲线上（左偏），FK0+631.993FK0+682.423位于A=123m缓和曲线上，FK0+682.423FK0+872.241位于R=150m的圆曲线上（左偏），FK0+872.241FK0+922.701位于A=87m缓和曲线上，FK0+922.701FK0+961.97位于A=112m缓和曲线上，本桥纵断面部分位于R=1400的凸曲线上。9#桥现浇箱梁部分长度：192m，起讫桩号为HK0+613.90HK0+808.9，全桥平面HK0+613.900HK0+627.620位于R=5000m的圆曲线上，HK0+627.620HK0+679.036位于A=55.0的缓和曲线上，HK0+679.036HK0+805.9位于R=60m的圆曲线上，纵断面位于R=2500m和R=2750m以及R=2000m的竖曲线上。各桥现浇箱梁情况一览表如下：序号桥名联数结构形式配跨形式13#桥第一联预应力现浇箱梁4*25第二联钢筋砼现浇箱梁3*20第三联预应力现浇箱梁3*30第四联预应力现浇箱梁3*25第五联预应力现浇箱梁3*2525#桥第三联钢筋砼现浇箱梁3*16第四联钢筋砼现浇箱梁4*16第五联钢筋砼现浇箱梁4*16第六联钢筋砼现浇箱梁3*16+15.9636#桥第一联预应力现浇箱梁3*25第二联钢筋砼现浇箱梁3*20第三联预应力现浇箱梁3*30第四联钢筋砼现浇箱梁3*18第五联预应力现浇箱梁3*25第六联预应力现浇箱梁3*2549#桥第四联钢筋砼现浇箱梁4*16第五联钢筋砼现浇箱梁4*16第六联钢筋砼现浇箱梁3*16+15.96合计18联61跨连续箱梁为满堂支架搭设方案，采用南通华荣鹰架制造有限公司HR可调重型门式脚手架。HR可调重门式脚手架属框组结构，在整架构造中，主要承受垂直荷载，门架之间可通过交叉拉杆保持垂直，有效地避免了荷载的横向传递，主架采用刚性节点构造的框架结构，具有较强的平面刚度及抗失稳能力，与其它类型脚手架相比还具有以下特点：1、改造设计。门架采用封闭式结构，牢固耐用，门架立杆选用直径57mm*2.5mm钢管，承载力强，整架全部轴心垂直受力，充分发挥单管的承载能力，经济耗材。2、产品规格简化。杆件规格大幅简化，将近十几种门架简化成二个规格，二十几种交叉支撑，简化为二种规格，便于运用管理。3、调节方便。整架垂直方向通过调节杆、可调底座、可调托座即可轻便调出支架所需高程。整架的平面布置也只需一种拉杆交叉搭设便可调出六种门架间距。4、组装快捷。连接棒直接在门架 的立杆下面，方便组装防止丢失。可调支座把手采用双止口设计，可以很好配合两种管径。全程组装机动快捷无需任何工具。二、关于HR可调重型门架稳定承载计算问题及构配件组成1、关于门架稳定承载的计算问题由基本单元“门架”组成的门式脚手架属于节点约束性能较为复杂的多层多跨空间结构，但组成门式脚手架的基本单元“门架”属于框架结构，且门架立杆以受轴心压力为主，故可简化为计算门架平面外方向，以多个小波鼓曲形成失稳定破坏特点，波长近于一榀门架高度。所以，对脚手架的整体结构稳定计算简化成一榀门架在其平面外的稳定计算。2、HR可调重型门架的稳定承载力的计算（查建筑施工门式钢管脚手架技术规范）一榀门架的稳定承载设计值Nd=k.A.fk-材料强度调整系数，当脚手架的高度小于三十米时，取0.8-门架立杆稳定系数，由=h/I查表得回转半径i=(I0+I1h1/h0)A0h0为门架高度；h1、I1分别为门架加强杆的高度及毛截面惯性距；I0为门架立杆的毛截面惯性距；A0单榀门架立杆毛截面积A=2A0=2*3.14（57/2）2-（52/2）2=856mm2f材料强度设计值取f=205N/ mm2见建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范第18页表5.1.8-钢材的强度设计值与弹性模量I0=(D4-d4)/64=3.14*(574-524)/64=15.9*104mm4I1=(D4-d4)/64=3.14*(26.84-22.34)/64=1.32*104mm4则I=19.8mm=h0/I=1900/19.8=96查表得=0.618故Nd=K.A.f=0.8*0.618*856*205=86.75KN当验算支架整体稳定承载力时单榀门架承载力需乘以K1=0.878的降低系数后使用，则HR可调重型门架单榀的整体稳定承载能力为86.75*0.878=76.17KN3、HR可调重型门架的构配件组成名称型号规格（mm）备注门型架HR1001350*1000门型架HR100A1900*1000可调底座HR601B600*35镀锌可调托座HR602B600*35镀锌调节杆HR2011900*48交叉拉杆HR301E1200*1200镀锌三、满堂支架构架方案1、构架布置1）、门架高度方向的设置：现选用1.9m门架、1.9m调节杆、0.6m上下托、1.2m交叉拉杆，根据不同的搭设高度选配组架形式，另考虑模板、方木的厚度。2）、纵向门架的设置：门架平面相对平行于连续梁纵断面以横向门架之间排距设置，跨径16m,梁高1.2m箱梁，即DK0+500.53 D匝道5号桥第三、四、五、六联，HK0+512.75 H匝道9号桥第四、五、六联，跨中部分门架排距为0.9m，支承端处门架排距为0.35m,过度区门架排距为0.6m。跨径18m,梁高1.4m箱梁，即FK0+744.75 F匝道6号桥第四联，跨中部分门架排距为0.9m，支承端处门架排距为0.3m,过度区门架排距为0.6m,跨中横梁处门架排距为0.4m。跨径20m,梁高1.4m箱梁，即BK0+444.72 B匝道3号桥第二联，FK0+744.75 F匝道6号桥第二联，跨中部分门架排距为0.9m，支承端处门架排距为0.3m,过度区门架排距为0.65m,跨中横梁处门架排距为0.6m。跨径25m,梁高1.5m箱梁，即BK0+444.72 B匝道3号桥第一、四、五联，FK0+744.75 F匝道6号桥第一、五、六联，跨中部分门架排距为0.9m，支承端处门架排距为0.3m,过度区门架排距为0.6m,跨中横梁处门架排距为0.4m。跨径30m,梁高1.8m箱梁，即BK0+444.72 B匝道3号桥第三联，FK0+744.75 F匝道6号桥第三联，跨中部分门架排距为0.9m，支承端处门架排距为0.3m,过度区门架排距为0.75m,跨中横梁处门架排距为0.4m。3）、横向门架的设置：门架平面相对垂直于连续箱梁横截面方向连续设置，门架之间选用1.2m*1.2m交叉拉杆连续连接，门架之间翼板、底板、腹板之间的跨距分别为0.93m、0.93m、0.6m。2、门架布置示意图详细支架布置图图纸附后四、支架的地基基础处理搭设支架场地要平整、压实，承载力要满足上部结构荷载的要求，沉降变形在允许范围内。而施工现场地基松软，必须进行改良硬化，决定采取以下措施，以提高地基承载力，控制沉降变形，满足支架搭设、结构稳定的要求。1、根据标高要求清除表层松土和淤泥土，原地碾压，经碾压后出现弹簧位置应用宕渣换填。2、填筑50 cm厚的级配良好宕渣，分层填筑压实，宽度比支架范围各超出1m。3、宕渣平整密实后，在其上面浇筑厚10cm的C25砼，进一步强化加固地基。4、两侧挖水沟，截断地表水，水沟留有一定的坡度，避免支架地基渗水软化。五、门架支架构造要求1、门架及其配件门架跨距应符合现行行业标准的规定，并与交叉支撑规格配套，门架及配件使用前应进行检验，有缺陷门架，配件将不予使用。门架的两侧均设置交叉支撑，并与门架立杆上的锁销锁牢，施工期间不得随意拆除。门架连接棒，是上下两榀门架联接配件，一定要完好。2、扫地杆扫地杆设置是增加支架稳定重要配件，并只有形成水平闭合圈才能起应有的作用，要求底层门架下端应在横桥向用通长横向水平杆（48钢管）固结每排各个门架（用直角扣件与门架下横梁扣牢），再用通长纵向水平杆（48*3.5mm钢管），在每行门架下用扣件与横向水平杆扣牢。纵向水平杆布置在门架支架立杆附近。3、水平加固杆水平加固杆是增加脚手架门架刚度的重要配件，水平加固杆规格与扫地杆相同，采用扣件联接。水平加固杆宜每隔2层门架设一道，顶层门架顶设一道。横向通长水平杆安置同2扫地杆，纵向通长水平杆，每两行设一道，在腹板下的门架处，增加一道；在桥墩附近的水平加固杆应继续延伸并压到桥墩柱面上。水平杆(含扫地杆)接长宜采用对接接长，若采用搭接接长，搭接长度不宜小于600mm，搭接处应用两个扣件扣紧。4、剪刀撑在支架两个外侧，应连续设置剪刀撑，剪刀撑杆件规格与扫地杆相同，采用扣件联接。剪刀撑宽度宜为46m，斜杆与地面的倾角为450600 。剪刀撑杆件接长宜采用搭接，搭接长度不宜小于600mm，搭接处应用两个扣件扣紧。5、可调底座可调底座可通过调节螺杆伸出长度，支压在基础砼顶面上，如果砼顶面不平整，宜在底座下加垫厚度5cm的垫板。可调螺杆伸出长度，应控制在200mm，当超出200mm时，应对一榀门架稳定承载力按调节螺杆伸出长度进行修正，伸出长度200300mm时，乘以修正系数0.9，超过300mm时，乘以修正系数0.8。我部在安装底座时皆控制在200mm以内。6、可调顶托、调节杆门架支架的高度还可以通过调节杆，可调顶托调整；对于箱室底面下的支架宜采用可调顶托，且顶托伸出高度应控制在400mm以内。当调节杆、可调顶托伸出高度超过400mm以上时，按规范要求进行顶层门架立杆稳定验算。7、防护护栏在顶层门架应设置安全防护护栏，并挂设安全网。六、支架承载力的验算 1）计算依据（1）本合同段施工图纸及招标文件。（2）建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 128-2010）（3）建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ 80-1991）（4）建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002）（5）建筑地基处理技术规范（JGJ 79-2002）（6）钢结构设计规范（GB 50017-2003）（7）建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（DB33/1035-2006）（8）钢管满堂支架预压技术规程（JGJ/T 194-2009）等2）荷载计算计算书一 1.2m高粱荷载验算验算简介：DK0+500.53 D匝道5号桥第三、四、五、六联；HK0+512.75 H匝道9号桥第四、五、六联梁高皆为:1.2m，梁底部宽度皆为4.75m，梁顶部正常宽度皆为8.25m,5号桥和9号桥都存在渐变段，一侧翼缘板由1.5m渐变到1.75m。由于5号桥和9号桥情况类似，在设计满堂门式支架时采取同样的纵横间距进行布设，现以5号桥第三联进行验算。验算内容：1、底模验算2、侧模及支撑系统验算3、横向分配梁验算4、纵向分配梁验算5、门式支架承载力验算6、基础承载力验算 荷载取值：钢筋混凝土荷载N1：新浇钢筋混凝土荷载按26KN/m3计算，DK0+500.53 D匝道5号桥第三联横向各典型断面图如下：箱梁各典型横断面如上图所示，各截面面积为：截面经CAD查询面积为：9.023m2；截面经CAD查询面积为：7.763m2；截面经CAD查询面积为：4.29m2；截面经CAD查询面积为：6.715m2；截面经CAD查询面积为：7.8m2；模板及楞木自重荷载N2：取1.5KN/m2；支架自重荷载N3：取0.135KN/m；施工人员及设备自重荷载N4：取1.0KN/m2；倾倒混凝土产生的冲击荷载N5：取2.0KN/m2；混凝土振捣产生的荷载N6：取2.0KN/m2；荷载组合(1)模板、支架自重；(2)新浇筑混凝土、钢筋混凝土或其他圬工结构物的重力；(3)施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载；(4)振捣混凝土时产生的荷载；(5)新浇筑混凝土对侧面模板的压力；(6)倾倒混凝土时产生的水平荷载；(7)其他可能产生的荷载。模板、支架设计计算的荷载组合结构名称荷载组合计算强度用验算刚度用梁的底模板以及支架等(1)+(2)+(3)+(4)+(7)(1)+(2)+(7)梁的侧模板(4)+(5)(5)在计算过程中，为保证支架模板结构有足够的安全储备，各类荷载均应乘以相应的分项系数，永久荷载分项系数为1.2，可变荷载分项系数为1.4。1、底模验算底模采用15mm厚竹胶板，横桥向铺设，腹板及端部处模板下横梁中心间距为20cm（净距10cm），其余部位横梁中心间距为30cm（净距20cm），竹胶板材料参数：（参照建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008）尺寸：15mm1220mm2440mm；3.5.5竹胶合模板技术性能应符合表3.5.5的规定。据上表，弯曲强度取偏小值： =105.5MPa；弹性模量取偏小值： E=9.898103MPa。垂直表面抗拉强度（即抗剪强度）：取偏小值3.52 MPa。1.1腹板处方木肋中心距为20cm，计算跨径取0.2m，其中梁高最高处为1.7m，因此取梁高最高处按简支梁偏于安全计算，则：截面模量W1= bh2/6=0.2m0.0152m2/6=0.7510-5m3，截面惯性矩I= bh3/12=0.2m0.0153m3/12=5.62510-8m4截面积A= bh=0.2m0.015m=310-3m2强度验算荷载设计值q=（(1.7m26KN/m3)1.2+（1.5+1.0+2.0+2.0）KN/m21.4）0.2m=12.428KN/m刚度验算荷载设计值q=（(1.7m26KN/m3)1.2+1.5 KN/m21.4）0.2m=11.028kN/m跨中最大弯矩：Mmax=qL2/8=12.428KN/m0.2m0.2m/8=0.062(KNm)最大剪力：Q max= qL/2=12.428KN/m0.2m/2=1.243KNmax= Mmax/W1=0.062KNm/0.7510-5m3=8.27MPa【w】=105.5 MPa（满足要求）max= Q max/A=1.243KN/310-3m2=0.414MPa【容】=3.52MPa（满足要求）挠度验算：f=5qL4/384 (EI)=511.02810000.24/384 (9.8981095.62510-8) =4.12710-4(m)f/L=4.12710-4/0.2=1/485【f/L】=1/4001.2底板处方木肋中心距为30cm，计算跨径取0.3m，按简支梁偏于安全计算，则：截面模量W1= bh2/6=0.3m0.0152m2/6=1.12510-5m3，截面惯性矩I= bh3/12=0.3m0.0153m3/12=8.43810-8m4截面积A= bh=0.3m0.015m=4.510-3m2强度验算荷载设计值q=（(0.25m226KN/m3)1.2+（1.5+1.0+2.0+2.0）KN/m21.4）0.3m=7.41kN/m刚度验算荷载设计值q=（(0.25m226KN/m3)1.2+1.5KN/m21.4）0.3m=5.31kN/m跨中最大弯矩：Mmax=qL2/8=7.41KN/m0.3m0.3m/8=0.083(KNm)最大剪力：Q max= qL/2=7.41KN/m0.3m/2=1.11KNmax= Mmax/W1=0.083KNm/1.12510-5m3=7.378MPa【w】=105.5 MPa（满足要求）max= Q max/A=1.11KN/4.510-3m2=0.247MPa【容】=3.52MPa（满足要求）挠度验算：f=5qL4/384 (EI)=55.3110000.34/384 (9.8981098.43810-8) =6.70610-4(m)f/L=6.70610-4/0.3=1/447【f/L】=1/400（满足要求）2、侧模及支撑系统验算一、荷载组合(1)模板、支架自重；(2)新浇筑混凝土、钢筋混凝土或其他圬工结构物的重力；(3)施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载；(4)振捣混凝土时产生的荷载；(5)新浇筑混凝土对侧面模板的压力；(6)倾倒混凝土时产生的水平荷载；(7)其他可能产生的荷载。模板、支架设计计算的荷载组合结构名称荷载组合计算强度用验算刚度用梁的底模板以及支架等(1)+(2)+(3)+(4)+(7)(1)+(2)+(7)梁的侧模板(4)+(5)(5)在计算过程中，为保证支架模板结构有足够的安全储备，各类荷载均应乘以相应的分项系数，永久荷载分项系数为1.2，可变荷载分项系数为1.4。二、荷载计算参数1、振捣混凝土时产生的荷载：对垂直面模板为4.0KPa。2、新浇筑混凝土对侧面模板的压力：或新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kPa）；h为有效压头高度（m）；混凝土的浇筑速度（m/h），腹板拟采取斜向分层浇筑，取=0.2m/h；to新浇混凝土的初凝时间（h），混凝土入模温度取T=25，t0=200/（T+15）=200/（25+15）=5h；混凝土的容重（kN/m3），取24kN/m3；K1外加剂影响修正系数，泵送混凝土中拟掺配缓凝型减水剂，取K1=1.2；K2混凝土坍落度影响修正系数，拟采用泵送混凝土，坍落度110150mm时，取K2=1.15。=0.222451.21.150.21/2=16.3KN/m2，而P/=H=241.6=38.4KN/m216.3KN/m2，故最大侧压力取Pmax=16.3KN/m2，则有效压头高度h=16.3 /24=0.68m。三、主要材料参数1、竹胶板材料参数：（参照建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008）见底模验算章节。尺寸：1512202440mm；胶合板短边截面：W=1221.52/6=45.75cm3，I=1221.53/12=34.3125cm4；弯曲强度： =105.5MPa；弹性模量： E=9898MPa。垂直表面抗拉强度（即抗剪强度）： 3.52MPa。2、方木参数：尺寸：1010300cm； 弹性模量：E=10GPa；截面特性：W=103/6=167cm3；I=104/12=833cm4；顺纹抗弯强度：=13MPa，抗剪强度：=2MPa；3、钢管：钢材的强度和弹性模量（N/mm2）Q235a钢材抗拉、抗压和抗弯强度205弹性模量2.05105钢管截面特性四、侧模及支撑结构受力分析与验算侧模采用1512202440mm竹胶板加工制作。侧模外侧沿顺桥向按等间距40cm设置1010cm方木作为竖楞；横楞外侧竖向设置2道水平钢管横楞，分别距梁顶和梁底50cm，每道横楞由2根48钢管组成；在相邻2道横楞之间设置上下2道10mm对拉螺杆，对应设置在每道钢管横楞的两钢管之间，对拉螺杆与钢管横楞采用蝴蝶扣固定。1、侧模面板单块模板长2.44m，长边沿顺桥向设置，将侧模视作一道6等跨连续梁，直接承受混凝土侧压力。现取其一半作为一道3等跨连续梁进行力学计算：现取1块胶合板为计算单元，沿顺桥向作用于1块胶合板之上的线荷载为：荷载标准值q0=16.3KN/m21.22m=19.886KN/m；强度验算荷载设计值q=19.8861.2+41.221.4=30.7kN/m；刚度验算荷载设计值q= q0=19.886KN/m。强度验算跨中最大弯矩：Mmax=KMql2=0.0830.70.52=0.614kNm，=Mmax/W=0.614/（100045.7510-6）=13.42MPah=105.5MPa，满足要求。支点处最大剪力：Qmax= KQql=-0.630.70.5=-9.21kN（方向向上），则支点处最大剪应力max=|Qmax|/A=9.21/（10001.220.015）=0.5MPa=3.52MPa，满足要求。刚度验算考虑到方木宽度，进行侧模刚度验算时，取计算跨径为l0=30cm。跨中最大挠度：fmax= Kfql04/（100EI）=0.67719.886304/（100989834.3125）=0.32mmf=l0/400=0.75mm，满足要求。2、方木竖楞图中：a=0.5m，l=1.8-0.52=0.8m；对于AB段，当x=0.9m时，正弯矩最大。作用于竖楞之上的线荷载为：荷载标准值q0=16.3KN/m20.4m=6.52KN/m；强度验算荷载设计值q=6.521.2+40.31.4=9.054kN/m；刚度验算荷载设计值q=q0=6.52KN/m。强度验算跨中最大正弯矩：Mmax=9.0540.80.9/2（1-0.5/0.9）（1+20.5/0.8）-0.9/0.8=0.407kNm；=Mmax/W=0.407/（100016710-6）=2.44MPa=13MPa，符合要求。支点反力：R= ql/2（a+l/2）=9.0540.8/2（0.5+0.8/2）=3.26kN；支点处最大剪力：Qmax=-qx=-9.0540.5=-4.527kN（方向向上），则支点处最大剪应力max=|Qmax|/A=4.527/（10000.12）=0.45MPa=2MPa，满足要求。刚度验算跨中最大挠度：fmax=6.52804/（384104833）（5-240.52/0.82）=0.37mmf=L/400=800/400=2mm，满足要求。3、侧模横楞钢管横楞单根长6m，竖楞间距0.4m，将横楞视作一道12等跨连续梁。现取其1/4段作为一道3等跨连续梁进行力学计算：作用于每道横楞之上的线荷载为：荷载标准值p0=6.52KN/m1.8m/2=5.868KN；强度验算荷载设计值p=6.521.2+41.8/21.4=12.864kN；刚度验算荷载设计值p=q0=5.868KN。强度验算跨中最大弯矩：Mmax=KMpl=0.17512.8640.4=0.9kNm，=Mmax/W=0.9/（100025.0810-6）=88.6MPa=205MPa，符合要求。支点处最大剪力：Qmax=KQp=0.6512.864=8.36kN，则支点处最大剪应力max=|Qmax|/A= 10008.36/（2489）=8.55MPa=205MPa，满足要求。刚度验算跨中最大挠度：fmax= Kfp/l3/（100EI）=1.1465.868403/（10020512.192）=0.86mmf=L/400=400/400=1mm，满足要求。4、对拉螺杆砼浇筑时的侧压力由钢管横楞传递至对拉螺杆，支撑系统设计计算时，梁高范围内的混凝土侧压力全部由竖带上下两排拉杆承受，未考虑实际施工中会采取的进一步加固支撑措施。螺杆受力间距：h=0.8m，b=0.4m，其受力面积A=hb=0.80.4=0.32m2；模板拉杆承受的拉力：F=PA=(16.31.2+41.4)0.4=10.064KN；螺杆拉应力：=10064/（52）=128MPa=205MPa，满足要求。挠度满足要求3、横向分配梁验算纵梁采用10号工字钢，10号工字钢宽度为0.048m，最大间距0.93m，横梁放置在工字钢上，计算跨长取L=0.93m（附图如下）。腹板及端部间距为20cm（净距10cm），底板处间距为30cm（净距20cm）受力简图如下： 方木参数：尺寸：1010300cm； 弹性模量：E=10GPa；截面特性：W=103/6=167cm3；I=104/12=833cm4；截面积A= bh=0.1m0.1m=0.01m2顺纹抗弯强度：=13MPa，抗剪强度：=2MPa；3.1腹板及端部方木验算：荷载取最不利处-梁高1.7m处：强度验算荷载设计值q=（(1.7m26KN/m3)1.2+（1.5+1.0+2.0+2.0）KN/m21.4）0.2m=12.428KN/m刚度验算荷载设计值q=（(1.7m26KN/m3)1.2+1.5 KN/m21.4）0.2m=11.028kN/m跨中最大弯矩：Mmax=qL2/8=12.428KN/m0.93m0.93m/8=1.344(KNm)最大剪力：Q max= qL/2=12.428KN/m0.93m/2=5.779KNmax= Mmax/W1=1.344KNm/16.710-5m3=8.048MPa【w】=13 MPa（满足要求）max= Q max/A=5.779KN/0.01m2=0.578MPa【容】=2MPa（满足要求）挠度验算：f=5qL4/384 (EI)=511.02810000.934/384 (1010983310-8) =1.2910-3(m)f/L=1.2910-3/0.93=1/721【f/L】=1/4003.2底板处方木肋中心距为30cm，方木最大间距为0.93m，计算跨径取0.93m，按简支梁偏于安全计算，则：强度验算荷载设计值q=（(0.25m226KN/m3)1.2+（1.5+1.0+2.0+2.0）KN/m21.4）0.3m=7.41kN/m刚度验算荷载设计值q=（(0.25m226KN/m3)1.2+1.5KN/m21.4）0.3m=5.31kN/m跨中最大弯矩：Mmax=qL2/8=7.41KN/m0.93m0.93m/8=0.801(KNm)最大剪力：Q max= qL/2=7.41KN/m0.93m/2=3.45KNmax= Mmax/W1=0.801KNm/16.710-5m3=4.796MPa【w】=13 MPa（满足要求）max= Q max/A=3.45KN/0.01m2=0.345MPa【容】=2.0MPa（满足要求）挠度验算：f=5qL4/384 (EI)=55.3110000.934/384 (1010983310-8) =6.20910-4(m)f/L=6.20910-4/0.93=1/1498【f/L】=1/400（满足要求）4、纵向分配梁验算纵梁采用10号工字钢，10号工字钢宽度为0.048m，横向最大间距0.93m，纵向最大间距为1.0m，计算跨长取L=1.0m（附图如下）。按简支梁均布荷载偏安全计算，受力简图如下： 10号工字钢材料参数抗拉、抗压轴向力：=215MPa，剪应力：=85MPa ，A3钢材的弹性模量：E=206103 MPa截面特性：W=39.7cm3（x-x轴）I=198.3cm4；截面积A= 12.74cm210号工字钢每延米重量：0.1KN/m荷载取最不利处在梁高1.7m端部处：强度验算荷载设计值q=（1.726+0.1+1.5+1.0）1.2+（2.0+2.0）1.4）*0.93=57.437KN/m刚度验算荷载设计值q=（1.726+0.1+1.5+1.0）1.20.93=52.223KN/m跨中最大弯矩：Mmax=qL2/8=57.437KN/m1.0m1.0m/8=7.18(KNm)最大剪力：Q max= qL/2=57.437KN/m1.0m/2=28.72KNmax= Mmax/W1=7.18KNm/3.9710-5m3=180.86MPa【w】=215 MPa（满足要求）max= Q max/A=28.72KN/12.7410-4m2=22.54MPa【容】=85MPa（满足要求）挠度验算：f=5qL4/384 (EI)=552.22310001.04/384 (206109198.310-8) =1.66510-3(m)f/L=1.66510-3/1.0=1/601【f/L】=1/4005、门式支架承载力验算由门架布置示意图可知，在梁高由1.7m渐变到1.2m门架间距为：0.6m，跨中段间距为：0.9m，端部门架间距为：0.35m，由此分以下三个部分对门架支撑荷载进行验算，验算时将断面全部荷载集中到底板下7榀门架上偏安全计算。5.1梁高由1.7m渐变到1.2m，该段长度为3.0m，底板下布置7排支架，门架之间最大间距为0.6m，该段以最不利截面-截面（S=7.763 m2）计算每延米长钢筋混凝土自重：N1=7.763m226KN/m3=201.838KN每延米长楞木及模板自重：N2=4.75m1.0m1.5KN/m3=7.125KN每延米长支架自重：N3=711m0.135KN/m=10.395KN施工人员及设备自重荷载：N4=4.75m1.0m1KN/m2=4.75KN混凝土振捣产生的荷载：N5=4.75m1.0m2KN/m2=9.5KN倾倒混凝土产生的冲击荷载：N6=4.75m1.0m2KN/m2=9.5KN则每延米施工总荷载：N总=1.2（N1+N2+N3）+1.4(N4+N5+ N6) =1.2（201.838KN+7.125KN+10.395KN）+1.4(4.75KN+9.5KN2) =296.48KN底板下由7榀门架承受，即每榀门架承载：N=1.6296.48KN/7=67.77KNNd=76.17KN因此该段支架布局满足荷载要求。（2）跨中截面，梁高为1.2m，底板下布置7排支架，门架之间最大间距为0.9m，荷载最大部位为跨中横梁处，现以跨中横梁处截面（截面等同截，截面积S=6.715m2）计算。每延米长钢筋混凝土自重：N1=6.715m226KN/m3=174.59KN每延米长楞木及模板自重：N2=4.75m1.0m1.5KN/m3=7.125KN每延米长支架自重：N3=711m0.135KN/m=10.395KN施工人员及设备自重荷载：N4=4.75m1.0m1KN/m2=4.75KN混凝土振捣产生的荷载：N5=4.75m1.0m2KN/m2=9.5KN倾倒混凝土产生的冲击荷载：N6=4.75m1.0m2KN/m2=9.5KN则每延米施工总荷载：N总=1.2（N1+N2+N3）+1.4(N4+N5+ N6) =1.2（174.59KN+7.125KN+10.395KN）+1.4(4.75KN+9.5KN2) =263.782KN底板下由7榀门架承受，即每榀门架承载：N=1.9263.782KN/7=71.598KNNd=76.17KN因此该段支架布局满足荷载要求。（3）端部截面，梁高为1.2m，底板下布置7排支架，门架之间最大间距为0.35m，以最大荷载截面（截面积S=7.8 m2）验算。每延米长钢筋混凝土自重：N1=7.8m226KN/m3=202.8KN每延米长楞木及模板自重：N2=4.75m1.0m1.5KN/m3=7.125KN每延米长支架自重：N3=711m0.135KN/m=10.395KN施工人员及设备自重荷载：N4=4.75m1.0m1KN/m2=4.75KN混凝土振捣产生的荷载：N5=4.75m1.0m2KN/m2=9.5KN倾倒混凝土产生的冲击荷载：N6=4.75m1.0m2KN/m2=9.5KN则每延米施工总荷载：N总=1.2（N1+N2+N3）+1.4(N4+N5+ N6) =1.2（202.8KN+7.125KN+10.395KN）+1.4(4.75KN+9.5KN2) =297.634KN底板下由7榀门架承受，即每榀门架承载：N=1.35297.634KN/7=57.4KNNd=76.17KN因此该段支架布局满足荷载要求。6、基础承载力验算每根竖向钢管最大支承力为：FN/2=71.598KN/2=35.799KN，基础（C25砼10cm宕渣50cm）计算厚度为60cm，宕渣扩散角取30，砼扩散角取40。支架通过底座与混凝土面接触，接触面尺寸为：0.1m*0.1m混凝土承载力计算面积为：A=0.1m*0.1m=0.01m2=F/A=35.799KN /0.01m2=3.58Mpa【容】=25.0 Mpa地基承载计算面积为：A【(10tg4050tg30) 2+10) 】2=7143.13cm2=F/A=35.799 KN /7143.13m210-4=50.12Kpa本段地基均为粉质粘土，天然含水率小于50%，经查路桥施工计算手册，天然含水率为50%时，其容许承载力为：=70 Kpa=47.59Kpa因此地基承载力满足施工及规范要求。计算书二 1.8m高粱荷载验算验算简介：BK0+444.72 B匝道3号桥第一、四、五联跨径为25m，梁高为1.5m；第二联跨径为20m，梁高为1.4m；第三联跨杭浦高速，跨径为30m，梁高为1.8m。FK0+744.75 F匝道6号桥第一、五、六联跨径为25m，梁高为1.5m；第二联跨径为20m，梁高为1.4m；第三联跨杭浦高速，跨径为30m，梁高为1.8m；第四联跨径为18m，梁高为1.4m。梁底部宽度皆为6.5m，梁顶部宽度皆为10.0m。由第三条可知，1.4m、1.5m、1.8m高粱横断面支架布设方式相同，纵断面上1.4m、1.5m高粱端部、渐变段、跨中及跨中横梁处支架间距同比1.8m高粱相同或更小，因此只需以1.8m高粱作验算模板，如能满足，则1.4m、1.5m高粱皆能满足。现对3号桥第三联进行支架验算。验算内容：1、底模验算2、侧模及支撑系统验算3、横向分配梁验算4、纵向分配梁验算5、门式支架承载力验算6、基础承载力验算 荷载取值：钢筋混凝土荷载N1：新浇钢筋混凝土荷载按26KN/m3计算，BK0+444.72 B匝道3号桥第三联横向各典型断面图如下：箱梁各典型横断面如上图所示，各截面面积为：截面经CAD查询面积为：6.615m2；截面经CAD查询面积为：9.025m2；截面经CAD查询面积为：12.715m2；截面经CAD查询面积为：13.8m2；模板及楞木自重荷载N2：取1.5KN/m2；支架自重荷载N3：取0.135KN/m；施工人员及设备自重荷载N4：取1.0KN/m2；倾倒混凝土产生的冲击荷载N5：取2.0KN/m2；混凝土振捣产生的荷载N6：取2.0KN/m2；荷载组合(1)模板、支架自重；(2)新浇筑混凝土、钢筋混凝土或其他圬工结构物的重力；(3)施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载；(4)振捣混凝土时产生的荷载；(5)新浇筑混凝土对侧面模板的压力；(6)倾倒混凝土时产生的水平荷载；(7)其他可能产生的荷载。模板、支架设计计算的荷载组合结构名称荷载组合计算强度用验算刚度用梁的底模板以及支架等(1)+(2)+(3)+(4)+(7)(1)+(2)+(7)梁的侧模板(4)+(5)(5)在计算过程中，为保证支架模板结构有足够的安全储备，各类荷载均应乘以相应的分项系数，永久荷载分项系数为1.2，可变荷载分项系数为1.4。1、底模验算底模采用15mm厚竹胶板，横桥向铺设，腹板及端部处模板下横梁中心间距为20cm（净距10cm），其余部位横梁中心间距为30cm（净距20cm），竹胶板材料参数：（参照建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008）尺寸：15mm1220mm2440mm；3.5.5竹胶合模板技术性能应符合表3.5.5的规定。据上表，弯曲强度取偏小值： =105.5MPa；弹性模量取偏小值： E=9.898103MPa。垂直表面抗拉强度（即抗剪强度）：取偏小值3.52 MPa。1.1腹板处方木肋中心距为20cm，计算跨径取0.2m，按简支梁偏于安全计算，则：截面模量W1= bh2/6=0.2m0.0152m2/6=0.7510-5m3，截面惯性矩I= bh3/12=0.2m0.0153m3/12=5.62510-8m4截面积A= bh=0.2m0.015m=310-3m2强度验算荷载设计值q=（(1.8m26KN/m3+1.5 KN/m2)1.2+（1.0+2.0+2.0）KN/m21.4）0.2m=12.992KN/m刚度验算荷载设计值q=（(1.8m26KN/m3)1.2+1.5 KN/m21.2）0.2m=11.592kN/m跨中最大弯矩：Mmax=qL2/8=12.992KN/m0.2m0.2m/8=0.065(KNm)最大剪力：Q max= qL/2=12.992KN/m0.2m/2=1.3KNmax= Mmax/W1=0.065KNm/0.7510-5m3=8.67MPa【w】=105.5 MPa（满足要求）max= Q max/A=1.3KN/310-3m2=0.433MPa【容】=3.52MPa（满足要求）挠度验算：f=5qL4/384 (EI)=511.59210000.24/384 (9.8981095.62510-8) =4.33810-4(m)f/L=4.33810-4/0.2=1/461【f/L】=1/4001.2底板处方木肋中心距为30cm，计算跨径取0.3m，按简支梁偏于安全计算，则：截面模量W1= bh2/6=0.3m0.0152m2/6=1.12510-5m3，截面惯性矩I= bh3/12=0.3m0.0153m3/12=8.43810-8m4截面积A= bh=0.3m0.015m=4.510-3m2强度验算荷载设计值q=（(0.25m226KN/m3+1.5 KN/m2)1.2+（1.0+2.0+2.0）KN/m21.4）0.3m=7.32kN/m刚度验算荷载设计值q=（(0.25m226KN/m3)1.2+1.5KN/m21.2）0.3m=5.22kN/m跨中最大弯矩：Mmax=qL2/8=7.32KN/m0.3m0.3m/8=0.0824(KNm)最大剪力：Q max= qL/2=7.32KN/m0.3m/2=1.098KNmax= Mmax/W1=0.0824KNm/1.12510-5m3=7.324MPa【w】=105.5 MPa（满足要求）max= Q max/A=1.098KN/4.