毕业设计：《用斜撑托架取代满堂架浇筑海子沟大桥的设计方案》2-0.doc

兰州交通大学2012级土木工程（专升本）毕业设计论文用斜撑托架取代满堂架浇筑海子沟大桥的设计方案摘 要【海子沟大桥位于山西省乡宁县光华镇境内，为跨越海子沟而设，海子沟大桥全长415米，结构形式为532m+（48+80+48）m+232m，为全线的控制性工程。现浇梁梁体采用变高度变截面箱梁，一联总长177.5m，计算跨度（48+80+48）m，梁截面采用单箱单室，梁段按结构尺寸及施工顺序共划分为12种梁段。12号梁段为边支点现浇段，梁长为7.75m，采用满堂架施工。由于边墩5#、8#墩墩身高度分别为36m、43米，采用满堂架施工不能满足杆件的稳定性要求。优化施工方案后，取消满堂架，采用斜撑托架配合挂篮施工。由于考虑到斜撑的倾角和且斜撑必须撑到墩身的上实体部分，以及墩身上实体段的高度，首先采用斜撑托架和墩顶提供现浇梁5.75m的工作面长度，然后利用挂篮走到位，和斜撑托架形成一个整体，提供现浇梁余下的2m的工作面长度。然后再在这个7.75m长的工作面上进行12#块梁体的施工。论文主要叙述了采用斜撑托架后施工的各个工序的步骤，以及斜撑托架承载能力的详细验算。】关键词：满堂架，斜撑托架，承载力，挂篮目录第1章 工程概况41.1 线路概况41.1.1 海子沟大桥概况4第2章 施工方案选定52.1 原设计方案52.1.1 稳定性52.1.2 经济性52.1.3 可操作性52.2 现方案的选取52.2.1 5第3章 施工准备63.1 63.1.1 63.1.2 63.2 6第4章 施工时间64.1 64.1.1 64.1.2 64.2 6第5章 施工工艺75.1 75.1.1 75.1.2 75.2 7第6章 施工方法76.1 76.1.1 76.1.2 86.2 8第7章 施工准备87.1 87.1.1 87.1.2 87.2 8第8章 施工准备98.1 98.1.1 98.1.2 98.2 9第9章 施工准备99.1 99.1.1 99.1.2 99.2 9结论11谢 辞12参考文献134第1章 工程概况1.1 线路概况张台线位于山西省临汾市，处于尧都区、襄汾县和乡宁县三地境内。线路正线全长为57.791km，疏解线全长1.939km。本标段位于乡宁县光华镇境内，线路长4.26km（DK49+100DK53+360），包括路基土石方工程355637m3，大桥2座（674.42m）、中桥2座（212.08m），涵洞4座（266.98m），隧道3座（2401m）。1.1.1 海子沟大桥概况海子沟大桥全长415米，结构形式为532m+（48+80+48）m+232m，桥墩最高墩为7#墩，墩身高度为70m。为全线的控制性工程。现浇梁梁体采用变高度变截面箱梁，一联总长177.5m，边支座中心至梁端距离0.75m，计算跨度（48+80+48）m，梁截面采用单箱单室，边支点及跨中梁高3.6m，中支点梁高6.2m，梁底变化段采用二次抛物线。箱梁顶宽7.5m，底宽4.2m，顶板厚0.38m，底板厚0.5m0.8m，腹板厚为0.450.85m，支座中心横向间距3.6m，中支点处箱梁梁底加宽至5.2m。全联在中支点和边支点处设置三道横隔板，横隔板均设置过人洞，中横隔板厚1.6m，边横隔板厚1.5m。箱梁两侧腹板与顶底板相交处均采用圆弧倒角过渡。梁段按施工顺序共划分为12种梁段。两中支点桥墩上为0号段，与墩顶临时支座固结，形成临时T构。该梁段长8m，13号梁段长3.0m，47号梁段长3.5m，810号梁段长4.0m，11号梁段为合拢段，梁长为2.0m，12号梁段为边支点现浇段，梁长为7.75m。每章标题下空两行写内容，每章另起一页。正文各章、节、小节标题与前面的标号之间均空一格，每节、小节均与前面内容之间空一行。标题不要多于三级（1.1.1），若需要有四级标题，则用1、2、3来表示。如： （每章另起新页）第2章 施工方案选定2.1 原设计方案原设计现浇梁12#采用满堂架浇筑，从地面混凝土浇筑的基础上开始搭设脚手架，搭设到设计12#块梁段的底部，然后在这个满堂架搭设的平台上进行12#块梁段的施工，待10#块采用挂篮浇筑完成，张拉压浆施工以后，挂篮前移，利用挂篮提供边跨合拢段11#块的施工平台，完成边跨11#块的施工。结合现场实际工程情况，此方案存在以下不足的地方。2.1.1 稳定性2.1.2 经济性 2.1.3 可操作性图必须有编号和标题，在图下方，用五号楷体居中，图表皆按照章的顺序编号。如第二章第一图编号为图2-1图2-1 表居中排版，在表上方必须加表的标注，用五号楷体居中，表中文字为五号宋体，居中，如第二章第一表编号为表2-1表2-1 2.2 现方案的选取2.2.1 第3章 荷载验算3.1结构布置 托架下部采用6根36b型双拼工字钢焊接在与埋在墩身的80050014mm的钢板上作为斜撑，斜撑分两组，3根一组，一组上端支撑在纵梁悬挑出来部分距顶帽边缘水平距离1.22m的地方，另一组上端支撑在纵梁悬挑出来部分距顶帽边缘水平距离2.45m的位置，同组相邻的两根斜撑相距1.88m，其中线路中心线上放置一根斜撑。每组斜撑上横向放置一根6m长36b型双拼工字钢作为横梁，在横梁和墩顶长通长放置12根25a型12m长工字钢作为纵梁。纵梁上横向放置16型12m长的工字钢作为分配梁，分配梁上放置由1010cm的方木和10的工字钢交错布置及12mm厚的竹胶板组成的底模。荷载统计悬挑出去部分梁的混凝土体积为26.67m3，C50砼密度为2500Kg/m3，普通钢筋重为3947kg，精扎螺纹重为1067kg，混凝土超灌系数按1.05计算，所以悬挑部分梁重26.6725001.05 +3947+1067=75022.75kg。外模板重按140kg/m2（此数据由模板厂家提供，包括桁架片重）计算，内模及支架重量按实际重量考虑。 图 3-1如图3-1，梁体断面实体的面积是7.5546m2，一个部分的断面面积为0.5263m2，一个部分的实体断面面积为1.63 m2，部分的面积是1.568m2。部分的面积为1.674 m2。计算参数根据路桥施工计算手册查得，并综合考虑浸水时间，竹胶板的力学指标取下值：抗弯应力 =12Mpa 抗剪应力 =1.3 Mpa 弹性模量 E=5103 Mpa 密度为9.5KN/m3 方木的力学指标取下值：顺纹弯应力= 12Mpa 顺纹弯曲剪应力=1.3 Mpa横纹弯曲剪应力=3.2 Mpa 弹性模量E=9103 Mpa密度为9.5KN/m3 10的工字钢力学指标取下值：高度h=100mm 背宽b=68mm 腹板厚tw=4.5mm 背厚t=7.6mm 腋下圆角半径r=6.5mm 背端圆角半径r1=3.3mm 截面面积14.33cm2 理论重量11.25Kg/m x=245cm4 Wx=49cm3 x方向静矩 Sx=28.2 cm3 x=4.14cm y=32.8cm4 Wy=9.6cm3 y=1.51cm16的工字钢力学指标取下值：h=160mm b=88mm tw=6mm t=9.9mm r=8mm r1=4mm 截面面积26.11cm2 理论重量20.5Kg/m x=1127cm4 Wx=140.9cm3 x方向静矩 Sx=80.8 cm3 x=6.57cm y=93.1cm4 Wy=21.2cm3 y=1.89cm25a的工字钢力学指标取下值：h=250mm b=116mm tw=8mm t=13mm r=10mm r1=5mm 截面面积48.541cm2 理论重量38.105Kg/m x=5020cm4 Wx=402m3 x方向静矩 Sx=230.7cm3 x=10.2cm y=280cm4 Wy=48.3cm3 y=2.4cm36b的工字钢力学指标取下值：h=360mm b=138mm tw=12mm t=15.8mm r=12mm r1=6mm 截面面积83.64cm2 理论重量65.66Kg/m x=16574cm4 Wx=920.8cm3 x方向静矩 Sx=541.2cm3 x=14.08cm y=583.6cm4 Wy=84.6cm3 y=2.64cm荷载验算 根据公路桥涵施工技术规范JTG/T F50-2011（第49页）查得， 计算模板、支架时，应考虑下列荷载并按下表进行荷载组合。1) 模板、支架自重2) 新浇筑的混凝土、钢筋混凝土或其他圬工结构物的重力3) 施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载4) 振捣混凝土时产生的振动荷载5) 新浇筑混凝土对侧面模板的压力6) 倾倒大方量混凝土时产生水平方向的冲击荷载7) 其他可能产生的荷载，如雪荷载、冬季保温设施荷载等模板结构名称荷载组合强度计算刚度计算梁、板的底模板以及支撑板、支架等1）+2）+3）+4）+7）1）+2）+7）缘石、人行道、栏杆、柱、梁、板等的侧模板4）+5）5）基础、墩台等厚大结构物的侧模板5）+6）5） 1.1顶板底模的竹胶板验算顶板的底模竹胶板下部1010cm的方木中心间距250mm布置，验算时取1mm宽竹胶板净跨按150mm的简支梁进行验算。顶板梁体自重75022.7510-21.5687.5546 （3.2*3.3）=14.75KN/m2 a模板及方木的重量3.33.50.0129.53.33.2 + 3.50.10.1139.53.33.2=0.534 KN/m2 b支架的重量3.1230+3.330+3.5368.610-2+3.30.10.159.53.33.2 =2.7431 KN/m2 c施工人员、堆放料具、运输的荷载 2.5 KN/m2 d倾倒混凝土时产生的冲击荷载 2.0 KN/m2 e振捣混凝土产生的荷载 2.0 KN/m2 f强度验算荷载组合（a+b+c）1.2+（d+e+f）1.4=30.7325 KN/m2 作用在顶板底模竹胶板上的线荷载为30.732510-3N/mm跨中最大弯矩：M=18ql2=0.12530.732510-3 1502=86.4352Nmm模板截面抵抗矩：W=16bh2=11226=24mm3模板截面惯性矩： = 112bh3= 112312 =144mm4 模板截面的最大应力：= MW = 86.435224 =3.61Mpa=12Mpa，满足要求模板的最大剪力： V=12ql=0.530.732510-3150 =2.3049N模板最大剪应力=3v2A= 32.3049212 =0.29 Mpa=1.3 Mpa，满足要求刚度验算荷载组合（a+b+c）1.2=21.6325 KN/m2 作用在顶板底模竹胶板上的线荷载为21.632510-3N/mmfmax=5ql4384E =521.632510-315043845103144 =0.198mm L400 =0.375mm，满足要求1.2顶板底模的方木验算顶板底模方木受力最不利的部位为立杆上顶丝上的横向分配方木，简化成跨度为60cm的简支梁进行验算。强度验算荷载组合（a+b+c）1.2+（d+e+f）1.4（3.23.3）=324.5352 KN 作用在顶板底模方木上的线荷载为21.6357KN/m跨中最大弯矩：M=18ql2=0.12521.63570.62=0.9736KNm方木截面抵抗矩：W=16bh2=0.10.126=1.6710-4m3方木截面惯性矩： = 112bh3= 0.10.1312 =8.3310-6m4 方木截面的最大应力：= MW = 0.973621.6710-4 =0.45Mpa=12Mpa，满足要求方木的最大剪力： V=12ql=0.521.63570.6 =6.4907KN方木最大剪应力=3v2A= 36.490720.01 =0.974 Mpa=1.3 Mpa，满足要求刚度验算荷载组合（a+b+c）1.2(3.23.3)=228.4394 KN 作用在顶板底模方木上的线荷载为15.2293KN/mfmax=5ql4384EI =515.22930.6438491038.3310-6 =0.343mm L400 =1.5mm，满足要求1.3顶板底模的脚手架验算顶板底模的脚手架布置为纵向横向间距均为60cm，步距也为60cm，扫地杆距立杆底端为15cm。 强度验算荷载组合（a+b+c）1.2+（d+e+f）1.4=30.7325 KN/m2 作用在支架上的荷载为30.7325 KN/m2单根立杆承受荷载为：30.73250.60.6=11.0637KN根据路桥施工计算手册（189页）可查得，横杆步距为100cm时立杆的容许荷载为35.7KN，所以横杆步距为60cm时容许也可以按35.7KN，单根立杆承受荷载N=11.0637KNN=35.7KN 满足要求2.1底板底模的竹胶板验算底板底模的竹胶板下面布置1010cm的方木和10的工字钢中心间距20cm交替布置，竹胶板按1mm宽净跨120mm的简支梁验算。梁底板自重为75022.7510-21.6747.5546 （3.2*3.3）=15.75KN/m2 a底板底模的重量为 3.53.30.0129.53.23.3 =0.1247 KN/m2 b底板底模下方木和工字钢的重量为480.10.19.53.23.35911.2510-23.23.3=0.77KN/m2 c 施工人员、堆放料具、运输的荷载 2.5 KN/m2 d倾倒混凝土时产生的冲击荷载 2.0 KN/m2 e 振捣混凝土产生的荷载 2.0 KN/m2 f 强度验算荷载组合从顶板传到底板的荷载为30.7325 KN/m2（a+b+c）1.2+（d+e+f）1.4+30.7325=59.8061 KN/m2 作用在底模竹胶板上的线荷载为59.806110-3N/mm跨中最大弯矩：M=18ql2=0.12559.806110-3 1202=107.6511Nmm模板截面抵抗矩：W=16bh2=11226=24mm3模板截面惯性矩： = 112bh3= 112312 =144mm4 模板截面的最大应力：= MW = 107.651124 =4.4855Mpa=12Mpa，满足要求模板的最大剪力： V=12ql=0.559.806110-3120 =3.5884N模板最大剪应力=3v2A= 33.5884212 =0.45 Mpa=1.3 Mpa，满足要求刚度验算荷载组合从顶板传下来的荷载为21.6325 KN/m2（a+b+c）1.2+21.6325 =41.6061KN/m2 作用在底板底模竹胶板上的线荷载为41.606110-3N/mmfmax=5ql4384E =541.606110-312043845103144 =0.156mm L400 =0.3mm，满足要求2.2底板底模下的方木验算底板底模方木下横向布置16的工字钢，中心间距0.4m，方木按净跨0.4m的简支梁进行验算。从上传到方木上的荷载为631.553 KN作用在方木上的线荷载为12.3834 KN/m跨中最大弯矩：M=18ql2=0.12512.38340.42=0.2477KNm方木截面抵抗矩：W=16bh2=0.10.126=1.6710-4m3方木截面惯性矩： = 112bh3= 0.10.1312 =8.3310-6m4 方木截面的最大应力：= MW = 0.24771.6710-4 =1.49Mpa=12Mpa，满足要求方木的最大剪力： V=12ql=0.512.38340.4 =2.4767KN方木最大剪应力=3v2A= 32.476720.01 =0.38 Mpa=1.3 Mpa，满足要求刚度验算荷载组合从上传到方木的荷载为439.361 KN 作用在底板底模方木上的线荷载为8.6149KN/mfmax=5ql4384E =58.61490.4438491038.3310-6 =0.04mm L400 =1mm，满足要求2.3底板底模下的10工字钢行验算底板底模下10工字钢下横向布置16的工字钢，中心间距0.4m，10工字钢按净跨0.4m的简支梁进行验算。从上传到10工字钢的荷载为631.553 KN作用在10工字钢的线荷载为12.3834 KN/m跨中最大弯矩：M=18ql2=0.12512.38340.42=0.2477KNm10工字钢截面的最大应力：= MWx = 0.24774910-6 =5.055Mpaw=140Mpa，满足要求10工字钢的最大剪力： V=12ql=0.512.38340.4=2.4767KN10工字钢最大剪应力=Vhd= 2.476771.810-34.510-3 =7.665Mpa=80 Mpa，满足要求 刚度验算荷载组合从上传到10工字钢上的荷载为439.361KN 作用在底板底模10工字钢的线荷载为8.6149KN/mfmax=5ql4384EI =58.61490.443842.110524510-8 =0.01mm L400 =1mm，满足要求3.1腹板下的竹胶板的验算腹板底模的竹胶板下面布置1010cm的方木和10的工字钢中心间距112.5mm布置（如图），竹胶 板按1mm宽净跨80mm的简支梁验算。腹板梁体自重75022.7510-21.637.5546（3.2*0.45）=112.42KN/m2 a内模及方木和背肋重量为 2.743.50.0129.50.453.2 + 2.740.10.1129.50.453.2+3.5811.2510-20.453.2=5.1159 KN/m2 b底模板及方木和10工字钢的重量0.453.50.0129.50.453.2 + 40.10.119.50.453.2 + 5311.2510-20.453.2=1.5605 KN/m2 c施工人员、堆放料具、运输的荷载 2.5 KN/m2 d 倾倒混凝土时产生的冲击荷载 2.0 KN/m2 e振捣混凝土产生的荷载 2.0 KN/m2 f强度验算荷载组合（a+b+c）1.2+（d+e+f）1.4=153.584KN/m2 作用在腹板底模竹胶板上的线荷载为153.58410-3N/mm跨中最大弯矩：M=18ql2=0.125153.58410-3 802=122.8672Nmm模板截面抵抗矩：W=16bh2=11226=24mm3模板截面惯性矩： = 112bh3= 112312 =144mm4 模板截面的最大应力：= MW = 122.867224 =5.1195Mpa=12Mpa，满足要求模板的最大剪力： V=12ql=0.5122.867210-380 =4.9147N模板最大剪应力=3v2A= 34.9147212 =0.62Mpa=1.3 Mpa，满足要求刚度验算荷载组合（a+b+c）1.2=142.9157 KN/m2 作用在顶板底模竹胶板上的线荷载为142.915710-3N/mmfmax=5ql4384EI =5142.915710-38043845103144 =0.11mm L400=0.2mm，满足要求3.2腹板底模下方木的验算腹板底模方木下横向布置16的工字钢，中心间距0.4m，方木按净跨0.4m的简支梁进行验算。从上传到方木上的荷载为221.161 KN作用在方木上的线荷载为18.4301 KN/m跨中最大弯矩：M=18ql2=0.12518.43010.42=0.3686KNm方木截面抵抗矩：W=16bh2=0.10.126=1.6710-4m3方木截面惯性矩： = 112bh3= 0.10.1312 =8.3310-6m4 方木截面的最大应力：= MW = 0.36861.6710-4 =2.21Mpa=12Mpa，满足要求方木的最大剪力： V=12ql=0.518.43010.4 =3.686KN方木最大剪应力=3v2A= 33.68620.01 =0.56 Mpa=1.3 Mpa，满足要求刚度验算荷载组合从上传到方木的荷载为205.7986 KN 作用在腹板底模方木上的线荷载为17.1499KN/mfmax=5ql4384EI =517.14990.4438491038.3310-6 =0.08mm L400 =1mm，满足要求3.3腹板底模下的10工字钢行验算腹板底模下10工字钢下横向布置16的工字钢，中心间距0.4m，10工字钢按净跨0.4m的简支梁进行验算。从上传到10工字钢的荷载为221.161 KN作用在10工字钢的线荷载为18.4301KN/m跨中最大弯矩：M=18ql2=0.12518.43010.42=0.3686KNm10工字钢截面的最大应力：= MWx = 0.36864910-6 =7.523Mpaw=140Mpa，满足要求10工字钢的最大剪力：V=12ql=0.518.43010.4=3.686KN10工字钢最大剪应力=Vhd= 3.68671.810-34.510-3 =11.41Mpa=80 Mpa，满足要求 刚度验算荷载组合从上传到10工字钢上的荷载为205.7986KN 作用在腹板底模10工字钢的线荷载为17.1499KN/mfmax=5ql4384EI =517.14990.443842.110524510-8 =0.01mm L400 =1mm，满足要求4.1翼缘板下的竹胶板验算翼缘板下的竹胶板下的方木间距0.25m，所以竹胶板按跨度0.15m宽度1mm的简支梁进行验算。翼缘板梁体自重75022.7510-20.52637.5546（3.21.65）=9.8988KN/m2 a模板及方木的重量：1.653.850.0129.5+3.850.10.169.5+1.80.10.1109.51.653.85 =0.7286KN/m2 b支架的重量：（3.630+3.8521+1.870+5.2748.6+44）8.610-21.653.85=4.7644KN/m2 c施工人员、堆放料具、运输的荷载 2.5 KN/m2 d倾倒混凝土时产生的冲击荷载 2.0 KN/m2 e振捣混凝土产生的荷载 2.0 KN/m2 f 强度验算荷载组合（a+b+c）1.2+（d+e+f）1.4=27.5702KN/m2所以作用在翼缘板下竹胶板上的线荷载为27.570210-3N/mm跨中最大弯矩：M=18ql2=0.12527.570210-3 1502=77.5412Nmm模板截面抵抗矩：W=16bh2=11226=24mm3模板截面惯性矩： = 112bh3= 112312 =144mm4 模板截面的最大应力：= MW = 77.541224 =3.2309Mpa=12Mpa，满足要求模板的最大剪力： V=12ql=0.527.570210-3150 =2.0678N模板最大剪应力=3v2A= 32.0678212 =0.26Mpa=1.3 Mpa，满足要求刚度验算荷载组合（a+b+c）1.2=18.4702 KN/m2 作用在顶板底模竹胶板上的线荷载为18.470210-3N/mmfmax=5ql4384E =518.470210-315043845103144 =0.17mm L400 =0.375mm，满足要求4.2翼缘板下的方木验算翼缘板下方木的最大跨度为0.8m，所以翼缘板下方木按跨度0.8m的简支梁进行验算。强度验算荷载组合从上传到方木上的荷载为175.1397 KN作用在方木上的线荷载为10.6145 KN/m跨中最大弯矩：M=18ql2=0.12510.61450.82=0.8492KNm方木截面抵抗矩：W=16bh2=0.10.126=1.6710-4m3方木截面惯性矩： = 112bh3= 0.10.1312 =8.3310-6m4 方木截面的最大应力：= MW = 0.84921.6710-4 =5.09Mpa=12Mpa，满足要求方木的最大剪力： V=12ql=0.510.61450.8 =4.2458KN方木最大剪应力=3v2A= 34.245820.01 =0.64 Mpa=1.3 Mpa，满足要求刚度验算荷载组合从上传到方木的荷载为117.3319 KN 作用在翼缘板底模方木上的线荷载为7.111KN/mfmax=5ql4384E =57.1110.8438491038.3310-6 =0.51mm L400 =2mm，满足要求4.3翼缘板下的支架验算翼缘板下支架的纵向间距为0.4m，横向间距为0.8m，扫地杆距立杆底端为0.15m，横杆步距为0.6m。强度验算荷载组合（a+b+c）1.2+（d+e+f）1.4=27.5702KN/m2作用在支架上的荷载为27.5702KN/m2单根立杆承受荷载为：27.57020.40.8=8.8225KN根据路桥施工计算手册（189页）可查得，横杆步距为100cm时立杆的容许荷载为35.7KN，所以横杆步距为60cm时容许也可以按35.7KN，单根立杆承受荷载N=8.8225KNN=35.7KN 满足要求5.1 16的工字钢验算 16的工字钢下面的25a工字钢间距为50.8cm和84.2cm，两边悬挑出去的长度为183.4cm，所以16的工字钢按跨度0.51m和0.85m的简支梁进行验算。 5.1.1 16的工字钢跨度为0.85m的简支梁验算强度验算从上传到16的工字钢上的线荷载为26.3147 KN/m 16的工字钢自重20.513Kg/m10-2=0.2051 KN/m 所以作用在16的工字钢上的线荷载为（26.3147+0.2051）1.2=31.8238KN/m跨中最大弯矩：M=18ql2=0.12531.82380.852=2.8741KNm16工字钢截面的最大应力：= MWx = 2.8741140.910-6 =20.4Mpaw=140Mpa，满足要求16工字钢的最大剪力： V=12ql=0.531.82380.85=13.5251KN16工字钢最大剪应力=Vhd= 13.5251124.210-3610-3 =18.15Mpa=80 Mpa，满足要求 刚度验算荷载组合从上传到16工字钢上的线荷载为26.3147KN/m 16的工字钢自重20.513Kg/m10-2=0.2051 KN/m作用在16工字钢的线荷载为（26.3147+0.2051）1.2=31.8238KN/mfmax=5ql4384E =531.82380.8543842.1105112710-8 =0.1mm L400 =2.125mm，满足要求5.1.2 16的工字钢跨度为0.51m的简支梁验算强度验算从上传到16的工字钢上的线荷载为61.4336 KN/m 16的工字钢自重20.513Kg/m10-2=0.2051 KN/m 所以作用在16的工字钢上的线荷载为（61.4336+0.2051）1.2=73.9665KN/m跨中最大弯矩：M=18ql2=0.12573.96650.512=2.4048KNm16工字钢截面的最大应力：= MWx = 2.4048140.910-6 =17.07Mpaw=140Mpa，满足要求16工字钢的最大剪力： V=12ql=0.573.96650.51 =18.8615KN16工字钢最大剪应力=Vhd= 18.8615124.210-3610-3 =25.32Mpa=80 Mpa，满足要求 刚度验算荷载组合从上传到16工字钢上的线荷载为61.4336KN/m 16的工字钢自重20.513Kg/m10-2=0.2051 KN/m作用在16工字钢的线荷载为（61.4336+0.2051）1.2=73.9665KN/mfmax=5ql4384EI =573.96650.5143842.1105112710-8 =0.03mm L400 =1.275mm，满足要求6.1 25a的工字钢验算25a的工字钢下面是斜撑上的横梁，所以25a的工字钢跨度最大为2.78m,所以25a的工字钢按跨度为2.78m的简支梁进行验算。6.1.1先按整体均布荷载进行验算梁体重量为75022.7510-2=750.23KN a 模板、方木和工字钢及支架重量34.6062+9.448+19.228+47.52=110.8022KN b16的工字钢重量为111220.51310-2=27.0772KN c 25a的工字钢自重为38.10510-2124=18.2904KN d 施工荷载6.5（7.53.2+3.33.2+3.20.9）=241.28KN e强度验算荷载组合(a+b+c+d)1.2+e1.4=1425.4718KN考虑安全系数1.5后为1425.47181.5=2138.2076KN所以作用在25a工字钢上的线荷载为44.546KN/m跨中最大弯矩：M=18ql2=0.12544.5462.782=43.0337KNm25a工字钢截面的最大应力：= MWx = 43.033740210-6 =107.1Mpaw=140Mpa，满足要求25a工字钢的最大剪力： V=12ql=0.544.5462.78 =61.9189KN25a工字钢最大剪应力=Vhd= 62.621820410-3810-3 =37.95Mpa=80 Mpa，满足要求 刚度验算荷载组合(a+b+c+d)1.2=1087.6798KN考虑安全系数1.5后为1631.5196KN作用在25a工字钢的线荷载为33.99KN/mfmax=5ql4384E =533.992.7843842.1105502010-8 =2.51mm L400 =6.95mm，满足要求6.1.2再按局部荷载进行验算底板底下的25a工字钢验算底板底下的25a工字钢按跨度为1.45m的简支梁进行验算。从上传到下面的荷载为631.553KN a16的工字钢重量为111220.51310-2=27.0772KN b25a的工字钢自重为38.10510-2124=18.2904KN c 施工荷载为6.5（7.53.2+3.33.2+3.20.9）=241.28KN d强度验算荷载组合(a+b+c)1.2+d1.4=1150.0967KN考虑安全系数1.5后荷载为1725.1451KN作用在25a工字钢上的线荷载为107.8216KN/m跨中最大弯矩：M=18ql2=0.125107.82161.452=28.3369KNm25a工字钢截面的最大应力：= MWx = 28.336940210-6 =70.5Mpaw=140Mpa，满足要求25a工字钢的最大剪力： V=12ql=0.5107.82161.45=78.1707KN25a工字钢最大剪应力=Vhd= 78.170720410-3810-3 =47.9Mpa=80 Mpa，满足要求 刚度验算荷载组合(a+b+c)1.2=812.3047KN考虑安全系数1.5后为1218.4571KN作用在25a工字钢的线荷载为76.1536KN/mfmax=5ql4384E =576.15361.4543842.1105502010-8 =0.42mm L400 =3.625mm，满足要求6.2腹板底下的25a工字钢验算腹板下25a工字钢的验算可以按跨度为1.65m的简支梁进行验算。从上传下来的荷载为221.161KN a 16的工字钢重量为111220.51310-2=27.0772KN b 25a的工字钢自重为38.10510-2124=18.2904KN c 施工荷载为6.5（3.20.45）=9.36KN d 强度验算荷载组合(a+b+c)1.2+d1.4=332.9383KN考虑安全系数1.5后499.4075KN作用在25a工字钢上的线荷载为78.0324KN/m跨中最大弯矩：M=18ql2=0.12578.03241.652=26.5554KNm25a工字钢截面的最大应力：= MWx = 26.555440210-6 =66.1Mpaw=140Mpa，满足要求25a工字钢的最大剪力： V=12ql=0.578.03241.65=64.3767KN25a工字钢最大剪应力=Vhd= 64.376720410-3810-3 =39.45Mpa=80 Mpa，满足要求 刚度验算荷载组合(a+b+c)1.2=319.8343KN考虑安全系数1.5后为479.7515KN作用在25a工字钢的线荷载为74.9612KN/mfmax=5ql4384E =574.96121.6543842.1105502010-8 =0.69mm L400 =4.125mm，满足要求6.3翼缘板底下的25a工字钢验算翼缘板底下25a工字钢按跨度为2.78m的简支梁验算。作用在25a工字钢上的荷载为194.8925KN25a的工字钢自重为38.10510-2125=22.863KN 作用在25a工字钢上的线荷载为28.2799KN/m考虑安全系数1.5后线荷载为42.4199 KN/m跨中最大弯矩：M=18ql2=0.12542.41992.782=40.9797KNm25a工字钢截面的最大应力：= MWx = 56.752540210-6 =101.67Mpaw=140Mpa，满足要求25a工字钢的最大剪力：V=12ql=0.542.41992.78=58.9637KN25a工字钢最大剪应力=Vhd= 58.963720410-3810-3 =36.13Mpa=80 Mpa，满足要求 刚度验算荷载组合作用在25a工字钢的线荷载为42.4199KN/mfmax=5ql4384EI =542.41992.7843842.1105502010-8 =3.2mm L400 =6.95mm，满足要求7.1 横梁双拼36b的工字钢验算6.5m长的双拼36b工字钢作为横梁放在斜撑上，斜撑间距为1.88m，所以双拼36b工字钢按跨度是1.88m的简支梁进行计算。梁体重量为75022.7510-2=750.23KN a 模板、方木和工字钢及支架重量34.6062+9.448+19.228+47.52=110.8022KN b 16的工字钢重量为111220.51310-2=27.0772KN c 25a的工字钢自重为38.10510-2124=18.2904KN d 下横梁36b的重量为6.5465.68910-2=17.0791KN e 施工荷载6.5（7.53.2+3.33.2+3.20.9）=241.28KN f强度验算荷载组合(a+b+c+d+e)1.2+f1.4=1445.9667KN考虑安全系数1.5后为1445.96671.5=2168.9501KN所以作用在双拼36b工字钢上的线荷载为166.8423KN/m跨中最大弯矩：M=18ql2=0.125166.84231.882=73.7109KNm36b工字钢截面的最大应力：= M2Wx = 73.7109291910-6 =40.103Mpaw=140Mpa，满足要求36b工字钢的最大剪力： V1=12ql=0.5166.84231.88=156.8318KN由于上部重量2168.9501KN只有下部6个斜撑支撑，所以每个斜撑支撑的重量为361.4917KN，所以双拼36b工字钢横梁在在斜撑支点的剪力为V2=361.4917KN。所以最大剪力取