毕业设计说明书-湖南镇水电站设计.doc

水利水电工程专业毕业设计目录摘要.2Abstract3第一章 设计基本资料41.1地理位置41.2水文与气象41.3工程地质61.4交通状况71.5既给设计控制数据7第二章 枢纽布置、挡水及泄水建筑物72.1枢纽布置72.2挡水及泄水建筑物82.3坝内构造23第三章 水能规划243.1水头Hmax、Hmin、Hr选择243.2水轮机选型比较25第四章 水电站引水建筑物294.1引水隧整体布置294.2细部构造29第五章 水电站厂房365.1 厂房内部结构365.2 主厂房尺寸435.3 厂区布置44第六章 专题：引水隧洞设计456.1引水隧洞整体布置456.2进水口布置456.3引水隧洞稳定计算45参考书目52摘 要全套图纸加扣3012250582 湖南镇水电站座落于浙江省乌溪江，属于梯级开发电站，根据地形条件，其开发方式为有压引水式。坝区地质条件较好，主要建筑物有：挡水建筑物（砼非溢流坝），泄水建筑物（砼溢流坝），引水建筑物（有压引水遂洞，调压室），地面厂房等。水库设计洪水位237.5m（千年一遇），相应的下泄流量5400m3/s；校核洪水位239m（万年一遇），相应的下泄流量9700m3/s；设计蓄水位23m；设计低水位191.2m。本设计确定坝址位于山前峦附近，非溢流坝坝顶高程241m。坝底高程111m。最大坝高130m。上游坝坡坡度1：0.15，下游坝坡坡度1：0.7，溢流坝堰顶高程224.2m。引水遂洞进口位于坝址上游凹口处，遂洞全长1110m。洞径7.92m，调压室位于厂房上游210m左右处，高程249m的山峦上，型式为大井小井分离布置差动式调压室。厂房位于下游荻青位置。设计水头97.53m，装机容量44.25=17万kw，主厂房净宽17m，总长64m。水轮机安装高程115.82m，发电机层高程125.3m，安装场层高程125.3m。厂房附近布置开关站，主变等。受地形限制，尾水平台兼作公路用，坝址与厂区通过公路（公路段和遂洞段）连接，形成枢纽体系。另外，本设计还对引水隧洞衬砌进行了设计和计算。由此可见，本设计是合理可行的。Abstract The Hunanzhen hydroplant,located in HuNan Town，in ZheJiang Province ,belongs to cascade hydroelectric stations.According to the topographic data and geologic environment ,the development of the Wuxijiang hydroplant is diversion type power station . The geology condition is good .The main construes conclude the hydraulic retaining structure (the concrete non overflow dam) ,the water release structure (the concrete over flow dam) ,the water-diverting structure(the pressure diversion tunnel ,the surge chamber ) ,and the powerhouse.The design flood level is 237.5 m , its corresponding discharge is 5400 m3/s .The check flood level is 239 m ,its corresponding discharge is 9700m3/s .The normal pool level is 231m .The dam site is near the former saddle .The DCL of the non-overflow dam is 241m ,and the base level is 111m ,The max dam height is 130 m ,The upstream dam slope is 1:0.15 ,the downstream dam slop is 1:0.7 ,the spillway crest elevation is 224.2 m .The inducer of the seepage tunnel is located at the recess place ,The length of tunnel is 1100 m ,the diametric of which is 7.92m .The surge chamber is located at the mountain , which is 210 m from the work shop building and is type is differential motion.The workshop building is located at downstream ,the design level of the turbine is 97.53m , the equipped capacitor is 17104kw ,the clean width is 17 m , its whole length is 64.0 m . The fix level of the turbine is 115.2m , and the height lf dynamo is 125.3m , the level of the adjustment bay is also 125.3 m (the same as the downstream water level ) . Near the workshop building , there are switch station and the main transformer and so on .关键词：水利枢纽、挡水建筑物、泄水建筑物、稳定、应力、水轮机、引水隧洞、厂房。 第一章 设计基本资料1.1地理位置 乌溪江属衢江支流，发源于闽、浙、赣三省交界的仙霞岭，于衢县樟树潭附近流入衢江，全长170公里，流域面积2623平方公里。 流域内除黄坛口以下属衢江平原外，其余均属山区、森林覆盖面积小，土层薄，地下渗流小，沿江两岸岩石露头，洪水集流迅速，从河源至黄坛口段，河床比降为1/1000，水能蕴藏量丰富。1.2水文与气象1.2.1水文条件湖南镇坝址断面处多年平均径流量为83.0m3/s。表1-1 坝址断面处山前峦水位流量关系曲线水位（m）122.71123.15123.5124.04125.4126.6128.5流量（m3/s）105010020050010002000水位（m）130.1132.6135.3137.6139.8141.8流量（m3/s）300050007500100001250015000表1-2电站厂房处获青水位流量关系曲线水位（m）115115.17115.39115.57115.72115.87116流量（m3/s）1020406080100120水位（m）116.13116.25116.37116.47117.05117.9118.5流量（m3/s）1401601802004007001000水位（m）119.45120.3121.97123.2125.65127.8129.8流量（m3/s）150020003000400060008000100001.2.2气象条件乌溪江流域属副热带季风气候，多年平均气温10.4，月平均最低气温4.9，最高气温28；7、8、9月份会受台风过境影响，时有台风暴雨影响。1.3工程地质本工程曾就获青、项家、山前峦三个坝址进行地质勘测工作，经分析比较，选用了山前峦坝址。山前峦坝址河谷狭窄，河床仅宽110m左右，两岸地形对称，覆盖层较薄，厚度一般在0.5m 以下，或大片基岩出露，河床部分厚约24m。岩石风化普遍不深，大部分为新鲜流纹斑岩分布，局部全风化岩层仅1m左右，半风化带厚约212m，坝址地质构造条件一般较简单，经坝基开挖仅见数条挤压破碎带，产状以西北和北西为主，大都以高倾角发育，宽仅数厘米至数十厘米。坝址主要工程地质问题为左岸顺坡裂隙、发育，差不多普及整个山坡，其走向与地形地线一致，影响边坡岩体的稳定性。坝址地下水埋置不深，左岸为1126m，右岸1534m。岩石透水性小，相对抗水层（条件吸水量0.01L/dm）埋深不大，一般在开挖深度范围内，故坝基和坝肩渗透极微，帷幕灌奖深度可在设计时根据扬压力对大坝的影响考虑选用。坝址的可利用基岩的埋置深度，在岸1012m，右岸69m，河中68m，坝体与坝基岩石的摩擦系数采用0.68。引水建筑物沿线为流纹斑岩分布。岩石新鲜完整，地质条件良好。有十余条挤压破碎带及大裂隙，但宽度不大，破碎程度不严重。厂房所在位置地形陡峻，覆盖极薄，基岩大片出露，岩石完整，风化浅，构造较单一。有两小断层，宽0.50.8m，两岸岩石完好。本区地震烈度小于6度。1.4交通状况坝址至衢县的交通依靠公路，衢县以远靠浙赣铁路。1.5既给设计控制数据a .校核洪水位 239m。 校核洪水最大下泄流量 9700 m3/sb .设计洪水位 237.5m。 设计洪水最大下泄流量 5400 m3/sc .设计蓄水位 231.00md .设计低水位 191.2.00me .装机容量 442.5MW第二章 枢纽布置、挡水及泄水建筑物2.1枢纽布置2.1.1枢纽布置形式因坝址附近河道蜿蜒曲折，多年平均径流量83.0m3/s，较小；河床坡度比降1/1000，故根地形条件选用有压引水式地面厂房方案。上游山前峦断面布置挡水建筑物及泄水建筑物，大坝右岸上游约100m处有天然凹口，在此布置引水隧洞进水口。下游获青处布置地面厂房，开关站等建筑物，具体位置见枢纽布置图。2.1.2坝轴线位置选择根据已知资料，山前峦坝址地形图，选择轴线应满足：尽量选择在河谷狭窄的 地方；尽量避开较大的裂隙；满足施工条件的要求。综合考虑后选择的坝轴线与左岸的交点坐标为（20679635，3176350），与右岸的交点坐标为（20679635，3176350），穿过右岸部分裂隙，避开左岸裂隙；坝轴线总长410m，。由于坝轴线较短，穿过裂隙不多可作地基处理。2.2挡水及泄水建筑物2.2.1坝高确定根据水电站装机17万kw，取工程规模为大（1）型，主要建筑物级别：1级，次要建筑物：2级，临时建筑物：4级。2.2.1.1坝顶超出静水位高度hh = 2hl+ho+hc2hl：波浪涌高ho： 波浪中线高出静水位高度hc： 安全超高a. 2hl=0.166vf5/4D1/3 Vf ：风速D ：吹程 该水库地势高峻，设计水位下 Vf=30m/s，D=2km 校核水位下 Vf=16m/s，D=2km 2Ll=10.4(2hl)0.8 2Ll:波长b. ho=cthc. hc-查水工建筑物（上）河海大学出版社 P53表2-8基本组合：hc=0.7m，特殊组合： hc=0.5m 设计洪水位+h设=240.42m2.2.1.2 坝顶高程=max校核洪水位+h校=240.53m取坝顶高程为241m2.2.1.3 大坝实际高度查坝轴线工程地质剖面图，得出可利用基岩最低点高程111.0m，由此知大坝实际高度为241-111.0=130m2.2.2挡水建筑物砼重力坝2.2.2.1基本剖面由于电站形式为引水式，故坝上游侧无有压进水口，上游坝坡坡度不受限制，同时用应力条件和稳定条件公式确定坝底的最小宽度 B/H= 联立 B=B：坝底宽度；H：实际坝高（基本剖面H=238-110=128m）；: 坝体材料容重，取24；: 水的容重,取9.81；: 扬压力折减系数，取0.25；K:基本组合安全系数，查水工建筑物表27为K=1.1。 解得=0.18 ， B=91m上游折坡系数 ： n=B/H=0.13 m=0.59规范规定，一般上游坡n=00.2,下游坡m=0.60.8,故取n=0.15，m=0.7， B/H满足要求 此时，B=107.5m2.2.2.2实用剖面坝顶宽度=(8%10%)H=12m灌浆廊道距坝底5m，距上游坝面8m，廊道宽3m，高4.5m86.51341:0.7224.5241表2-1非溢流坝段设计工况下荷载计算成果荷载分项系数垂直力设计值（KN）水平力设计值(KN)对坝底中点力臂(M)力矩设计值(KN.m)名称符号垂直向下垂直向上水平向右水平向左.逆时针顺时针自重W11.0634547.75302973.75W2328412.538.7512725984.38W3125594.9-3.9489820.11水压力P11.07849142.13309703.8P21.0852049.75423870P31.02594.757.6719893p41.01814.548.487791.6扬压力u11.024255.225u21.21929.14994526u31.29950.28311.58115257.53858.350.58195165.675浪压力v11.21372.442.858743.3v21.21186.8544.352557.7 表2-2非溢流坝段校核工况下荷载计算成果荷载分项系数垂直力设计值（KN）水平力设计值(KN)对坝底中点力臂(M)力矩设计值(KN.m)名称符号垂直向下垂直向上水平向右水平向左.逆时针顺时针自重W11.0634547.75302973.75W21.0328412.538.7512725984.38W31.0125594.9-3.9489820.11水压力P11.080363.542.673428842.7P21.08652.4249.75430457.9P31.03114.728.426475.12p41.02175.547.9104170.2扬压力u11.026575.3u21.219164993888u31.2 383250.58193822.6U41.2988311.58114445浪压力v11.233948.316373.7v21.22964914510.52.2.2.3设计洪水位时的应力稳定计算430694KN抗滑稳定计算：76081.8KN2.941.05=则 （4-6）应力计算（计入扬压力） （4-7） （4-8）：上游面正应力；：下游面正应力；B：计算截面沿上下游方向的宽度；372：所有外力对计算截面形心弯矩的矢量和。1472241经计算 :混凝土的抗压强度故应力满足要求。2.2.2.4 校核洪水位时的应力稳定计算428974KN抗滑稳定计算：77291.8KN3.2则 （4-6）应力计算（计入扬压力） （4-7） （4-8）：上游面正应力；：下游面正应力；B：计算截面沿上下游方向的宽度；382.4K120748.9：所有外力对计算截面形心弯矩的矢量和。279.22经计算 :混凝土的抗压强度故应力满足要求。2.2.3 泄水建筑物砼溢流坝2.2.3.1 堰顶高程坝址岩基状况良好，故取设计状况下的单宽流量q=100m3/s,则溢流坝前缘总净宽 L=5400/100=54m，设计状况下洪水下泄量忽略发电引水部分。溢流堰闸孔数初定n=5,每孔净宽b=12.5mL0=L+b(n-1)=70m计算堰上水头 设计状况下Q=LmH2/3Q=5400m: 流量系数 , 设计水头下取0.5: 侧收缩系数 ,=0.90.95,取=0.93g重力加速度，取g=9.81计算得 ho设=13.3m校核状况下Q=LmH2/3Q=9700Ho校=19.7m , =0.93 , m=0.5堰顶高程 = 设计洪水位ho设 =224.2m堰顶高程 = 校核洪水位Ho校 =219.3m考虑闸门的布置要求堰顶高程按设计状况设计，多余洪水利用泄洪底孔宣泄。则堰顶高程 =237.5 13.3= 224.2m , 正常蓄水位232m取闸门高度14m ，闸墩厚度d=6m 2.2.3.2 溢流坝实用剖面设计 堰顶最大水头=校核洪水位-堰顶高程=14.8m 设计堰上水头Hd =(0.750.95),取Hd=13m 溢流面曲线采用WES曲线 Xn=KHdn-1y Hd： 定型设计水头 K，n ：与上游坝面坡度有关的系数和指数（查手册知k=2, n=1.85） Y=x1.85/(2140.85)堰顶点上游用三段圆弧连接，堰顶下游亦用曲线方程表示。详见下图：反孤段设计查水力学（下）P53 取=0.95， q=100m3/s(设计状况下泄流量)To 总有效水头Hco临界水深（校核洪水位闸门全开时反弧处水深）流速系数查表取0.9下游尾水位136.2m，故取挑坎高程136.2+12m=138mTo=238-111-25.9=101.1m试算得上hco=2.39m则反弧段半径R（610）hco=20m 鼻坎挑角20o具体形状见下图20000 表2-3溢流坝设计工况下荷载计算成果荷载分项系数垂直力设计值（KN）水平力设计值(KN)对坝底中点力臂(M)力矩设计值(KN.m)名称符号垂直向下垂直向上水平向右水平向左.逆时针顺时针自重W11.0648049317520W21.0156047.8774677.2W31.0139979.516.032243913.8W41.016718.441.75697993.2静水压力P11.078109.741.43231283P21.07867.652.39412262.2P31.0 2594.77.6719892.7扬压力u11.024796.7u21.211636.247.65554462.7u31.2 116906.1571893.5动水压力Px1.21288.924.431449.2Py1.25508.347.1259454.1合计185525.550702.478109.73883.64863439.53309857134823.174226.11553582.5 表2-4溢流坝段校核工况下荷载计算成果荷载分项系数垂直力设计值（KN）水平力设计值(KN)对坝底中点力臂(M)力矩设计值(KN.m)名称符号垂直向下垂直向上水平向右水平向左.逆时针顺时针自重W11.0648049317520W21.0156047.8774677.2W31.0139979.516.032243913.8W41.016718.441.75697993.2静水压力P11.080320.941.783355807.2P21.08103.150.9412447.8P31.0 3114.9 8.4026164.9扬压力u11.027168.6u21.211615.247.65553463.3u31.2 116676.1571752.1动水压力Px1.21217.724.429711.9Py1.25203.941.70217002.6合计176484.952262.480320.94332.64896018.33104435.6124222.575988.31791582.72.2.3.3.1 设计洪水位时的应力稳定计算2.2.3.3.2 坝趾抗压承载能2.2.3.3.3 力极限状态计算oS() R()o =1.1, =0.95， =1.8S()=( )(1+)=3305oS()= 3.45MR()=5.56 M故满足要求。抗滑稳定验算oS()R() o =1.1，=0.95， =1.2S()= 76623.41 kNR()=+ =113441.53kNoS()= 80071.4630故满足要求。2.2.2.4 校核洪水位时的应力稳定计算坝趾抗压承载能力极限状态计算oS() R()o =1.1, =0.85， =1.8R()=10MS()=( )(1+)oS()= 3.6MR()=5.56M故满足要求。抗滑稳定验算oS()R()o =1.1，=0.95， =1.2oS()= 80346.68kN0满足要求顶部采用椭圆曲线2.3坝内构造2.3.1坝顶结构2.3.1.1非溢流坝坝顶宽12m，两边设1.5m的栏杆，路面中间高，两边低，呈圆拱状，以便于排水，道路两旁设排水管，具体布置见大图。2.3.1.2溢流坝溢流坝段坝顶较非溢流坝段向上游伸出2.5m，故坝顶总宽为14.5m，坝上布置门机轨道，溢流堰上设置两个闸门，上游侧事故检修闸门，堰顶布置工作闸门。闸墩宽度4m，故溢流坝段总长76m，闸门门槽深1m宽2.5m。2.3.2坝体分缝2.3.2.1 纵缝溢流坝段和非溢流坝段纵缝间距均为30m，具体位置见正图2.3.4坝内廊道沿灌浆廊道向上，间隔30m布置一层廊道，共3层，每层纵向廊道布置向下游延伸的横向廊道，并在下游再布置一条纵向贯穿廊道作为连接。非溢流坝段除底层廊道横向不贯穿至下游外，其余横向廊道均贯穿，非溢流坝段横向廊道连接两排纵向廊道。除灌浆廊道外，其余廊道尺寸宽1.5m，高2.5m，三层廊道从上到下呈垂线布置2.3.5坝基地基处理由于坝址处岩基抗渗性较好，故防渗帷幕灌浆处理比较简单。左岸有断层破碎带贯穿整个山坡，故需进行灌桨加固处理，除适当国深表层砼塞外，仍需在较深的部位开挖若干斜并和平洞，然后用砼回填密实，形成由砼斜塞和水平塞所组成的刚性支架，用以封闭该范围内的破碎填充物，限制其挤压变形，减小地下水对破碎带的有害作用。河床段及右岸靠近河床段了裂隙，采用砼梁和砼拱进行加固，具体分法是将软弱带挖至一定深度后，回填砼以提高地基局部地区的承载力。第三章 水能规划3.1水头Hmax、Hmin、Hr选择Nf=NT、Nf=9.81QHTf Nf发电机出力NT水轮机出力f发电机效率取97T水轮机效率Nf9.81Q(总 h上下游水头差Nf9.81Q（hh）x总正常蓄水位下一台机组满发设计低水位下四台机组满发设计洪水位下四台机组满发校核洪水位下四台机组满发Hmax=112.94m，Hmim65.53mX权重系数H各种可能出现的净水头计算得Hav=97.53m引水式电站Hr=Hav=97.53m3.2水轮机选型比较根据水头工作范围和设计水头查资料选择水轮机型,适合的有HL200 和HL180两种型号，下面将对它们比较方案进行选择。3.2.1HL200水轮机方案的主要参数选择1、转轮直径D1查表水电站3-6得限制工况下单位流量QiM=950L/S=0.95m3/S效率m89.4，由此初步假定原型水轮机在此工况下的单位流量QiQin=0.95m3/S,假定效率93水轮机额定力Nr=4.251049544736.8kW设计水头Hr=Hav=97.53m =2.26m取之相近而偏大的标称直径D12.5m2、转速n计算HL200最优工况下Mmax=90.7%,模型转轮直径D1M=0.46m则原型效率N=268.6r/min选用与之接近且偏大的同步转速n=300r/min3.单位转速n的修正值故单位转速可不加修正，Qi也可不加修正最后求得 93.%，D12.5mn=300r/min4、工作范围检验在Hr,Nr条件下mm0.7848则水轮机最大引用流量Qmax=D1=47.75m3/s与特征水头Hmax、Hmin、Hr相对应的单位转速为:70.57r/min92.65r/min75.94r/min5、吸出高度Hs计算设计工况下参数 = 74.03 r/min =754L/s 气蚀系数 0.102 0.018H水轮机安装位置的海拔高程，初始计算取下游平均水位海拔H水轮机设计水头计算得Hs1.82m-4m3.2.2HL180方案主要参数选择1、转轮直径D1查表水电站得限制工况下单位流量QiM=860L/S=0.86模型效率m89.5%,初步假定91%转轮直径取与之相近且偏在标称直径D12.5 m2、转速n计算最优工况下n10M67 r/min假定n10n10M264.67r/minn=ni 取与之相近且偏大的同步转速n300rmin3、效率修正及单位参数修正最优工况效率修正值=94.3%-92%=2.3%.=1%，则1.3则max=Mmax+=92%+1.5%=93.3% =M+=89.5%+1.3%=90.8%(与上述假定相差不大)单位转速修正1.7%-4m3.2.3HL200和HL180方案比较表31方案参数对照项 目HL200HL180模型参数推荐用水头范围（m）最优单位转速n10（r/min）最优单位流量Q10（L/S）最高效率bMmax(%)气蚀系数包含高效率区的多少901256880090.7%0.102少901256772092%0.079多原 型工作水头（m）转轮直径D1（m）转速n(r/min)最高效率额定出力Nr(kw)最大引用流量Qmax(m3/s)吸出高度（m）741212.5300 93.7%44736.848-1.82741212.5300 93.3%44736.849.20.115比较之后选择机型HL1803.2.4 水轮机安装高程ZsHSbo2ZS水轮机安装高程设计水尾位，bo-导叶高度, bo =0.2D1=0.5mHs-吸出高度求得ZS115.2m第四章 水电站引水建筑物4.1引水隧整体布置4.1.1洞线布置（水平位置）根据洞线布置要求，隧洞进口段设在坐标（20679700，3176240）处洞线起始沿南北向正向延伸，至第一个拐弯处的坐标为（20679700，3176500），至第二个拐弯处的坐标为（20679680，3176580），至第三处的坐标为（20679384，3177112），至第四处的坐标为(20679366,3177204),隧洞反弧段半径为150m,使洞线方向北偏东5度直至厂房。整条线路上所有节理，断层破碎带均与洞线以较大的角度相交，且压力管道出口处地势较陡，便于布置。4.1.2垂直方向1、隧洞进口断面为矩形，后渐变成圆形，再变为矩形主闸门段，直过闸门估后于由矩形渐变圆形，至压力管道处再度渐变，隧洞段坡降0.5，至压力管道后以45度角向下拐弯坐标高程115.2m（发电水轮机安装高程）水平布置直至厂房。4.2细部构造4.2.1隧洞洞径设计水位下四台机满发隧洞流量Q=196.8m3/S假定有压隧洞中的经济流速v=4m/s,则隧洞直径=7.92m4.2.2隧洞进口段隧洞进口顶部采用椭圆曲线连接，俯视或直线型喇叭口，内部断面为矩形，椭圆曲线方程为 a=(1.01.5)D取10m取4m中间设置纵梁，估算每片拦污栅宽度为5m4.2.3设两个支墩宽2m，共计18个栅片，每个栅片6h=2.673.49m2栅条厚取10mm，间距12.5mm。具体见大图。4.2.4闸门断面尺寸2bh=248m2通气孔面积根据经验公式取通气孔面积为1.6m24.2.5进口高程计算（以死水位为准）Nf=9.81AQHNf-发电机出力（额定）A总效率系数H死水位下净水头（四台机满发）求得Q（单机流量）66.40m3/sV=4Q/(bh)=4m/sV-闸门断面流速6.27m,一般0.8d,故最终取6.34m.Scr闸门低于最低水位的临界淹灭深度C经验禾数取C0.55d-闸门孔口高度闸门底版高程H178m4.2.6隧洞渐变段4.2.7压力管道设计管道内径估算6.2m.同理求得其它分岔管部分断面 D1= =5.49m 取5.5m D2=4.6m 取4.6m D3= = 3.49m 取3.5mQmax-钢管最大设计流量H设计水头岔管采用卜型布置各分管内径均用经济直径公式估算。估算压力管道段全长210m上游如需调压室，则布置在最靠近厂房地面高程210m的地方4.2.8调压室设计4.2.8.1根据近似准则判断是否要设调压室厂房上游=5s24s；所以引水隧洞上必须设置调压室。L压力水道（包括螨壳及尾水管）长度，m；g重力加速度，9.81；H设计水头，m；T压力水道的惯性时间常数，s。4.2.8.2计算托马断面-隧洞洞线总长隧洞断面面积此时水位取死水位，引水隧洞糙率取小糙率，钢管采用大糙率死水位4台机组满发对应的隧洞流量Q185.6m3/s hw0隧洞段水头损失 hwmo压力管道段水头损失Hwo=hf+C2Rhf沿程水头损失hw局部水头损失隧洞段水头损失Hwo= hwmo+ Hf=0.84+2.2=3.04m.压力管道部分hwm =hwmo+hfm = 2.6+1.7=4.3mH1=Hmin-hwo-3hwmo =58.06m C-谢才系数水头损失系数之和=360实际断面F=1.067=3844.2.8.3调压室选择设计 1简单式调压室由于简单式调压室自上而下具有相同的断面，结构形式简单，在正常运行时隧洞与调压室的连接处水头损失较大，当流量变化时调压室中水位波动的幅度较大，衰减较慢，所需调压室的容积较大，因此一般多用于低水头电站。而本电站水头达到了102.65m。所以不适用。 2、阻抗式将简单式调压室的底部，用断面较小的短管或孔口与隧洞和压力管道连接起来，即为阻抗式调压室，由于进调压室的水流在阻抗孔口处消耗了一部分的能量，所以水位波动幅度减小了，衰减加快了，因而所需的调压室的体积小于简单式，正常运行时水头损失小，但由于阻抗的存在，水锤波不能完全反射，隧洞中可能受到水锤的影响，所以此调压室形式不适合本水电站。 3 差动式调压室 最低涌浪 死蓄水位 Q = 264.5 m/s , = 1921.2m n 取 0.014突增负荷小井面积 d = 7.7 m S = 46.54 m2大井面积 d = 19 m S = 283.39m2hwo= 3.04初取 h = 0.8 c = 0.6 Vo = 5.82m/S=64.83 =3.3Zmin=3.33.04=10.032m最低涌浪水位 =191.2-10.032= 181.17m从进水口到调压室处坡降为0.5% , 进水口处闸门中心线高程=180.26m调压室处隧洞中心线高程=174.76m大井中水流入升管时需孔口阻抗系数， = = 12.2阻抗水头损失为 hwo = 37.09m孔口面积 Qo m Qo = Q W=2.7m2d阻 = = 1.85m最高涌浪正常蓄水位 Q = 165.1 m/s , = 231.0 m n 取 0.012丢弃负荷 = = 21.7hwo = 1.327m经试算： = 18.8m 调压室最高水位=231+18.8=249.8m 差动式调压室由两个直径不同的圆筒组成，其底与阻力孔口与外面的大井相通，它综合地吸取了阻抗式与溢流式调压室的优点，并且多用与高水头地质条件好的地形，与本电站相符合。第五章 水电站厂房5.1 厂房内部结构5.1.1 水轮机发电机外形尺寸1、极距64.5cmSf发电机额定客量（KVA）系数，取810 此时取9.5P磁极对数 P=102、定子内径 Di=2P/=410.6cm3、定子铁芯长度lt168.06cmC系数 查表C=410-66.510-6 取C=5.010-64、定子铁芯外径D0475.1cmD0=+=495.1cm5.1.1.2 外形尺寸估算1、定子机座外径D1 D1=1.25Da=5939mm2、风罩内径D2St20000KVA D2=8339mm 3、转子外径D3 D3=4106mm 4、下机架最大跨度D4= 4100mm5、推力轴承外径D6和励磁机外径D7查表得 D6=3000mm D7=240