水工钢筋混凝土课程设计-肋形楼盖板设计.doc

港口航道与海岸工程系建筑结构课程设计说明书 设计科目：肋形楼盖板设计 指导老师： 班 级：A10港航 组 别：1 姓 名： 水工钢筋混凝土结构学课程设计一、基本资料3二、板的设计31. 计算简图32. 荷载计算43. 内力计算54. 配筋计算5三、次梁设计61计算简图62荷载计算73内力计算84配筋计算8(1)计算翼缘宽度8(2)正截面承载力计算9（3）斜截面承载力计算10四、主梁设计101计算简图102荷载计算123内力计算124. 正截面承载力145. 主梁斜截面承载力计算156. 主梁吊筋的计算1616一、基本资料某3级水工建筑物，采用基本荷载组合，该建筑物位于非地震区，结构环境为一类，采用现浇钢筋混凝土整浇肋形结构。其平面尺寸布置如图1所示。初步拟定尺寸：板的跨为2.2m，板的厚度为80mm；次梁跨度为6.0m，截面尺寸为200mm400mm；主梁跨度为6.9m，截面尺寸为。楼板上层采用20m厚的水泥砂浆（重度20KN/m3）抹面，板底抹灰为12mm厚的纸筋石灰砂浆（重度12KN/m3）；外墙采用370mm厚砖墙，不设边柱，板在墙上的搁置长度为120mm，次梁和主梁在墙上的搁置长度分别为240mm和370mm。楼面可变荷载标准值为4KN/m2。混凝土强度等级为C25，梁内纵向受力钢筋采用HRB400钢筋，板内可以向受力钢筋采用HRB335钢筋，其他钢筋采用HPB235钢筋。图1 肋形楼盖结构平面布置图二、板的设计1. 计算简图板的尺寸及其支承情况，如图2所示。 计算跨度：边跨 应取，但为了计算方便，取 中间跨因为b=200mm 0.1 =230mm，所以取 两跨相差()=（2300-2220）=3.5KV214KV214KV214KV214KV0.764KV64KV64KV64KV64KV 0.2550.1600.0790.123箍筋肢数与直径2、62、62、62、62、6()5757575757(mm)223355719462实配箍筋间距s1501501501501500.190.190.190.190.19四、主梁设计1计算简图主梁的构造及计算简图如图4所示。（a）（b）图4主梁的构造及计算简图计算跨度：边跨 取 中间跨 应取，但是跨度相差不超过10，采用等跨计算，取内力可按三跨连续梁内力系数表来计算。2荷载计算 永久荷载：由次梁传来荷载 主梁梁肋自重 永久荷载标准值 永久荷载设计值 可变荷载：可变荷载标准值 可变荷载设计值 3内力计算根据弹性方向，集中荷载作用下连续梁的内力按下式计算 式中，,可查附录五中的数据。计算结果列于如下表。表7 主梁的弯矩计算表序号荷载简图边跨中中间支座中间跨图（4）a64.5727.91图（4）b111.82-60.79图（4）c58.3843.88图（4）d-40.3791.41 最不利内力组合 +233.75206.3381.55176.39122.9524.2-172.03(-172.03)-253.39(-139.17)-172.03(-172.03)-32.8871.79119.32-32.88105.61119.32表8 主梁剪力计算表序号荷载简图荷载简图边支座边跨中中间支座 中间跨中图（4）-16.120图（4）b-8.880图（4）c-20.6014.71图（4）d-8.810最不利内力组合+ +101.6289.9035.45-25.00-36.72-24.93-151.55(60.38)-163.34(141.33)-85.31(126.62)014.71 0图5可变荷载的最不利组合主梁包络图见图6所示。图6 主梁弯矩与剪力包络图 4. 正截面承载力 主粱跨中界面按T形截面计算，翼缘高度,计算翼缘宽度 截面有效高度：支座B 边跨中 其他截面 主梁支座截面按矩形截面计算，计算弯矩采用支座边缘截面处的弯矩值，即： 取 判别T形梁截面类型 其它面截同理判断，主梁跨中按第一类T形梁截面计算。计算结果列于下表。表9 主梁正截面承载力计算截面边跨中中间支座B中跨中M（kNm）233.75-234.40119.32-32.88KM（）280.5281.28143.18439.456360360360360或b20002000200020000.03650.29140.01670.03520.03720.35410.01680.035914951823715199选配钢筋422422+120222220实配钢筋面积（)15201834760628（）0.961.180.450.37 5. 主梁斜截面承载力计算 表10 次梁的斜截面承载力计算截面支座A支座B（左）支座B（右）V（kN）101.62-163.34141.33KV(kN)121.94196.01169.6053