单层单跨工业厂房设计计算书改.doc

贵州大学 混凝土与砌体结构 课程设计 目目 录录 第一章 设计资料 1 第二章 厂房标准构件及排架柱材料选用 2 2 1 厂房中标准构件选用情况 2 2 2 排架柱材料选用 3 第三章 排架柱高与截面计算 4 3 1 排架柱高计算 4 3 2 柱截面尺寸计算 4 第四章 排架柱上的荷载计算 6 4 1 屋盖自重计算 6 4 2 柱自重计算 6 4 3 吊车 吊车梁及轨道自重计算 6 4 4 屋面活荷载计算 6 4 5 吊车荷载计算 6 4 6 风荷载计算 7 第五章 内力计算 8 5 1作用内力计算 8 X G 5 2 屋面活荷载内力计算 9 5 3 吊车竖向荷载作用内力计算 10 5 4 吊车水平荷载作用内力计算 11 5 5 风荷载作用 11 5 6 最不利荷载组合 12 第六章 排架柱设计 15 6 1 柱截面配筋计算 15 6 2 柱在排架平面外承载力验算 18 6 3 斜截面抗剪和裂缝宽度验算 19 6 4 柱牛腿设计 21 6 5 柱的吊装验算 22 结论 24 参考文献 25 贵州大学 混凝土与砌体结构 课程设计 高等教育自学考试 毕业设计计算书 第 1 页 共 25 页 第一章第一章 设计资料设计资料 1 11 1 设计资料设计资料 1 工程名称 某金工车间 2 工程情况 本工程为某城市郊区一金工车间 无抗震设防要求 工艺要求为一单层单跨厂房 柱距为 6 米 设有两台 Q 10t 中级工作制 A5 的桥式吊车 厂房采用钢筋混凝土结构 3 自然条件 基本风压 基本雪压 2 0 35 0 mkN 2 0 3 0mkNs 4 建筑平面 剖面如图 1 1 和图 1 2 所示 图 1 1 建筑平面布置图 高等教育自学考试 毕业设计计算书 第 2 页 共 25 页 第二章第二章 厂房标准构件及排架柱材料选用厂房标准构件及排架柱材料选用 2 12 1 厂房中标准构件选用情况厂房中标准构件选用情况 2 1 1 屋面做法屋面做法 两毡二油防水层上铺小石子 0 35kN m 2 20mm 水泥沙浆找平层 0 4kN m 2 100mm 珍珠岩保温层 0 5kN m 2 一毡二油隔气层 0 05kN m 2 20mm 水泥沙浆找平层 0 4kN m 2 合计 2 1 7 1mkNgg k 屋面活荷载 2 1 5 0mkNq k 屋面外荷载 2 11 2 25 07 1mkNqg kk 屋面板采用 G410 一 标准图集 1 5m 6m 预应力混凝土屋面板 卷材防水 中间跨 YWB 2II 边 跨 YWB 2IIS 允许外荷载 2 46 2 mkN 板自重 2 2 30 1 mkNg k 灌缝重 2 3 10 0 mkNg k 2 1 2 檐口板 嵌板檐口板 嵌板 檐口板 嵌板采用 G410 二 标准图集体 中间跨 YWB 1 边 跨 YWB 1S 允许外荷载 2 50kN m 2 板自重 1 65kN m 2 灌缝重 0 10kN m 2 2 1 3 屋架屋架 屋架采用 G415 一 标准图集的预应力混凝土折线型屋架 YWJ 21 1Ba 允许外荷载 4 00kN m 2 屋架自重 2 4 5 60mkNg k 2 1 4 天沟板天沟板 天沟板采用 G410 三 标准图集 中间跨 TGB77 高等教育自学考试 毕业设计计算书 第 3 页 共 25 页 中间跨左开洞 TGB77 1b 中间跨右开洞 TGB77 1a 端跨左开洞 TGB77 1sb 端跨右开洞 TGB77 1sb 允许荷载 3 05kN m 2 构件自重 1 90kN m 2 2 1 5 吊车梁吊车梁 吊车梁选用 G323 二 标准图集 中级工作制备 两台起重量为 10t 的吊车 选用mLk 5 19 吊车梁 边跨 DL 11B 构件自重 根 根 8 40 95 30 5 kN kN g k 吊车轨道联接选用 G325 标准图集 中级吊车自重 mkNg k 1 6 2 22 2 排架柱材料选用排架柱材料选用 1 混凝土 采用 C30 01 2 3 14 22 mmNfmmNf tkc 2 钢筋 纵向受力钢筋采用 HRB335 级 102 55 0 300 252 mmNEmmNf sby 3 箍筋 采用 HPB235 级 210 2 mmNfy 4 型钢及预埋铁板均采用 I 级 高等教育自学考试 毕业设计计算书 第 4 页 共 25 页 第三章第三章 排架柱高与截面计算排架柱高与截面计算 3 13 1 排架柱高计算排架柱高计算 由吊车资料表可查得 H 1876mm 轨顶垫块高为 200mm 牛腿顶面标高 轨顶标高 吊车梁 轨顶垫块高 7 800 1 200 0 200 6 400m 取 6 600m 柱顶标高 牛腿顶面标高 吊车梁高 轨顶垫块高 H 0 220 6 600 1 200 0 200 1 876 0 220 10 096m 取 10 200m 上柱高 柱顶标高 牛腿顶面标高 u H 10 200 6 600 3 600m 全柱高 柱顶标高 基顶标高H 10 200 0 500 10 700m 下柱高 全柱高 上柱高 l H 10 700 3 600 7 100m 实际轨顶标高 牛腿顶面标高 吊车梁高 轨顶垫块高 9 2 000m 则 9 2m 7 8m 7 8m 0 141 0 220 满足要求 3 23 2 排架截面尺寸计算排架截面尺寸计算 截面尺寸需要满足的条件为 b H 25 344mm h H 12 717mm uu 取柱截面尺寸为 上柱 b h 400 400 下柱 I b h b h 400 600 100 150 如图 3 1 ff 高等教育自学考试 毕业设计计算书 第 5 页 共 25 页 图 3 1 下柱截面图 计算参数 上 下柱截面惯性矩 I 上柱 Iu 1 12 0 4 0 43 0 021m4 下柱 Il 1 12 0 4 0 63 2 1 12 0 15 0 025 3 0 55 1 3 0 025 2 3 0 024m4 上 下柱截面面积 A 上柱 Au 0 4 0 4 0 16m2 下柱 Al 0 4 0 6 2 0 55 0 6 2 0 15 0 154m2 上柱与全柱高比值 3 6 10 7 0 336 惯性矩比值 n n Iu Il 0 021 0 024 0 875 排架计算简图如图 3 2 所示 图 3 2 排架计算简图 高等教育自学考试 毕业设计计算书 第 6 页 共 25 页 第四章第四章 排架柱上的荷载计算排架柱上的荷载计算 4 1 屋盖自重计算屋盖自重计算 5 02 1 2 2 1 43211 kkkk ggggG 厂房跨度 柱距 1 2 1 70 1 30 0 10 6 1 2 60 5 0 5 270 66KN 作用在柱顶 2 21 1502 4001502 1 上 he 50与上柱中心线的偏心距mm 4 2 柱自重计算柱自重计算 上柱 作用于上柱中心线 2 GkN6 159 34 04 025 2 e mm hh ul 175 2 360 2 710 22 下柱 31 406 8 15 0 2 6 055 0 29 04 0 25 4 作用于下柱中心线kNG mme0 4 4 3 吊车 吊车梁及轨道自重计算吊车 吊车梁及轨道自重计算 2 1 653 柱距 kk ggG 2 55 6140 2 1作用于牛腿顶N 4502 6007502 750 3 与下柱中心线偏心距mmhe f 4 4 屋面活荷载计算屋面活荷载计算 BQ 2 5 04 1 1 厂房跨度 1 446 2 21 5 04 1 1 GkN 作用位置同 4 5 吊车荷载计算吊车荷载计算 竖向荷载 275kN 67 4kN K 4400mm B 5550mm 150kN 73kN k p max k p min k Q k g 根据 B 与 K 由影响线 见图 4 1 可以求得 0 075 0 808 1 y 2 y 1 00 0 267 3 y 4 y 由上求得 ikQ ypD maxmax 9 0 15 2 2754 19 0 975 744 3 GkN 作用同 ikQin ypD minm 9 0 15 2 4 674 19 0 586 182 3 GkN 作用同 4 1 高等教育自学考试 毕业设计计算书 第 7 页 共 25 页 吊车水平荷载为 kNgQT kGkQk 58 5 73150 4 1 0 4 则 作用于吊车梁顶面 80 1615 2 58 5 4 14 1 max kNyTT ik 其作用点到柱顶的垂直距离 垫块高吊车梁高上柱高 ym2 22 02 16 3 611 0 6 3 2 2 u H y 4 6 风荷载计算风荷载计算 基本风压 2 0 35 0 mkN 风压高度变化系数 z按 B 类地区考虑 根据柱顶标高 10 2m 查看 荷载规范 用内插法得 对 Fw 按檐口标高 14 42m 得 风载体型系数 s1 0 8 s2 0 5 1 z 1 z 则 mkNBq zs 2 48635 0 1 8 04 14 1 01 mkNBq zs 1 55635 0 1 5 04 14 1 02 柱顶风荷载集中力设计值 2010 5 06 0 5 08 04 1BhBhF zzw Bhh z021 14 0 82 1 635 0 1 8 114 0 42 2 82 1 kN43 12 第五章第五章 内力计算内力计算 5 15 1作用内力计算作用内力计算 x G 5 1 15 1 1 作用作用 排架无侧移排架无侧移 1 G mkNeGM 533 1305 0 66 270 1111 mkNeGM 665 6725 0 66 270 2112 由 则 4375 0 0048 0 0021 0 l u I I n336 0 7 10 6 3 H Hu 27 2 1 1 1 1 1 1 2 3 3 2 1 n n C 故作用下不动铰承的柱顶反力为 11 M kN H M CR63 2 7 10 533 13 27 2 11 111 高等教育自学考试 毕业设计计算书 第 8 页 共 25 页 同时有 082 1 1 1 1 1 2 3 3 2 2 n C 故在作用下不动铰承的柱顶反力为 12 M kN H M CR84 6 7 10 665 67 082 1 12 212 故在共同作用下 即在 G 作用下 不动铰支承的柱顶反力为 1211 MM 和 1 kNRRR74 9 12111 相应的计算简图及内力图如图 5 1 所示 图 5 1 恒荷载作用下的内力 a G 的作用 b M 图 kN m c N 图 kN 1 5 1 2 作用计算简图及内力图作用计算简图及内力图 432 GG G kNG15 6 2 kNG55 2 3 kNG40 31 4 mme003 3 mkNeGM 9 325 0 6 15 222 mkNeGM 56 163 0 2 55 333 相应的计算简图及内力图如图 5 2 所示 高等教育自学考试 毕业设计计算书 第 9 页 共 25 页 图 5 2 G G G 作用计算简图及内力图 234 a G G G 作用 b M 图 kN m c N 图 kN 234 5 25 2 屋面活荷载内力计算屋面活荷载内力计算 对于单跨排架 与一样为对称荷载 且作用位置相同 但数值大小不同 故由的内力计 1 Q 1 G 1 G 算过程可得到的内力计算数值 1 Q mkNeM 2 20550 044 1Q 1111 mkNeM 11 02552 044 1Q 2112 kN H M CR0 47 7 10 13 533 27 2 11 111 kN H M CR1 09 7 10 67 665 082 1 12 212 kNRRR1 53 12111 相应的计算简图及内力图如图 5 3 所示 图 5 3 Q 作用计算简图及内力图 1 a Q 的作用 b M 图 kN m c N 图 kN 1 5 35 3 吊车竖向荷载作用内力计算吊车竖向荷载作用内力计算 作用于 A 柱 作用于 B 柱 其内力为 max D min D mkNeDMD 223 53 0744 975 3maxmax mkNeDMD 54 73 0182 586 3minmin 高等教育自学考试 毕业设计计算书 第 10 页 共 25 页 厂房总长 72m 跨度为 21m 吊车其重量为 10t 则查得有檩条屋盖的单跨厂房空间作用分配系数 0 85 H C MMV DDA 2 minmaxmax 25 0 7 10 082 1 7 5485 0 5 22385 025 0 3 15 kN H C MMV DDB 2 minmaxmax 25 0 7 10 082 1 7 5485 0 2 5 22385 0 5 0 kN78 12 相应的计算简图及内力图如图 5 4 所示 图 5 4 D作用计算简图及内力计算 max a D的作用 b M 图 kN m c N 图 kN max D作用于 A 柱时 由于结构对称 故只需 A 柱与 B 柱的内力对换 并注意内力变号即可 min 高等教育自学考试 毕业设计计算书 第 11 页 共 25 页 5 45 4 吊车水平荷载作用内力计算吊车水平荷载作用内力计算 当 T向左时 A B 柱的柱顶剪力按推导公式计算 max Y 0 641H 利用内插法求得 C 0 598 另有 T 16 80kN 0 85 则 l5max V V 1 C T 1 51kN TATB5max 相应的计算简图及内力图如图 5 5 所示 图 5 5 T的作用计算简图及内力图 max a T的作用 b M 图 kN m c V 图 kN max 当 T向右时 仅荷载方向相反 故弯矩值仍可利用上述计算结果 但弯矩图的方向与之相反 max 高等教育自学考试 毕业设计计算书 第 12 页 共 25 页 5 55 5 风荷载作用风荷载作用 风从左向右吹时 先求柱顶反力系数 C为 11 1 1 1 1 1 1 8 3 3 4 11 n n C 323 0 1 1077 0 1 312 01 1 1077 0 1 312 01 8 3 3 4 对于单跨排架 A B 柱顶剪力分别为 0 5 F CH q q A V w1112 0 5 12 43 0 323 10 7 3 19 2 00 3 90 kN 0 5 F CH q q B V w1112 0 5 12 43 0 323 10 7 3 19 2 00 8 70 kN 相应的计算简图及内力图如图 5 6 所示 图 5 6 风荷载作用计算简图及内力图 a 风荷载的作用 b M 图 kN m 风从右向左吹时 仅荷载方向相反 故弯矩值仍可利用上述计算结果 但弯矩图的方向与之相反 高等教育自学考试 毕业设计计算书 第 13 页 共 25 页 5 65 6 最不利荷载组合 最不利荷载组合 由于本例结构对称 故只需对 A 柱 或 B 柱 进行最不利内力组合 其步骤如下 1 确定需要单独考虑的荷载项目 本工程为不考虑地震作用的单跨排架 共有 8 种需要单独考 虑的荷载项目 由于小车无论向右或向左运行中刹车时 A B 柱在 T作用下 其内力大小相等而符 max 号相反 在组合时可列为一项 因此 单独考虑的荷载项目共有 7 项 2 将各种荷载作用下设计控制截面 I I II II III III 的内力 M N III III 截面 还有剪力 V 填入组合表 5 1 填表时要注意有关内力符号的规定 3 根据最不利又最可能的原则 确定每一内力组的组合项目 并算出相应的组合值 计算中 当风荷载与活荷载 包括吊车荷载 同时考虑时 除恒荷载外 其余荷载作用下的内力均应乘以 0 85 的组合系数 排架柱全部内力组合计算结果列入表 5 1 高等教育自学考试 毕业设计计算书 第 14 页 共 25 页 表 5 1 排架柱内力组合表 恒荷 载 屋面 活荷 载 吊车荷载风荷载内力组合 G1 G2 G3 G4 Q1 Dmax 在 A 柱 Dmin 在 A 柱 Tmax左风右风 Nmax 及 M V Nmin 及 M V M max 及 N V 柱 号 截 面 荷 载 项 目 内 力 1234567 项 目 组 合 值 项 目 组合 值 项 目 组 合 值 M kN m 20 713 45 35 88 30 81 17 6339 47 49 14 29 35 66 54 66 54 I I N kN 319 7450 4000000 370 14 0 85 319 74 0 85 319 74 M kN m 42 81 9 15114 4716 33 17 6339 47 49 1480 14 91 95103 02 II II N kN 374 4650 4501 17157 12000 926 03 378 46 0 85 800 45 M kN m 57 114 0135 35 51 61 149 13297 97 265 0245 6355 08470 60 N kN 414 7750 4501 17157 12000966 34414 77883 60 A 柱 III III V kN 9 21 1 53 9 21 7 9 15 2943 78 33 7 16 83 52 99 0 85 52 9 高等教育自学考试 毕业设计计算书 第 15 页 共 25 页 第六章第六章 排架柱设计排架柱设计 6 16 1 柱截面配筋计算柱截面配筋计算 最不利内力组的选用 由于截面 3 3 的弯矩和轴向力设计值均比截面 2 2 的大 故下柱配筋由 截面 3 3 的最不利内力组确定 而上柱配筋由截面 1 1 的最不利内力组确定 6 1 16 1 1 截面配筋 截面配筋 1 组合 与组合相同 max M min N M 66 54 N 319 74mkN kN h0 h 400 40 360 s amm L0 2H0 2 3900 7800mm A 400400 160000mm2 纵向受力钢筋采用 HRB335 级 b 300 2 mmNfy 102 55 0 25 mmNEs ea max h 30 20 20mm e0 M N 208 1mm ei e0 ea 228 1mm 1 0 5fCA N 0 5 14 3 160000 319740 3 578 1 取 1 1 0 2 1 15 0 01 L0 h 0 955 400 7800 0 01 1 15 1 409 21 20 0 1400 1 1 h L h ei 955 0 1 400 7800 360 228 11400 1 1 2 e ei h 2 1 409 228 1 400 2 40 481 39 s amm b 大偏心受压 155 0 360400 3 140 1 319740 01 bhfa N c X h0 360 0 155 56mm h0 b 360 0 55 198mm 2as 80mm 经比较 X h0 b且 X1 取 1 1 2 1 15 0 01 L0 h 0 955 400 7800 0 01 1 15 1 940 21 20 0 1400 1 1 h L h ei 955 0 1 400 7800 360 3 991400 1 1 2 e ei h 2 1 940 99 3 400 2 40 354 07 s amm b 大偏心受压 180 0 360400 3 140 1 370140 01 bhfa N c X h0 360 0 180 65mm h0 b 360 0 55 198mm 2as 80mm 经比较 X h0 b且 X1 取 1 1 2 1 15 0 01 L0 1000 h 1 054 1 取 2 1 900 8600 0 01 1 15 1 100 21 20 0 1400 1 1 h L h ei 11 600 5600 560 6 5621400 1 1 2 e ei h 2 as 1 100 562 6 600 2 40 1028 86 mm 1 取 1 1 2 1 15 0 01 L0 h 1 054 1 取 2 1 900 8600 0 01 1 15 1 197 21 20 0 1400 1 1 h L h ei 11 900 8600 860 2 2841400 1 1 2 e ei h 2 as 1 197 284 2 600 2 40 750 19 mm b 大偏心受压 203 0 560400 3 140 1 996340 01 bhfa N c X h0 560 0 203 174 58mm h0 b 560 0 55 473mm 2as 80 150mm f hmm 经比较 b 应重新计算 X 0 hXhf bfa hbbfaN X c ffc 1 1 100 3 140 1 150100400 3 140 1966340 mm76 225 Sy f ffc SS ahf x hbx h hhbbfaNe AA 0 001 22 40860300 2 76 225 86076 225100 2 150 860150100400 3 140 119 750966340 1 取 1 1 高等教育自学考试 毕业设计计算书 第 19 页 共 25 页 2 1 15 0 01 L0 h 1 054 1 取 2 1 600 5600 0 01 1 15 1 063 21 20 0 1400 1 1 h L h ei 11 600 5600 560 1 8861400 1 1 2 e ei h 2 as 1 063 886 1 900 2 40 1351 92 mm b 大偏心受压 084 0 560400 3 140 1 414770 01 bhfa N c X h0 560 0 0 084 72 51mm h0 b 560 0 55 473mm 2as 80 150mm f hmm 经比较 X h0 b且 X 满足要求kN max N 2 截面 933 03 max NkN L0 b 6880 400 17 2 查表得 0 842 0 9 0 842 14 3 187500 2 300 1533 9 0 N syc AfAf2 2728 88 满足要求kN max N 高等教育自学考试 毕业设计计算书 第 20 页 共 25 页 6 6 3 3 斜截面抗剪和裂缝宽度验算斜截面抗剪和裂缝宽度验算 6 3 1 斜截面抗剪验算 按 Nmin Vmax 组合计算 V 1 2 0 9 1 4 1 2 9 21 0 9 1 4 1 54 16 34 33 58 N 1 2 0 9 1 4 1 2 304 14 0 9 1 4 50 40 0 428 47 由于风荷载 均布荷载 在水平力中的比例为 39 47 39 47 9 21 1 54 78 59 因此可以简化认为该柱承受均布荷载 则根据取 a h0 当 1 5 时 取 1 5 为了防止箍筋充分发挥作用之前产生由混凝土的斜向压碎引起的斜压型剪切破坏 框架柱截面还必须 满足下列条件 当满足 条件时 框架柱就可不进行斜截面抗剪强度计算 按构造要求配置箍筋 满足要求 可以按构造配箍筋 6 3 2 裂缝宽度计算 按 e0 h0 0 55 的偏心构件可不验算裂缝宽度 比较后 截面的 组合的最大 故按此组合 来验算 由内力组合表可知 验算裂缝宽度的最不利内力的标准值 Mk 57 11 1 2 297 97 1 4 260 43 Nk 414 77 1 2 345 64 eok Mk Nk 260 43 345 64 0 753 ct As Act 1533 0 5 100 900 400 100 150 0 0171 k 1 1 4000eok ho Lo h 2 1 1 4000 753 860 8600 900 2 1 026 ek keok h 2 as 1 026 753 900 2 40 1182 58 则纵向受力钢筋 As 合力至受压区合力作用点间的距离为 Z 0 87 0 12 1 ho ek 2 ho 0 87 0 12 1 400 100 150 100 860 860 1182 2 860 723 纵向受拉钢筋 As 的应力 s Nk ek Z AsZ 345640 1182 58 723 1809 723 121 45N mm2 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 1 1 0 65ftk ct s 1 1 0 65 2 01 0 0171 121 45 0 371 故最大裂缝开展宽度 高等教育自学考试 毕业设计计算书 第 21 页 共 25 页 Wmax ct 2 7c 0 11 ct 2 1 0 371 2 7 30 0 11 20 0 0201 0 7 0 070 0 3 满足要求 6 46 4 柱牛腿设计柱牛腿设计 6 4 16 4 1 牛腿几何尺寸的确定 牛腿几何尺寸的确定 牛腿截面尺寸与柱宽相等 为 400 牛腿顶面的长度为 800 相应牛腿水平截面长度为mmmm 1200 取牛腿外边缘高度为 h 300 倾角 45 于是牛腿的几何尺寸如图 6 1 所示 mm 1 mm 图 6 1 牛腿几何尺寸及配筋图 6 4 26 4 2 牛腿几何尺寸的验算 牛腿几何尺寸的验算 由于吊车垂直荷载作用下柱截面内 a 750 600 150 即取 0 mm 则 F D G 501 17 54 72 555 89 vkmaxk3 kN F T 16 80 1 4 12 0 hkmax kN 0 8 1 0 5 0 0 5 0 5 01 h a bhf F F tk vk hk 89 555 0 12 0 5 56040001 2 712 61 F 555 89kN vk kN 所以截面尺寸满足要求 高等教育自学考试 毕业设计计算书 第 22 页 共 25 页 6 4 36 4 3 牛腿配筋 牛腿配筋 由于吊车垂直荷载作用下柱截面内 故该牛腿可按构造要求配筋 作用在牛腿上的荷载有 Dmax G3 Tmax F D G 501 17 54 72 555 89 vkmax3 kN T 16 80 kN h F max F T 16 80 1 4 12 0 hkmax kN h0 300 300 40 560mm 竖向力作用点位于下柱截面以内 150 mm a 150mm 0 3h0 0 3 560 168mm 取 a 168mm 722 y h y v s f F hf aF A2 1 85 0 0 300 16800 2 1 56030085 0 168555890 mm As bh0 722 400 560 0 32 0 2 0 32 0 6 选 416 804mm2 因为 a 150mm 0 3h0 0 3 560 168mm 可不设弯起钢筋 箍筋要求 在上部 2 3 范围内的水平箍筋总截面面积不应少于承受竖向力的受拉钢筋截面面积 0 h 的 1 2 取 10 100 有 h A 2 100 587mm A 2 804 2 402 mm 符合要求 3 2 0s 2 s 2 6 4 46 4 4 局部承压强度验算 局部承压强度验算 0 75f A 0 75 14 3 400 400 1716 kN F 555 89 cvk kN 所以满足要求 6 5 柱的吊装验算柱的吊装验算 6 5 16 5 1 吊装方案 吊装方案 采用一点翻身起吊 吊点设在牛腿与下柱交接处 动力系数取 1