PE250×400颚式破碎机的设计.doc

洛阳理工学院毕业设计 论文 I PE250 400 颚式破碎机的设计 摘 要 目前国内使用的破碎机类型很多 主要有鄂式破碎机 锤式破碎机 圆锥破 碎机 反击式破碎机和辊式破碎机 复摆式颚式破碎机与简摆式相比较 其优点 是 质量较轻 构件较少 结构更紧凑 破碎腔内充满程度较好 所装物料块受 到均匀破碎 加以动颚下端强制性推出成品卸料 故生产率较高 比同规格的简 摆颚式破碎机的生产率高出 20 30 本设计需求参数为进料口尺寸 250 400mm 最大进料粒度 210mm 处理能力 3 13m h 偏心轴转速 300r min 排料口调整范围 20 60mm 电动机功率 11 15KW 设计分析了破 碎机的发展现状和研究颚式破碎机的意义及复摆颚式破碎机机构尺寸对破碎性能 的影响 计算确定了 PE250 400 的机构参数 设计内容主要包括复摆颚式破碎 机的动颚 偏心轴 皮带轮 动颚齿板 定颚齿板 机架等一些重要部件 另外 对颚式破碎机的工作原理及特点和主要部件的作用作了介绍 关键词 复摆颚式破碎机 带传动 飞轮 洛阳理工学院毕业设计 论文 II DESIGN OF PE250 400 JAW FASHIONED CRUSHER ABSTRACT Currently the type of the crusher is multitudinous in domestic mainly including jaw crusher hammer crusher cone crusher impact breaker and roll crusher Compared with fine impact crusher SBM swinging jaw break machine s advantage is quality is lighter less compact structure component broken filled with degree is good with materials by uniform broken to block bottom mandatory move jaw is unloading launch finished higher than with specifications productivity of fine impact crusher 20 30 higher than the productivity This design is done for the feeding port size is 250 400mm Maximum feeding granularity is 210mm Production efficiency is 3 13m3 h Eccentric shaft speed is 300r min Discharging mouth adjustment range 20mm to 60mm Motor power is 11 15KW This design analysis of the current development of the crusher the meanings of researching the crusher how the dimensions of jaw crusher effect on the performance of the broken calculate and determine the PE250 x 400 structure parameters the design content mainly includes swing jaw eccentric shaft pulley seeing jaw gear plate and settled jaw gear plate and frame and some other important components In addition jaw crusher principle and characteristics and main component function is introduced KEY WORDS Jaw crusher Belt drive Flywheel 洛阳理工学院毕业设计 论文 III 目 录 前 言 1 第 1 章 绪论 2 1 1 研究的目的和意义 2 1 2 复摆颚式破碎机的特点和发展及现状 2 1 2 1 复摆颚式破碎机的特点 2 1 2 2 国内外颚式破碎机的发展及现状 3 第 2 章 总体设计 4 2 1 复摆颚式破碎机的基本结构 4 2 2 复摆颚式破碎机的工作原理 4 第 3 章 主要参数的确定 6 3 1 已知参数 6 3 2 部分结构参数的确定 6 3 3 动颚的摆动次数 偏心轴的转数 7 3 4 电动机的选择 8 第 4 章 传动装置 9 4 1 带轮的设计 9 4 2 偏心轴的设计 12 4 3 飞轮的设计 16 4 4 轴承的选择与校核 17 第 5 章 基本构件 19 5 1 动腭的设计 19 5 2 齿板的设计 19 5 3 推力板的设计 20 结 论 22 谢 辞 23 参考文献 24 洛阳理工学院毕业设计 论文 1 前 言 凡是外力将大颗粒物料变成小颗粒物料的过程称为破碎 破碎所使用的机械 为破碎机 物料碎磨得目的是 增加物料的比表面积 制备混凝土骨料与人造沙 使矿石中有用成分解离 为原料的下一步加工作准备或便于使用 物料的破碎是许多行业 如冶金 矿山 建材 化工 陶瓷 筑路等 产品生 产中不可缺少的工艺过程 就金属矿选矿而言 因为磨矿是选矿厂的耗能大户 约 占全厂耗电的 50 为了节能和提高生产效率 所以提出了 多碎少磨 的技术原 则 颚式破碎机由于它的结构简单 工作安全可靠 处理物体范围大 很适宜破 碎硬的物料 因此颚式破碎机在冶金 煤炭 化工 建材等工矿企业中被广泛的 应用 但是其破碎比小 破碎后的物料粒度不均匀 它是间歇工作 有空转行程 但是对于物料的粗碎和中碎 却是一种比较好的方法 所以在工矿企业中仍然被 广泛的应用 但是 复摆颚式破碎机也有它的缺点 非连续性破碎 效率较低 破 碎比较小 给矿不均匀引起颚板磨损不均匀等 针对其缺点 各国都在以下几方面 加以改进 优化结构与运动轨迹 改进破碎腔型 以增大破碎比 提高破碎效率 减少磨 损 降低能耗 颚式破碎机是一种最古老的破碎机 第一台颚式破碎机是有美国人 E W Blake 发明的 但由于它的结构简单 工作安全可靠 处理物体范围大 很 适宜破碎硬的物料 因此颚式破碎机在冶金 煤炭 化工 建材等工矿企业中被 广泛的应用 但是其破碎比小 破碎后的物料粒度不均匀 它是间歇工作 有空 转行程 但是对于物料的粗碎和中碎 却是一种比较好的方法 所以在工矿企业 中仍然被广泛的应用 洛阳理工学院毕业设计 论文 2 第 1 章 绪论 1 1 研究的目的和意义 物料的破碎是许多行业 如冶金 矿山 建材 化工 陶瓷筑路等 产品坐 产中不可缺少的工艺过程 就金属矿选矿而言 破碎是选矿厂的首道工序 为了 分离有用矿物 不但分为粗碎 中碎 细碎 而且还要磨矿 因为破碎是选矿厂 的耗能大户 约占全厂耗电的 50 为了节能和提高生产效率 所以提出了 多 碎少磨 的技术原则 这使破碎机向细碎 粉碎和高效节能方向发展 另外随着工业自动化的发展 破碎机也向自动化方向迈进 如国外产品已实 现机电液一体化 连续检测 并自动调节给料速率 排矿口尺寸及破碎力等 随着开采规模的扩大 破碎机也在向大型化发展 如粗碎旋回细碎方面新机型更 多些 总的来看 值得提出的有 颚式破碎机 圆锥破碎机 冲击式破碎机和辊 压机 而应用最广泛的就是颚式破碎机 1 2 复摆颚式破碎机的特点和发展及现状 1 2 1 复摆颚式破碎机的特点 复摆颚式破碎机的机构属于四杆机构中曲柄摇杆机构的应用 曲柄为主动件 复摆颚式破碎机的动颚 是直接悬挂在偏心轴上的颚 是曲柄连杆机构 没 有单独的连杆 由于动颚是由偏心轴的偏心直接带动 所以活动颚板可同时做垂 直和水平的复杂摆动 颚板上各点的摆动轨迹是由顶部的接近圆形连续变化到下 部的椭圆形 越到下部的椭圆形越扁 动颚的水平行程则由下往上越来越大的变 化着 因此对石块不但能起压碎 劈碎 还能起辗碎作用 1 2 2 国内外颚式破碎机的发展及现状 随着工业自动化的发展 破碎机也向自动化方向迈进 如国外产品已实现机电 液一体化 连续检测 并自动调节给料速率 排矿口尺寸及破碎力等 随着开采 洛阳理工学院毕业设计 论文 3 规模的扩大 破碎机也在向大型化发展 如粗碎旋回破碎机的处理能力已达 6000t h 至于新原理和新方式的破碎 如电 热破碎 尚在研究试验中 暂时还不能 用于生产 颚式破碎机特点是提高动颚摆动次数借以增加产量 同时能实现液压调整排 料口 液压过载保护以及能负荷启动 国内山西某煤矿引进德国 WB8 26 颚式破碎机 该机置于皮带机上方 借助 曲柄连杆机构驱动动颚压碎煤块 实践证明使用效果较好 综上所述 改善国内颚式破碎机落后的状况 全面提高颚式破碎机技术水平 赶上世界先进水平 创造世界品牌的颚式破碎机是当务之急 第 2 章 总体设计 洛阳理工学院毕业设计 论文 4 2 1 复摆颚式破碎机的基本结构 本次毕业设计的复摆颚式破碎机主要由机架 动颚 偏心轴 颚板 衬板等 零部件组成 电动机通过三角皮带传动偏心轴 使动颚按照已调整好的轨迹运动 从而将破碎腔内的物料予以破碎 1 机架和支撑装置 机架由两个纵向侧壁和两个横向侧壁组成的刚性框 架 机架在工作中承受很大的冲击载荷 要求具有足够的强度和刚度 中小型一 般用铸铁整体铸造 2 破碎部件 破碎部件是动颚和定颚 两者有颚床和衬板组成 动颚直 接承受物料的破碎力 要有足够的强度 且要求轻便 以减少往复摆动时所引起 的惯性力 3 传动机构 偏心轴是颚式破碎机的主轴 是带动连杆或动颚做往复运 动的主要部件 通常采用合金钢制造 悬挂轴采用合金钢或优质碳素钢制造 2 2 复摆颚式破碎机的工作原理 本次的设计是典型的复摆颚式破碎机 颚式破碎机是典型的曲柄摇杆机构 其机构简图如图 2 1 所示 图 2 1 复摆颚式破碎机的机构简图 图 2 1 四杆机构中 AB 曲柄为破碎机偏心轴 BD 连杆为破碎机动颚 CD 摇 杆为破碎机肘板 EF 为破碎机定颚 由图 2 1 可计算出复摆颚式破碎机的自由度为 9 2 1 3 2 3 3 2 40 1 lh Fn PP 洛阳理工学院毕业设计 论文 5 第 3 章 主要参数的确定 3 1 已知参数 1 进料口尺寸 250 400mm 2 最大进料粒度 210mm 3 处理能力 3 13m h 4 偏心轴转速 300r min 5 排料口调整范围 20 60mm 6 电动机功率 11 15KW 3 2 部分结构参数的确定 此设计方案的成功与否 其关键在于四连杆机构的形式 应对颚式破碎机的 四连杆机构进行优化处理 使各杆件的匹配更加合理 获得最佳特性 从而达到 提高生产能力 降低下端特性值的目的 1 排料口最小宽度 e 设计任务书所给参数为 进料口宽度 B 250mm 进料口长度 L 400mm 初选排料口最小尺寸 排料口的最小尺寸决定了破碎机得最大破碎比 可由 下式求的 e 1 7 1 10 B 1 7 1 10 250 25 35mm 3 1 由此可得结果为 e 30mm 2 啮角 破碎机动颚板和固定颚板之间的夹角叫啮角 啮角是设计破碎机的一个主要 参数 啮角与破碎腔高度 生产率都成反比 对普通的破碎腔啮角进行分析 如 图示 3 1 所示 颚板上的压碎力 p1 和 p2 的作用方向垂直于颚板表面 而摩擦力 fp1 和 fp2 则平行于颚板表面 f 为颚板与物料间的摩擦系数 忽略自重 并把它 看作为分离体 则物料不上滑的条件为 3 2 11112222 11221122 cossincosin sinsincoscos pfppfp ppfpfp 洛阳理工学院毕业设计 论文 6 解式 3 2 并经简化和整理得 3 3 2 2 12 1 f tg f 将 为摩擦角 代入式 3 3 经简化得 tgf 3 4 12 2 一般的物料与颚板之间的摩擦系数 此时相对应的摩擦角为3 0 2 0f 故啮角为 为了更有效地咬住物料和考虑提高生产率 实 16 11 32 22 际上颚式破碎机啮角为 本设计因采用的是定颚垂直的腔型 由相 2417 a 关资料的经验初选啮角 20a 图 3 1 啮角示意及物料受力分析 3 破碎腔高度 H 破碎腔高度尺寸 破碎腔的高度越高破碎时间就越长 相应的物料的破碎就 越彻底 这和破碎腔要求尽量的提高生产效率是相互矛盾的 经过查阅了相关的 资料后 破碎腔的高度可由下式确定 H 2 25 2 5 B 2 25 2 5 250 562 625mm 取 H 600mm 3 3 动颚的摆动次数 偏心轴的转数 颚式破碎机的偏心轴转一圈 动颚往复摆动一次 前半圈为破碎物料 后半 圈为卸出物料 当动颚后退时 破碎后物料应在重力作用下全部卸出而后动颚立 即返回破碎物料 转速过高或过低都会使生产能力不能达到最大值 所以 使破 洛阳理工学院毕业设计 论文 7 碎机获得最高生产率的偏心轴转速 n 为 3 5 min 57 327 5 1 20tan 665 tan 665r s a n 式中 转速 nmin r 啮角 动颚摆动行程 cm s 3 4 电动机的选择 电机的选择一般是由用途 主要性能以及结构特点来决定的 因选用的是破 碎机的电机 该电机应适用于灰尘多 土扬水溅的场合 查阅了 机械手册 后 选用了 Y 系列 IP44 封闭式三相异步电动机 所以实际配用电机功率选 查找手册选用了型号为 Y315L1 8 的三相异步电 动机 各项技术数据如表 3 1 所示 表 3 1 电动机各项参数 电动机型号额定功率 KW满载转数 r min 堵转转矩 N mm 最大转矩 N mm Y180L 6159701 82 0 洛阳理工学院毕业设计 论文 8 第 4 章 传动装置 4 1 带轮的设计 颚式破碎机在工作时 所受载荷变化很大 有冲击载荷和脉动循环 并且使 其皮带轮的飞轮的传动较大 两传动轴间距离要求甚远 其工作环境恶劣 可造 于中心距较大的传动 已知电动机为 Y180L 6 额定功率 P 15Kw 转速 破碎机的970r minn1 转速为 1 确定计算功率300r minn2 ca P 计算功率是根据传递功率 P 和带的工作条件而确定 ca P 4 1 pkp aca 式中 计算功率 kw ca p 工作情况系数 A k 所传递的额定功率 如电动机的额定功率或名义的负载功 P 查表得工矿系数1 5ka 4 2 KWKWPkp Aca 5 22155 1 2 选定普通 V 带带型 根据和 确定带型为 D 型 kwPca5 22 970r minn1 3 计算传动比 4 3 2 1 n n i 式中 n1 小带轮转速 n2 大带轮转速 4 4 2 3 300 970 2 1 n n i 4 定带轮的基确准直径并有验算带速 v 5 1 初选小带轮基准直径 d1 d 在带传动需要传递的功率给定的条件下 减小带轮直径 会增大带传动的有 洛阳理工学院毕业设计 论文 9 效拉力 从而导致 V 带根数的增加 这样不仅增大了带轮的宽度 而且也增大了 载荷在 V 带之间分配的不均匀性 根据 V 带的带型 参考 机械设计 带轮的 基准直径 初选小带轮基准直径 970mmdd1 500mmdd1 2 验算带速 v 4 5 smsm nd v d 5 24 100060 970500 100060 11 在范围内 故带速合适 m s25 5 3 计算大带轮基准直径 d2 d 4 6 1500mm3500idd d1d2 5 确定 V 带的中心距和基准长度 d L 1 初定中心距 0 a 若要传动的速度较平稳 轴间距应选一个大小适中的值 根据 12012 0 7 2 dddd ddadd 4 7 0 14004000mmamm 初步确定中心距为 1500mma0 2 计算带所需的基准长度 d L 4 8 2 21 0012 0 2 2 24 1500500 2 1500 500 1500 24 1500 7267 dd ddd dd Ladd a mm 查表选取基准长度 mmLd8000 3 计算实际中心距 a 4 9 0 0 2 80007267 1500 2 1866 5 dd LL aa mm mm 4 10 min max 0 0151866 50 015 80001746 5 0 031866 50 03 80002106 5 d d aaLmm aaLmm 中心距的变化范围为 2106 5mm 1746 5mm 洛阳理工学院毕业设计 论文 10 6 小带轮包角 1 a 小带轮上的包角小于大带轮上的包角 小带轮上的总摩擦力相应地小于 1 a 2 a 大带轮上的总摩擦力 因此 打滑只可能在小带轮上发生 为了提高带传动的工 作能力 应使 120 a 57 3d d 180a d1d21 4 11 00 12 1 00 00 18057 3 1500500 18057 3 1866 5 149 3120 dd dd a 因此 主动轮上的包角合适 7 计算带的根数 z 1 单根带的额定功率 0 p 根据和 查表通过差值法得 D 型带 500mmdd1 970r minn1 kw p 396 250 考虑传动比的影响 额定功率的 查表并通过插值法计算得 0 p 0 2 314 wpK 2 确定 V 带的根数 4 12 000 p P KKpp p Z ca La ca 4 13 22 5 4 45 25 3962 314 0 36 0 52 Z 取 5 z 8 单根 V 带的预紧力 4 14 2 0 1 5 2 500qv zv P K F ca Z 由表查得0 61kg mq 2 0 2 522 5 500 1 0 61 24 5 0 365 24 5 732 2 FN N 洛阳理工学院毕业设计 论文 11 9 计算压轴力 4 15 1 0 0 2sin 2 149 3 2 5 732 2 sin 2 7061 p FzF N 10 带轮的结构设计 带轮宽 4 16 246mm48237 51 52fe 1 z B 大带轮和小带轮直径分别为 1500mm 和 500mm 大带轮厚度为 246mm 大 小带轮直径均大于 300mm 因此均采用轮辐式结构 小带轮孔径为电动机轴直径 80mm 大带轮孔径取 140mm 大带轮示意如图 4 1 如下 图 4 1 大带轮结构示意图 4 2 偏心轴的设计 颚式破碎机的偏心轴是一个传递扭矩 且两轴承支承间为偏心结构的转轴 对于它的可靠性设计 实际上就是根据预先拟定的结构方案 确定一组直径 使 之既能满足强度 刚度要求 又能满足可靠性要求 而且重量轻和经济效益最好 发求得技术上先进 经济上合理 洛阳理工学院毕业设计 论文 12 1 偏心轴的材料选用 45 号钢 2 轴传递的功率 查表的 V 带的传动效率为 0 92 0 97 现 0 95 轴传递的功率为 4 17 ca pp P 0 95 22 5 21 4kW 3 偏心轴的转速 300r min 4 初步确定轴的最小直径 4 18 3 0min n P Ad 式中 A0 与轴材料有关的系数其值可查表 15 3 取 A0 112 P 轴传递的功率 n 轴的转速 4 19 mmAd 4 46 300 4 21 3 0min 考虑到轴上键槽会消弱轴的强度 若为单键 则应将上述计算值增大 5 左 右 若为双键 应将上述计算值增大 10 左右 该设计轴为单键所以将上述计算 增大 6 最小直径段的轴与带轮相配合 带轮孔径为 90mm 49 2mm 符合要求 因此 选取轴的最小直径为 90mm 5 确定轴的各段尺寸 图 4 2 偏心轴 由图 4 2 的基本结构初步确定轴的尺寸由图可知其轴承安装在 L4 L6 上 在 洛阳理工学院毕业设计 论文 13 L4 段和 L6 段 轴承与其直接配合 所以知其尺寸由轴承决定 从左到右把偏心 轴分为七段 D1 140mm L1 278mm D2 150mm L2 95mm D3 145mm L3 2mm L4 为倾斜面此处安装轴承 选取和此处的轴承有关 查取 滚动轴承应用手 册 选择调心滚子轴承 轴承型号为 23232C d 160mm D 280mm B 165mm 故 L4 165mm D5 170mm L5 90mm L6 段安装动颚轴承 此段选取轴承型号为 23236CC W33 d 180mm D 320mm B 112mm 故 L6 104mm 取 L6 112mm D7 200mm L7 756mm 初步设定轴为对称的所以右端和左端一样 偏心轴总长 L 4 20 2 123456 7 2 278952 16590 112 756 2240 LLLLLLLL mm 6 偏心轴的强度校核 在破碎工作时 破碎力通过动颚轴承传到偏心轴上上 只考虑破碎力的作用 破碎力平均分布在两个动颚轴承上 分别用 F1 F2 来表示 机架轴承要当于两 个支座 对偏心轴具有支座反力的作用 分别用 R1 R2 来表示 机架轴承载荷 的作用点与动颚轴承载荷作用点间的距离用 L 表示 偏心轴的载荷受力分析如图 4 3 所示 并作出轴的弯矩图和扭矩图如图 4 4 所示 洛阳理工学院毕业设计 论文 14 图 4 3 轴受力示意图 图 4 4 上为弯矩图 下为扭矩图 从轴的受力示意图以及弯矩图和扭矩图中可以看出动颚轴承中心所在截面为 危险截面 计算出此截面处的弯矩 M 和扭矩 T 按弯扭合成应力校核轴的强度 表 4 1 各校核强度 支反力F1 F2 131915N R1 R2 131915N 总弯矩 M 44323440N mm 扭矩 T 4355963N mm 轴的计算应力公式 4 21 W TM 22 ca s 轴单向旋转 扭转切应力为脉动循环变应力 取 M 0 6 代入数据得 选取 轴的材料为 45 号钢调制处理 1 故安全 ca s 洛阳理工学院毕业设计 论文 15 4 3 飞轮的设计 颚式破碎机是一种间歇工作的机械 工作行程破碎物料而空行程只是克服机 构中的有害阻力 因而造成了机器转动速度的波动及电动机的负荷不均匀 设破 碎机在空行程期间 内的功率消耗为 在压碎物料期间内的功率消耗为 电动机 额定功率为 N 并且 21 NNN 在期间 多余的功率使飞轮角速度从增加到 在NN 12 NN min max 期间 功率不足 使飞轮角速度从减少到 同时飞轮放出能量 2 NN max min 增加破碎物料的有效功率 提高破碎机的破碎效率 由此 可得能量平衡方程式 4 22 11 1maxmin 102102 2 NtN tJww 或 4 23 2 11 10 102102NtN tJw d 式中 飞轮的转动惯量 J 2 mkg 飞轮平均角速度 w 2 minmax ww w 速度不均悉数 0 d w ww d minmax 0 飞轮储存的能量为 4 24 0 2 11 102dJwNNt 考虑摩擦损失的机械效率为 4 25 N NN h 1 代入公式后 得飞轮所需要的转动惯量 4 26 0 2 1 102 dw Nht J 机械效率 因设计的是复摆式破碎机 效率较高 所以取值为0 85 0 75h 0 85 对中小型破碎机 取 此处取 0 02 角速度 n tt 40 3 2 1 05 0 03 0 0 d 洛阳理工学院毕业设计 论文 16 根据实验转速 n 求得 而且已知 将这些数据代入公式 w p n 2 min 250rn 求得 2 kg m61 24 J 飞轮的外径应与大带轮的外径相当 选取飞轮的外径为 D 1500mm 选取飞 轮的内径为 d 140mm 则飞轮的质量 m 为 4 27 kg dD J m75 86 14 0 5 1 61 2488 2222 则飞轮的宽度 B 为 4 28 mm dD pr m B161 2 2 2 2 飞轮的具体几何尺寸 参考了普通飞轮的设计结构 并将之简化 在保证了 飞轮可以正常工作的前提下 尽量减轻飞轮的质量 优化结构 使之整体化和减 少加工费用 与普通的飞轮的设计不同的是 这个飞轮可以通过加配重的方式 来进行转 动惯量的调节 4 4 轴承的选择与校核 1 选择轴承 对于内装轴承 通过查阅 机械设计手册 初步选定内装轴承的型号为 24126CC W33 其基本尺寸为外径 D 210mm 内径 d 130mm 宽度 B 80mm 极 限转速为 700r min 脂润滑 基本额定载荷 C 1850KN 此值远大于动颚的破 r 碎力 V 型带的压轴力 偏心轴的自重力和带轮 飞轮的惯性力的合力 对于外装轴承 靠近带轮一侧的要承受 V 带施加的压轴力的作用 本设计中 为 6303N 故对于外装轴承的确定 应考虑此压轴力 初选型号为 23122CC W33 其基本尺寸及系数为 内径 d 110mm 外径为 D 180mm 宽度 B 56mm 基本额定载荷 1210KN 完全可以提供破碎力 极限转速 900r min 脂 润滑 洛阳理工学院毕业设计 论文 17 2 轴承的当量动载荷 一般计算公式为 4 29 arp YFXFfp 式中 性质系数 查表取为 2 0 p f p f 轴承承受的径向载荷 由先前的计算知 R F NFR 5 9545 轴承承受的轴向载荷 由于在本机的设计中 轴承在理论上是不 A F 受轴向力的且实际很小可忽略不计 径向载荷系数 查表可得为 1 X Y 轴向载荷系数 查表可得为 0 3 对于只受纯径向载荷的轴承的当量动载荷 4 30 kNFfp rp 83 263915 1310 2 3 计算轴承的寿命 由公式 4 31 60 106 p c n LK 此为滚子轴承 式中 3 10 e hhL1000010685 83 263 1210 25060 10 3 10 6 1 4 32 hhL1000043978 83 263 1850 25060 10 3 10 6 2 故满足预期寿命 因此 选用 24126CC W33 和 23122CC W33 调心滚子轴承满足要求 洛阳理工学院毕业设计 论文 18 第 5 章 基本构件 5 1 动腭的设计 动腭是支承齿板且直接参与破碎矿石的部件 要求有足够的强度和刚度 其 结构应该坚固耐用 按结构特点 可把动腭分成箱型结构和非箱型结构两种 根 据该设计的型号和参数 我选择非箱型加筋结构动腭 截面为 E 型 5 2 齿板的设计 齿板的结构 齿板 也叫衬板 是破碎机中直接与矿石接触的零件 结构 虽然简单 但它对破碎机的生产率 比能耗 产品粒度组成和粒型以及破碎力等 都有影响 特别对后三项影响较明显 齿板横截面结构形状有平滑表面和齿形表面两种 后者又可分三角形和梯形 表面 为了保证产品粒度和形状 通常还是采用三角形或梯形衬板 图 5 2 衬板齿形 在本次设计中我采用梯形衬板 其动腭齿板和定颚齿板的基本结构如图 5 3 洛阳理工学院毕业设计 论文 19 所示 a 动颚齿板 b 定颚齿板 图 5 3 梯形衬板 5 3 推力板的设计 破碎机的推力板 肘板 是结构最简单的零部件 但其作用却非常重要 通 常有三个作用 一是传递动力 其传递的动力有时甚至比破碎力还大 二是起保 险件作用 当破碎腔落入非破碎物料时 肘板先行断裂破坏 从而保护机器其他 零件不发生破坏 三是调整排料口大小有的简摆腭式破碎机是通过更换不同的长 度尺寸的肘板来调整排料口大小的 洛阳理工学院毕业设计 论文 20 在机器工作时 肘板与其支撑的衬板不能良好的润滑 加上粉尘落入 所以 肘板与其衬板之间实际上是一种干摩擦和磨粒磨损状态 这样 对肘板的高负荷 压力 导致肘板与肘板垫很快磨损 使其寿命很低 因此肘板的结构设计既应考 虑该机件的重要作用也应考虑其工作环境 结 论 颚式破碎机是比较常用的破碎设备 本设计主要针对 PE250 400 动颚和传 洛阳理工学院毕业设计 论文 21 动部分进行设计 包括其主要零件的设计 同时介绍了颚式破碎机的安装 使用 及修理等 本设计是复摆颚式破碎机 通过设计可以得出复摆颚式破碎机与简摆颚式破 碎