变电所高支模方案.doc

金湟纸业变电所高支模方案编制人：黄烨辉目 录一、工程概况.二、编制依据.三、荷载选择.四、材料选择.五、梁、板支模构造.六、施工说明.七、支模系统验收要求.八、拆除.九、安全及应急措施.十、附件：模板支撑系统计算书.1、120厚板模板支撑系统.1.1 荷载的计算.1.2 板底多层板验算：.1.3. 板底50100木方验算.1.4.钢管小横杆验算.1. 5 钢管大横杆验算.1.6 钢管立杆稳定验算.2、300600梁模板支撑系统.2.1 荷载计算.2.2 梁底多层板模板验算.2.3 梁底木方验算.2.4 .梁底钢管小横杆验算.2.5 梁底大横杆验算.2.6 梁下钢管支撑验算. 3、3501000梁模板支持系统 3.1荷载计算 3.2梁底多层板验算. 3.3梁底木方验算 3.4梁底钢管小横杆验算 3.5梁底大横杆验算 3.6梁底钢管支撑验算 变电所二层结平（10.00m标高）模板支撑施工方案一、工程概况变电所工程位于金坛市东村路与金宜路交界处，为金湟纸业新厂区变电所，二层结平层高5m和10m。10m标高处，结平板厚度为120mm，结平梁截面尺寸有300600、250500、3501000。本施工方案选取截面尺寸为300600、3501000的梁，120厚结平板，支模高度为10m进行计算设计。其他部位参照施工。二、编制依据施工图纸建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）建筑施工扣件式钢管脚手架施工安全技术规范（JGJ130，J84-2001）江苏省建筑安装工程施工技术操作规程-混凝土结构工程建筑施工手册（第四版）三、荷载选择序号名 称荷 载1木模板自重0.3 kN/22混凝土自重24 kN/23梁钢筋自重板钢筋自重1.524 kN/21.124 kN/24振捣荷载计算水平面荷载2.0 kN/2计算垂直面荷载4.0 kN/25施工人员及设备荷载计算底模及小横杆时4kN/2,计算弯矩时再以集中力2.5kN验算,取最大值计算大横杆时2.4 kN/2计算立杆及其他支承构件1.6 kN/221四、材料选择材 料规 格性能指标及其他钢管Q235钢482.8抗弯强度设计值：fm=205 N/mm2截面积：A=3.97cm2惯性矩：I=10.2 cm4截面模量：W=4.25 cm3回转半径：i=1.60 cm弹性模量：E=2.06105 N/mm2模板木材（松木）50mm100mm自重：30N/M截面惯性矩：Ix=4166667 mm4，IY=1041667 mm4截面最大抵抗矩：Wx=83333 mm3，WY=41667 mm3顺纹抗剪：fv=1.4 N/mm2抗弯：fm=13 N/mm2弹性模量：E=9000 N/mm2多层板12厚截面模量：W=24000mm3弹性模量：E=4050 N/mm2惯性矩：I=144000 mm4静弯曲强度垂直纤维向最小值：f=10.32 N/ mm2抗剪：t =1.2 N/mm2自重0.066 KN/m2扣件单扣件承载力8 KN双扣件承载力12 KN对拉螺栓12【N】=12.9KN五、梁、板支模构造截面尺寸(mm)立杆纵距(mm)立杆横距(mm)小横杆间距(mm)梁底木方（根、mm）水平杆步距(mm)对拉螺栓(mm)300600100010001000/331800/3501000100010001000/341800/2505001000100050031800/120mm1000100010002501800/所有立杆顶部均使用双扣件六、施工说明1、本工程梁及结平模板采用50100木方，12厚多层板和壁厚不少于2.8的482.8钢管、12对拉螺杆，螺帽、“3”形卡、梁板立杆顶部均采用双扣件形式,所有立杆采用定尺钢管。 2、支撑系统搭设前，先做专项安全技术交底，支撑系统由专业人员搭设。3、施工前，由现场技术人员根据施工方案在混凝土板面上按平面布置图确定立杆及纵横水平杆位置。4、施工顺序：柱、剪力墙钢筋绑扎、模板搭设搭设模板承重架梁、结平模板铺设、结平钢筋绑扎、梁、板模板支模系统等混凝土到强度后拆除。梁、板模板搭拆施工顺序：立杆水平杆（大横杆）小横杆50100木方立放底模梁筋侧模板模板筋梁、板混凝土混凝土养护拆除支撑系统。施工时先搭设主梁排架搭设次梁排架根据已搭设梁的排架，调整立杆间距，搭设板的支撑系统。5、120mm厚板支模系统为：12厚多层板50100木方，木方立放，木方间距不大于250；木方下纵横向钢管水平杆，立杆间距10001000，采用定尺钢管。立杆顶部均采用双扣件。水平钢管与钢管立杆用扣件连接，水平杆步距不大于1800，水平杆件与已浇筑的混凝土柱刚性连接；离地200处设纵横向扫地杆。6、300600梁支模系统为：梁底12厚多层板，50100木方三根立放，小横杆间距1000/3，立杆梁两侧各一根，立杆横距1000，纵距1000。立杆顶部均采用双扣件。水平钢管与钢管立杆用扣件连接，水平杆步距不大于1800，离地200处设纵横向扫地杆。7、3501000梁支模系统为：梁底12厚多层板，50100木方四根立放，小横杆间距500，立杆梁两侧各一根，立杆横距1000，纵距1000。立杆顶部均采用双扣件。水平钢管与钢管立杆用扣件连接，水平杆步距不大于1800，离地200处设纵横向扫地杆。8、250500梁支模系统为：梁底12厚多层板，50100木方三根立放，小横杆间距500，立杆梁两侧各一根，立杆横距1000，纵距1000。立杆顶部均采用双扣件。水平钢管与钢管立杆用扣件连接，水平杆步距不大于1800，离地200处设纵横向扫地杆。9、支模系统全高设置纵横向水平杆，梁板柱支撑系统形成一整体，从而确保结平层混凝土浇筑时整个支撑系统的稳定。10、每个扣件的拧紧力矩对都要控制在40-65N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的钢管。11、梁板底模板起拱1。12、混凝土浇筑方向先远后近，混凝土分层浇筑，不能集中堆载，混凝土堆载高度不能大于作业面设计标高100。七、支模系统验收要求1、钢管、扣件进场后进行材料验收，提供钢管、扣件合格证。2、施工过程中：项目部管理人员、架子工组长同步检查。3、施工完毕后，由公司技术安全部门、现场项目经理、安全员验收。4、验收标准：按施工方案搭设，立杆垂直度全高不大于30，其他模板起拱、平整度等验收内容由项目部质检员按混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）会同监理人员共同验收。八、拆除1、混凝土施工完毕待监理批准方可拆去梁侧模板。2、混凝土施工时同步制作拆模试块，及时送检并取得强度报告。取得强度报告后得到监理许可后进行拆模。九、安全及应急预案 一、安全措施1、作业工人佩戴好安全防护用品。2、支模前进行专项安全交底，并履行签字手续。临边无防护设施情况下支模应系好安全带。在水平杆件上铺木板或竹芭，供搭设时工人行走。3、精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，本工程按后浇带分段施工，在后浇带处的立杆外侧搭设垂直剪刀撑。4、搭设时，钢筋等材料不能在支架上方堆放。5、泵车送料时，平台上不准过量堆放，混凝土堆放高度不得超出设计板厚100mm，严防平台超载而倒塌伤人。6、施工作业人员不要聚集在一起，应分散作业。按既定的混凝土浇筑方案确定的混凝土浇筑方向浇筑混凝土。7、混凝土浇筑时项目部安排专人进行看模，看模时工人站在支模架外，用强光手电照明监控支撑系统情况，听到异常声响时立即报告项目部人员，并停止作业，施工人员撤离。8、项目部接到报告后与监理、业主分析施工情况，决定是否需要采用措施。待隐患消除后才能继续作业。9、若发生事故，立即报告并按公司和项目部的应急预案方案执行。抢救伤员防止伤害扩大。二、应急预案1、目的为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，制定本预案。2、组织网络及职责1、由项目负责人、施工员、安全员等成应急小组。项目负责人任应急小组组长。2、施工员负责组织人员现场抢救伤员。3、安全员负责组织人员救 护伤员。4、项目负责人负责与医院联系。3、应急措施1、用切割机等工具抢救被脚手架压住的人员，并转移到安全地方。2、保持呼吸道畅通，消除伤口、鼻、咽、喉部的异物，血块、呕吐物等。3、若伤员出现呼吸、心跳骤停，应立即进行心肺复苏、人工胸外心脏按压、人工呼吸等。4、进行简易的包扎止血或骨折简易固定。5、立即拨打120急救中心与医院联系或拨打110、119救助帮助，详细说明事故的地点、程度及本部门的联系电话，并派人到路口接应。4、应急物资常备药品：消毒用品、急救物品（绷带、无菌敷料）及各种常用小夹板、担架、止血袋、切割机等。5、注意事项1、人工胸外心脏按压、人工呼吸不能轻意的放弃，必须坚持到底。2、如现场发生人身意外伤害事故，如当事人没有自觉症状，不要轻易放走当事人，医务人员要对其进行全面检查并观察24小时，确实没有损伤时才能视为正常。3、当发现伤员心跳、呼吸停止时要应地抢救，进行心脏复苏，直至急救医务人员到场进一步抢救。4、现场发生人身意外伤害事故，不要慌乱，派专人守在伤员前进行临时救护，另派人与急救中心或医院联系说明伤员所处地点，行车路线及达到所在地点的明显标志。5、对于骨折伤员，特别是怀疑颈、胸腰椎骨折伤员要做好固定，用硬板搬运，不得随意拉扯、扭曲身体搬运。十、附件：模板支撑系统计算书现浇混凝土梁、板模板支撑系统设计计算书现浇混凝土梁、板模板支撑系统设计计算书1、120厚结平板模板支撑系统120厚板支模系统为：12厚多层板+50100木方，木方立放，木方间距不大于250；木方下纵横向钢管水平杆，间距为1000，立杆间距10001000，采用定尺钢管。立杆顶部均采用双扣件形式。1.1 荷载的计算序号荷载名称计算式值（kN/）模板自重标准值0.30.30混凝土自重标准值240.122.88钢筋自重标准值1.1240.120.13施工人员及设备荷载44荷载组合一：由活荷载效应控制时：1=(+)1.2+1.4 = (0.3+2.88+0.13) 1.2+41.4 =9.57 kN/m2荷载组合二：由永久荷载效应控制时：2=（+)1.35+0.71.4 = (0.3+2.88+0.13) 1.35+40.71.4 = 8.39 kN/ m2二者取大值，取q1 =9.57 KN/ m21.2 板底多层板验算：1.2.1 弯矩验算按照简支梁计算，模板下木方间距为250，1、施工荷载为均布线荷载时计算简图如下：图1.2-1 模板在均布线荷载作用下的计算简图此时线荷载q =q11.0 = 9.571.0 = 9.57 KN/m =9.57N/m最大弯矩M1= 9.572502/8 = 74765.625 N.mm2、施工荷载为集中荷载时，计算简图如下：图1.2-2模板在集中荷载作用下的计算简图多层板模板自重线荷载设计值q = 0.0661.01.2= 0.08 kN/m，跨中集中荷载设计值P=2.51.4 = 3.5 kN此时最大弯矩M2 = 0.080.2502/8 + 3.50.25/4 = 0.219kN.m=219000N.mm3、由于M2M1，故多层板模板强度验算采用M2=219000 N.mm12厚多层板截面模量W= 24000mm；静弯曲强度最小值f=10.32 N/mm；弹性模量E=4050 N/mm= M/W=219000/24000 =9.125 N/mm f=10.32 N/mm 满足要求1.2.2挠度验算惯性距I=144000 mm4荷载=(+)1.0 =（0.3+2.88+0.12）1.0 =3.3 kN/m = 3.3 N/mmWmax =5ql4/384El=53.32504/3844050144000=0.29 w=1/400=250/400=0.625 mm满足要求1.2.3 剪应力验算 剪力V=ql/2=9.57250/2=1196.25 N剪应力 t = 3v/2bh= 31196.25/（2100012）= 0.149 N/mmt= 1.2 N/mm满足要求1.3. 板底50100木方验算木方间距为250，立杆间距10001000。1.3.1弯矩验算1、木方上施工荷载为线荷载时的计算简图如下：图1.3-1 木方在线荷载作用下的计算简图木方上线荷载：= 9.570.25 =2.3925 kN/m = 2.3925 N/mm此时最大弯矩：M1 = ql/8=2.39251000/8 = 299062.5 N.mm2、木方上施工荷载集中荷载时，计算简图如下：图1.3-2 木方在集中荷载作用下的计算简图木方自重线荷载设计值： 0.031.2 = 0.036 kN/m跨中集中荷载设计值： P=2.51.4 = 3.5 kN/m此时最大弯矩： M2= 0.0361.0/8 + 3.51.0/4=0.8795 KN.m=879500 N.mm3、由于M2M1，故木方弯矩应按M2验算强度承载力= M/W= 879500/83333 = 10.55 fm=13 N/mm 满足要求1.3.2 剪应力验算剪力V= ql/2 = 2.39251000/2 =1196.25 Nt = 3V/2bh =31196.25/（250100） =0.36 N/mmt=1.4 N/mm 满足要求1.3.3 挠度验算挠度验算时，不计算施工人员设备荷载及荷载分项系数，即此时=(+)0.215=（0.3+2.88+0.13）0.25 =0.8275 kN/m =0.8275 N/mm最大挠度Wmax=5ql4/384El=50.827510004/38490004166667=0.2873 mmw=1000/400=2.5 mm满足要求1.4.钢管小横杆验算1.4.1荷载计算序号荷载名称计算式值（KN/m2）模板自重标准值0.30.3混凝土自重标准值240.122.88钢筋自重标准值1.1240.120.13施工人员及设备荷载2.42.4荷载组合一：由活荷载效应控制时q1 =(+)1.2+1.4 = (0.3+2.88+0.13)1.2+2.41.4 = 7.33kN/m2荷载组合二：由永久荷载效应控制时q2 =（+)1.35+0.71.4 = (0.3+2.88+0.13)1.35+2.40.71.4 = 6.82 kN/m2二者取大值，取q1 = 7.33 kN/m2则木方上线荷载为=7.330.25=1.8325 kN/m=1.8325 N/mm1.4.2 弯矩验算钢管小横杆承受木方传来的集中荷载，木方间距是250mm，立杆作为钢管小横杆支点，按最不利的单跨集中荷载，计算简图：图1.4-1 板底小横杆的计算简图木方传递给钢管小横杆的集中力P=ql= 1.83251000 = 1832.5 N最大弯矩Mmax = PL/2 = 1832.51000/2 =916250 N.mm承载力=0.9Mmax/W=0.9916250 /4250 =194 N/mm fm=205 N/mm 满足要求1.4.3挠度验算验算挠度时不包括荷载分项系数及施工人员和设备荷载，此时P=（+)0.251000 = (0.3+2.88+0.13)0.251000 =827.5 N最大挠度Wmax= 19Pl3/384El=19827.51000/384206000102000=1.95mmw= 1000/400=2.5mm满足要求1. 5 钢管大横杆验算大横杆及小横杆均与立杆扣接，大横杆起水平牵杆作用，大横杆上不承受小横杆传来的荷载，所以大横杆不再验算。1.6 钢管立杆稳定验算1.6.1 荷载计算序号荷载名称计算式值（kN/）模板自重标准值0.30.3混凝土自重标准值240.122.88钢筋自重标准值1.1240.120.13施工人员及设备荷载1.61.6荷载组合一：由活荷载效应控制时q1 =(+)1.2+1.4 = (0.3+2.88+0.13) 1.2+1.61.4 = 6.21 kN/m2荷载组合二：由永久荷载效应控制时q2 =（+)1.35+0.71.4 = (0.3+2.88+0.13) 1.35+1.60.71.4 = 6.04 kN/m2二者取大值，取q1 = 6.21 kN/m2每根立杆承载N=6.2111 =6.21 kN1.6.2 立杆稳定性验算板底钢管步距不大于1.8米， 482.8钢管回转半径i=1.6cm,截面积A=3.97cm2长细比=1/i=1800/16=112.5=150,查b类截面轴心受压钢构件稳定系数表得稳定系数=0.499立杆得稳定性：=N/A=6.21103/0.499397= 31.35 N/mm f=205 N/mm 满足要求扣件防滑计算：N=6.21 KN12KN(双扣件),所以扣件不会滑移。所以，120厚板模板支撑系统搭设方案是可行的。2、300600梁模板支撑系统梁底12厚多层板，50100木方三根，小横杆间距1000/3；立杆两根，梁两侧各一根，立杆横距1000，立杆纵距1000，水平杆步距不大于1800。2.1 荷载计算序号荷载名称计算式值（kN/m）模板自重标准值0.3（0.3+0.602）0.45混凝土自重标准值240.30.604.32钢筋自重标准值1.5240.30.600.27432振捣荷载20.30.6荷载组合一：由活荷载效应控制时q1 =(+)1.2+1.4 = (0.45+4.32+0.27432)1.2+0.61.4 = 6.89 kN/m荷载组合二：由永久荷载效应控制时q2 =（+)1.35+0.71.4 = (0.45+4.32+0.27432)1.35+0.60.71.4 =7.40 kN/m二者取大值，取q2 =7.40 kN/m2.2 梁底多层板模板验算梁底多层板下三根木方，按两跨简支梁计算，计算简图如下:150150q图2.2-1 梁底模板计算简图考虑梁内混凝土浇筑时，在300mm宽范围内不可能分块浇筑，故按照满跨荷载考虑，弯矩系数Km=0.1、剪力系数Kv=0.6、挠度系数Kw=0.677。2.2.1 底模多层板弯矩验算梁纵向线荷载转换成横向线荷载:q =7.401.0/0.3 = 24.7 kN/m最大弯矩M = Km ql= 0.124.70.150= 0.0556 KN.m =55600 N.mm12厚多层板W=24000 mm=M/W= 55600/24000 =2.32 N/mm 10.32 N/mm 满足要求2.2.2 剪力验算剪力 V = Kv ql=0.624.7150=2223Nt = 3V/2bh =32223/(2100012) =0.27786 N/mmt=1.2N/mm 满足要求2.2.3 挠度验算（不包括活荷载及荷载分项系数）：梁纵向线荷载转换成横向线荷载：q=(+)1.0/0.3=5.044321.0/0.3=16.8144 kN/m12厚多层板惯性距I=144000 mm4 弹性模量E=4050 N/mm最大挠度Wmax=Kwql4/100EI=0.67716.81441504/1004050144000 = 0.033 mmw=l/400=150/300=0.5 mm满足要求。2.3 梁底木方验算底模下木方净距75mm，木方验算取125mm宽为一个计算单元5050503007575125图2.3-1 梁底木方计算单元示意图钢管小横杆作为木方的支点，间距333，按三跨连续梁计算，计算简图如下：图2.3-2 梁底木方计算示意图最不利荷载组合时的弯矩系数Km=0.117，挠度系数Kw=0.990，最大剪力系数Kv=0.6172.3.1 木方弯矩验算（梁底三根木方，中间部位的木方承受的荷载最大）：最大值为：q =7.400.125/0.3=3.08 N/m Mmax=Kmql2 =0.1173.083332=39960 N.mm,=Mmax/W= 39960/83333 = 0.48 N/mm 13 N/mm 满足要求2.3.2抗剪强度验算剪力V=Kvql=0.6173.08333=632.8 Nt = 3V/2bh =3632.8/250100 =0.189 N/mmt=1.4N/mm 满足要求2.3.3挠度验算梁荷载不包括活荷载及荷载分项系数，此时中间木方上线荷载为q =(+)0.1165/0.3=5.044320.1165/0.3=1.95 kN/m最大挠度wmax = Kvql4/100El=0.991.953334/10090004166667=0.006mmw=1/400=333/300= 1.11mm 满足要求。2.4 .梁底钢管小横杆验算小横杆间距为333，立杆横距1000,梁两侧两根立杆。小横杆计算简图如下：300q350350图2.4-1 梁底小横杆计算简图2.4.1弯矩验算，计算简图参照上图小横杆荷载q=5.044320.333/0.3=5.599 kN/m =5.599 N/mm支座反力RA=RB=qb/2=5.5990.3/2=0.8399 KN钢管下部弯矩：Mmax=qbl (2-b/l)/8=5.5990.31(2-0.3/1)/8=0.36 KN*M=360000 N.mm= MB/W=360000/4250=84.705 N/mm2fm=205 N/mm2 满足要求2.4.2 挠度验算挠度计算时不计算活荷载及荷载分项系数，此时梁线荷载折算至小横杆上线荷载为q =（+）0.333/0.3=5.044320.333/0.3=5.60 kN/m最大挠度:wmax = qbl3(8- 4b/ l+b3/ l3)/384EI=1.52 mmw=1/400=1000/300= 3.33 mm 满足要求。2.5 梁底大横杆验算梁两侧大横杆受小横杆传递的荷载，可以简化为承受跨中集中荷载的三跨连续梁计算，计算简图如下：图2.5-1 梁底大横杆计算简图最不利荷载组合时的弯矩系数Km=0.311，挠度系数Kw=2.7162.5.1 弯矩验算大横杆集中荷载P = RA =1736.6 NMmax= KmPl =0.3111736.61000 =540082.6 N.m= Mmax/W=540082.6/4250=124.08 N/mm2fm=205 N/mm2 满足要求2.5.2 挠度验算最大挠度Wmax= KwPl2/100EI = 2.7161736.610002/(100206000102000)= 0.0022mmw=1/400=1000/300= 3.3 mm 满足要求。2.6 梁下钢管支撑验算梁下支撑钢管采用482.8N=3RA=31736.6=5210 N=5.21 kN12KN(双扣件)所以，以梁底立杆作为验算对象，立杆顶部均使用双扣件。482.8钢管回转半径i=1.6cm ，截面积A=3.97cm，水平杆步距不大于1.8米=l0/i=1800/16=112.5150,查b类截面轴心受压钢构件稳定系数表得稳定系数j=0.499立杆的稳定性：=N/jA=5210/（0.499397） =26.3 N/mmf= 205 N/mm 满足要求所以，400650梁支模系统承载能力能满足要求。3、3501000梁模板支撑系统梁底12厚多层板，50100木方四根，小横杆间距500；立杆三根，梁两侧各一根，梁底一根，立杆横距1000，立杆纵距1000，水平杆步距不大于1800。3.1 荷载计算序号荷载名称计算式值（kN/m）模板自重标准值0.3（0.35+1.02）0.71混凝土自重标准值240.351.08.4钢筋自重标准值1.5240.351.00.5334振捣荷载20.350.7荷载组合一：由活荷载效应控制时q1 =(+)1.2+1.4 = (0.71+8.4+0.5334)1.2+0.81.4 = 12.69 kN/m荷载组合二：由永久荷载效应控制时q2 =（+)1.35+0.71.4 = (0.71+8.4+0.5334)1.35+0.80.71.4 =13.80 kN/m二者取大值，取q2 =13.80 kN/m3.2 梁底多层板模板验算梁底多层板下四根木方，按三跨简支梁计算，计算简图如下:117117q116图3.2-1 梁底模板计算简图考虑梁内混凝土浇筑时，在350mm宽范围内不可能分块浇筑，故按照满跨荷载考虑，弯矩系数Km=0.1、剪力系数Kv=0.6、挠度系数Kw=0.677。3.2.1 底模多层板弯矩验算梁纵向线荷载转换成横向线荷载:q =9.64341.0/0.35 = 27.553 kN/m最大弯矩M = Km ql= 0.127.5530.117= 0.0377 KN.m =37700 N.mm12厚多层板W=24000 mm=M/W= 37700/24000 =1.57 N/mm 10.32 N/mm 满足要求3.2.2 剪力验算剪力 V = Kv ql=0.627.553117=1934.221 Nt = 3V/2bh =31934.221/(2100012) =0.242 N/mmt=1.2N/mm 满足要求3.2.3 挠度验算（不包括活荷载及荷载分项系数）：梁纵向线荷载转换成横向线荷载：q=(+)1.0/0.35=9.64341.0/0.35=27.55 kN/m12厚多层板惯性距I=144000 mm4 弹性模量E=4050 N/mm最大挠度Wmax=Kwql4/100EI=0.67727.551174/1004050144000 = 0.060 mmw=l/400=117/350=0.3343mm满足要求。3.3 梁底木方验算底模下木方净距50mm，木方验算取100mm宽为一个计算单元50350505050505050100图3.3-1 梁底木方计算单元示意图钢管小横杆作为木方的支点，间距500，按三跨连续梁计算，计算简图如下：图3.3-2 梁底木方计算示意图最不利荷载组合时的弯矩系数Km=0.117，挠度系数Kw=0.990，最大剪力系数Kv=0.6173.3.1 木方弯矩验算（梁底四根木方，中间部位的木方承受的荷载最大）：最大值为：q =9.64340.1165/0.35=3.21 N/m Mmax=Kmql2 =0.1173.215002=93892.5 N.mm,=Mmax/W= 93892.5 /83333 = 1.13 N/mm 13 N/mm 满足要求3.3.2抗剪强度验算剪力V=Kvql=0.6173.21500=990.285 Nt = 3V/2bh =3990.285/250100 =0.3 N/mmt=1.4N/mm 满足要求3.3.3挠度验算梁荷载不包括活荷载及荷载分项系数，此时中间木方上线荷载为q =(+)0.1165/0.35=9.64340.1165/0.35=3.21