大学综合行政办公楼建筑结构设计计算书 (2) 精品.doc

东营石油大学综合行政办公楼建筑结构设计前 言 本设计是按照河南科技大学规划与建筑工程学院20XX年任务书要求编写的。设计题目为“东营石油大学综合行政办公楼建筑结构设计”。内容包括建筑设计和结构设计两部分。高校办公楼属于公共建筑，其规范要求比较严格，能体现建筑和结构设计的很多重要方面，选择办公楼建筑和结构设计，能熟悉办公楼设计的基本原则，合理平面布置，满足使用要求。 框架结构的设计始于欧美，而后流传各地并得到大范围使用，其建筑结构平面布置灵活，使用空间大。延性较好，具有较好的抗震能力。对办公楼等重要建筑非常适用，能满足其较大的使用面积要求。 框架结构设计，分析建筑物的受力情况，采用不同的方法分别计算出各种荷载作用下的弯矩、剪力、轴力，调幅后进行内力组合，挑选最不利内力组合进行截面承载力计算，保证结构足够的强度和稳定性。 本结构计算选用一榀框架为计算单元，采用手算的简化计算方法，其中计算框架在竖向荷载下内力时使用的是弯矩二次分配法，计算框架在水平地震作用下内力时使用的是底部剪力法。本设计主要通过工程实例来强化大学期间所学知识，建立一个完整的设计知识体系，了解设计总过程，通过查阅大量的相关设计资料，提高自己的动手能力。 这次设计是在各位老师悉心指导下完成的，在此向您们表示衷心的感谢！鉴于水平有限，设计书中还存在不少缺点甚至错误，敬请老师批评指正。第1章 设计基本资料1.1 工程概况一、工程名称: 东营石油大学综合行政办公楼建设地点: 东营石油大学工程概况: 本工程建筑平面呈L字型，主体大楼六层。地下车库层高4.2米，地上层高3.6米，室内外高差0.45米，建筑面积约为8748m2。地质条件： 1、地震烈度：抗震设防烈度为7度，场地类别：类一组；地表粗糙度B类。 2、工程地质条件：根据某地质勘探部门提供的工程地质勘察报告，该勘察报告主要内容有：（1）地层结构及地层评述。自然地面以下土层依次为： 第一层 素填土层：底部埋深为2.30m； 第二层 粉土层：底部埋深为4.00m，承载力特征值fak=150KPa； 第三层 细砂层：底部埋深为5.20m，承载力特征值fak=150KPa； 第四层 中砂层：底部埋深为7.30m，承载力特征值fak=170KPa； 第五层 粗砂层：底部埋深为9.80m，承载力特征值fak=180KPa； 第六层 含砾粗砂层：底部埋深为18.40m，承载力特征值fak=200KPa； 第七层 含卵砾砂层：底部埋深为27.00m，承载力特征值fak=240KPa； 第八层 粉质粘土：底部埋深为38.60m，承载力特征值fak=250KPa； 第九层 含卵砾砂层：底部未揭穿，最大揭露厚度13.0m。 地下水埋深13.3-16.4m,本场区地下水对混凝土结构中钢筋无腐蚀性。五、材料选用 1、 混凝土：梁柱板均使用C30混凝土。 2、 钢筋：纵向受力钢筋采用热轧钢筋HRB400,其余采用热轧钢筋HRB335。 3、 墙体：a. 外纵墙采用200厚粉煤灰轻渣空心砌块7.5KN/m3），外侧墙体为水刷石墙面（0.5KN/）,内侧为20厚水泥粉刷墙面（0.36KN/）。 b. 内隔墙和内纵墙采用200厚粉煤灰轻渣空心砌块（7.5KN/m3）,两侧均为20厚水泥粉刷墙面（0.36KN/）。 c. 卫生间隔墙采用轻质隔墙。 d.女儿墙采用200厚粉煤灰轻渣空心砌块（7.5KN/m3）两侧均为20厚抹灰，墙高1100mm。 e.窗：塑钢窗，=0.45kN/m3；门：木门，=0.20kN/m31.2 结构选型 一. 结构体系选型：采用钢筋混凝土现浇框架结构体系。 二. 屋面结构：采用现浇混凝土肋型屋盖，刚柔性结合的屋面，屋面板厚120mm。 三. 楼面结构：采用现浇混凝土肋型屋盖，板厚120mm。 四.地下室顶板结构：采用现浇钢筋混凝土肋形楼盖，板厚120mm. 五. 楼梯结构：采用钢筋混凝土梁式楼梯。 六天沟:采用内天沟 七：电梯间：采用剪力墙结1.3 确定计算简图及梁柱线刚度计算1.3.1 柱网布置图图1-1 柱网布置图 1.3.2 计算简图 选取主体结构轴号为15的一榀框架作为计算单元。如下图： 图1-2 框架计算单元 图1-3 框架轴线尺寸1.3.3梁的截面尺寸 按跨度较大者进行计算，L=6600mm 故主梁的截面尺寸为，次梁的截面尺寸。1.3.4柱的截面尺寸 按层高确定柱的截面尺寸，取底层H=4200mm。 取柱的截面尺寸 1.3.5 梁柱的线刚度计算 框架梁的惯性矩及线刚度，先计算矩形截面梁的惯性矩，考虑楼板的翼缘效应，将惯性矩乘以增大系数2.0; 框架柱的惯性矩及线刚度： 底层柱： 其它各层柱:令，则其余各杆件的相对线刚度 图1-4 梁、柱相对线刚度图第2章 荷载计算2.1 恒载标准值计算 （1）屋面屋面表层 3.42 KN/m2结构层：120厚现浇钢筋混凝土板 0.120m25 KN/m3=3 KN/m2 抹灰层：10厚混合砂浆 0.01m17 KN/m3=0.17KN/m2合计 ： 6.59 KN/m2（2）各层走廊楼面水磨石地面 0.65 KN/m2结构层：120厚现浇钢筋混凝土板 0.120m25 KN/m3=3.0KN/m2抹灰层：10厚混合砂浆 0.1017N/m3=0.17N/m2 合计： 3.82N/m2（3）标准层楼面楼面 1.16KN/m2结构层：120厚现浇钢筋混凝土板 0.120m25 KN/m3=3.0 KN/m2 抹灰层：10混合砂浆 0.01m17 KN/m3=0.17 KN/m2 合计 ： 4.33 KN/m2（4）梁自重：bh=300mm600mm梁自重（两侧抹灰，底侧在天棚抹灰上已算过）： 25kN/m30.3m（0.6m-0.120m ）=3.6KN/m抹灰层:10厚混合砂浆： 0.01m(0.60m20.3)17KN/m=0.27KN/m 合计： 3.87KN/m次梁 ：bh=250mm500mm梁自重： 25kN/m30.25m（0.50m-0.12m ）=2.38KN/m抹灰层：10厚水泥砂浆 : 0.01m(0.5 m20.25m)17KN/m=0.21 KN/m合计： 2.59KN/m（5）柱自重：bh=400mm600mm 柱自重: 25kN/m30.4m0.6m=6.0KN/m 抹灰层：10厚混合砂浆抹灰层 0.010m（0.6m0.4m)217 kN/m30.34KN/m 合计： 6.34KN/m（6）外纵墙自重纵墙： 0.9m0.2m7.5 KN/m3 =1.35KN/m塑钢金窗： 0.45KN/m22.1m=0.945 KN/m水刷石外墙面： （3.6m-2.1m）0.5KN/m20.75KN/m水泥粉刷内墙面 ： （3.6m-2.1m） 0.36KN/m20.54KN/m 合计： 3.585 KN/m （7）内纵墙自重内纵墙： （3.6m-0.6m）0.2m7,5kN/m3=4.5KN/m 水泥粉刷内外墙面： （3.6m-0.6m）20.36KN/m22.16KN/m合计： 6.66KN/m（8）内隔墙自重内隔墙： （3.6m-1.0m）0.2m7.5kN/m3=4.5KN/m水泥粉刷内外墙面： （3.6m-0.6m）20.36KN/m22.16KN/m合计： 6.66 KN/m（9）地下一层纵墙自重纵墙自重 25kN/m3（4。2m-0.6m）0.2m=22.5KN/m水泥粉刷内外墙面： 3.6m0.36KN/m21.296KN/m合计： 23.796 KN/m2.2 活荷载标准值计算（1）屋面和楼面活荷载标准值根据建筑结构荷载规范查得：上人屋面：2.0KN/m2 办公室：2.0KN/m2 走廊：2.5KN/m2 （2）雪荷载 sk=1.00.35KN/m2=0.35KN/m2 ，屋面活荷载与雪荷载不同时考虑， 两者中取大值。2.3 竖向荷载下框架受荷2.3.1 CD、EF轴间框架梁屋面板传荷载：板传至梁上的三角形或梯形荷载等效为均布荷载。荷载的传递见图2-1。 图2-1 板传荷载示意图（单位mm）屋面板传荷载: =1.8/6.6=0.27 1-22+3=0.87恒载: 6.59 KN/m23.6m0.87=20.64KN/m活载: 2.0KN/m23.6m0.87=6.26KN/m楼面板传荷载:恒载: 4.33KN/m23.6 m0.87=13.56 KN/m活载: 2.0KN/m23.6m0.87=6.26KN/m梁自重: 3.87KN/mCD、EF、轴间框架梁均布荷载为：屋面梁 恒载=梁自重+板传荷载=3.87KN/m+20.64KN/m=24.51KN/m活载=板传荷载=6.26KN/m 标准层楼面梁 恒载=梁自重+板传荷载=3.87KN/m+13.56KN/m=17.43KN/m 活载=板传荷载 =6.26KN/m 2.3.2 CD 轴间框架梁：（1）屋面板传荷载： 恒载： 6.59KN/m22.7m=11.12KN/m 活载： 2.0KN/m22.7m=3.375KN/m（2）楼面板传荷载 恒载： 3.82KN/m22.7m=6.45KN/m 活载： 2.5KN/m22.7m=4.22KN/m 梁自重 3.87KN/m（3）CD轴间框架梁均布荷载为: 屋面梁： 恒载=梁自重+板传荷载=3.87KN/m +11.12KN/m=14.99KN/m 活载=板传荷载=3.375KN/m 楼面梁： 恒载=梁自重+板传荷载 =3.87KN/m+6.45KN/m=10.32KN/m 活载=板传荷=4.22kN/m2.3.3 C、F轴柱纵向集中荷载的计算 女儿墙自重：（做法：墙高1100mm，100mm的混凝土压顶，墙200厚） =0.2m1.1m7.5KN/m+25 KN/m0.1m0.24m+(1.2m2+0.2m) 0.5=3.45KN/m天沟自重=2.13KN/m合计 5.58KN/m顶层柱恒载=女儿墙及天沟自重+梁自重+板传荷载 顶层柱活载=板传活载 标准层柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载 标准层柱活载=板传活载 2.3.4 D、E轴柱纵向集中荷载的计算 顶层柱恒载=梁自重+板传荷载顶层柱活载=板传活载 标准层柱恒载=梁自重+隔墙自重+板传荷载 标准层柱活载=板传活载 框架在竖向荷载作用下的受荷总图如图2.2所示（图中的数值均为标准值）图2-2竖向荷载受力总图 (单位：kN)注：1：图中集中荷载的单位为KN； 2：图中数值均为标准值，其中括号内为活荷载。第3章 框架内力计算3.1恒荷载作用下的内力计算3.1.1梁的固端弯矩 图3-1计算简图 (公式3-1)； (公式3-2)集中荷载偏心引起的固端弯矩构成节点不平衡弯矩 （公式3-3）；梁的固端弯矩可按下面方法求得：六层： 由图2-2知一到五层竖向受荷相同，则固端弯矩也相同，可只算第五层集中荷载偏心引起的固端弯矩：一至五层受集中荷载相同，弯矩也相同3.1.2弯矩分配系数的计算根据梁柱的相对线刚度，算出各节点的弯矩分配系数：顶层：C轴： D轴： E轴 F轴 二至五层：C轴： D轴： E轴： F轴： 一层：C轴： D轴 E轴： F轴： 用弯矩二次分配法计算恒荷载作用下的框架弯矩，传递系数为1/2.各节点分配两次即可。计算如下图3-2：图3-2 弯矩分配法计算恒载作用下框架弯矩 (kN.m)图3-3 恒载作用下的弯矩图(单位：kN.m)3.1.3恒荷载作用下的剪力计算图3-4 计算简图梁： MA=0 MA- MB-ql2/2-QBl=0 QB=(MA-MB)/l-ql/2 （公式3-4） MB=0 MA- MB+ql2/2-QAl=0 QA=(MA- MB)/l+ql/2 （公式3-5） 柱： MC=0 -MC- MD-QDh=0 QD=-(MC+ MD)/h （公式3-6） MD=0 -MC- MD+QDh=0 QC=-(MC+ MD)/h （公式3-7）由上面计算简图和推到公式进行计算如下：六层：五层：二、三、四层：一层：负一层：恒荷载作用下的剪力和轴力图如下：图3-5恒荷载作用下的剪力图（单位：kN）图3-6 恒荷载作用下的轴力图（单位kN)3.2 活荷载作用下的内力计算 3.2.1均布荷载引起的弯矩：与上面恒载标准下的弯矩计算公式相同：由图2-2知一到五层竖向受荷相同，则固端弯矩也相同，可只算第五层3.2.2集中活荷载偏心引起的固端弯矩：用弯矩二次分配法计算活荷载作用下的框架弯矩，传递系数为1/2.各节点分配两次即可。如下图3-7：图3-7 弯矩分配法计算活载作用下框架弯矩(kN.m)图3-8 活荷载作用下的弯矩图（单位：kN.m)3.2.3 活荷载作用下的剪力计算 与上面恒载标准下的剪力计算公式相同：六层：五层：二、三、四层：一层：负一层：活荷载作用下的剪力和轴力图如下：图3-9活荷载作用下的剪力图（单位：kN)图3-10活荷载作用下的轴力图（单位：kN)3.3 水平地震作用下的内力计算3.3.1 各楼层重力荷载代表值的计算由设计任务书要求可知,该工程考虑地震作用,抗震设防烈度为7度,设计基本地震加速度为0.1g,设计地震分组为第三组。以板的中线为界，取上层下半段和下层上半段。顶层：板自重： 梁自重：柱自重：墙自重：活荷载：标准层：板自重：梁自重：柱自重：墙自重：活荷载：一层：板自重：梁自重：柱自重：墙自重：活载：3.3.2 水平地震作用下框架的侧移验算（1）横梁线刚度，为了简化计算，框架梁截面惯性矩增大系数均取1.2。、跨梁：跨梁：（2）柱的线刚度3.3.3 框架柱的侧移刚度D值计算柱的抗侧移刚度修正系数采用下列公式计算： 表3-1 2-6层D值的计算 D边柱C0.980.32918278边柱F0.980.32918278中柱D2.40.54530278中柱E2.40.54530278 表3-2 1层D值的计算 D边柱C0.980.49727611边柱F0.980.49727611中柱D2.40.65936616中柱E2.40.659366163.3.4 框架自振周期的计算按公式计算： 3.3.5 水平地震作用标准值和位移的计算 由设计任务要求可知，多遇地震作用下， 抗震设防烈度为7度，设计地震分组为第三组，二类场地，查抗震规范知： 除有专门规定外，建筑结构的阻尼比应取0.05，属于二类场地。由地震影响系数曲线，可得： 因为，所以不考虑顶部附加地震作用 由上面计算的各层重力荷载代表值可得总重力荷载代表值结构总水平地震作用标准值 各层水平地震作用标准值、楼层地震剪力及楼层层间位移计算见下表： 表3-3 、和的计算 层数61177921.6254426 805989116811689711200.001251028318.018509484920XX9711200.00241028314.414807568026979711200.00331028310.811105651032079711200.00332102837.27403834035479711200.004192503.633300153370012845400.003 水平地震作用下剪力图： 图3-11 水平地震作用 地震剪力 经验证: 底层 满足要求 二层 满足要3.3.6 水平地震作用下横向框架的内力计 ，如下表： 表3-4 框架柱剪力和柱端弯矩标准值的计算表 层数123456边柱h(m)3.63.63.63.63.63.6116820XX26973207354737009711209711209711209711209711201284540D1827818278182781827818278276110.0190.0190.0190.0190.0190.02122.1938.3251.2460.9367.3977.700.980.980.980.980.980.980.350.400.450.450.50.6527.9655.1883.098.71121.3181.8251.9282.77101.46133.43121.369.93层数123456中柱h(m)3.63.63.63.63.63.6116820XX26973207354737009711209711209711209711209711201284540D3027830278302783027830278366160.0310.0310.0310.0310.0310.02936.2162.5383.6199.42109.96107.32.42.42.42.42.42.40.420.450.470.500.500.5554.75101.3141.47178.96197.93212.4575.61123.81159.53178.96197.93173.83层数123456中柱h(m)3.63.63.63.63.63.6116820XX26973207354737009711209711209711209711209711201284540D1827818278182781827818278276110.0310.0310.0310.0310.0310.02936.2162.5383.6199.42109.96107.32.42.42.42.42.42.40.420.450.470.500.500.5554.75101.3141.47178.96197.93212.4575.61123.81159.53178.96197.93173.83层数123456边柱h(m)3.63.63.63.63.63.6116820XX26973207354737009711209711209711209711209711201284540D1827818278182781827818278276110.0190.0190.0190.0190.0190.02122.1938.3251.2460.9367.3977.700.980.980.980.980.980.980.350.400.450.450.50.6527.9655.1883.098.71121.3181.8251.9282.77101.46133.43121.369.93注： 为柱下端弯矩 为柱上端弯矩，其中为框架承受倒三角形分布水平力作用时标反弯点的高度比。 表3-5 水平地震作用下梁端剪力和柱轴力标准 层数123456CD跨梁端剪力6.66.66.66.66.66.651.92110.13156.64216.43220.01191.2321.9251.7875.6492.92109.30107.8111.1924.5335.1946.8749.945.31DE跨梁端剪力2.72.72.72.72.72.753.69126.78185.19227.51269.59263.9553.69126.78185.19227.51269.59263.9539.7793.91137.18168.53199.70195.52EF跨梁端剪力6.66.66.66.66.66.621.9251.7875.6492.92109.30107.8151.92110.13156.64216.43220.01191.2311.1924.5335.1946.8749.945.31柱轴力边柱C-11.19-35.72-70.91-117.78-167.68-212.99中柱D-28.58-97.96-199.95-321.61-471.41-621.62中柱E28.5897.96199.95321.61471.41621.62边柱F11.1935.7270.91117.78167.68212.99地震作用下弯矩图如下： 图3-12 地震作用下框架弯矩图（kN.m) 第4章 内力组合 各种荷载情况下的框架内力求得后，根据最不利又是可能的原则进行内力组合。当考虑结构塑性内力重分布的有利影响时，应在内力组合之前对竖向荷载作用下的内力进行调幅。其中在恒载作用下，对梁端负弯矩进行调幅，调幅系数为0.8，而且当梁端负弯矩减小后，应按平衡条件计算调幅后的跨中弯矩，调整后梁跨中正弯矩至少应取按简支梁计算的跨中弯矩的一半，即。在活载作用下，采用满跨布置荷载的方法，对梁端负弯矩进行调幅，调幅系数也为0.8，而且当梁端负弯矩减小后，应按平衡条件计算调幅后的跨中弯矩。但在满跨布置荷载时，求得的梁的跨中弯矩比最不利荷载位置法的计算结果要小，因此对跨中弯矩应乘以1.2的系数予以增大。调整后梁跨中正弯矩至少应取按简支梁计算的跨中弯矩的一半，即。分别考虑恒荷载和活荷载有可变荷载效应控制的组合和由永久荷载效应控制的组合，并比较两种组合的内力，取最不利者。由于构件控制截面的内力值应取自支座边缘处，为此，进行组合前，应先计算各控制截面处的（支座边缘处的）内力值。梁支座边缘处的内力值： 式中 -支座边缘截面的弯矩标准值； -支座边缘截面的剪力标准值； -梁柱中线交点处的弯矩标准值； - 与相应的梁柱中线交点处的剪力标准值； -梁单位长度的均布荷载标准值； -梁端支座宽度（即柱截面高度）。 柱上端控制截面在上层的梁底，柱下端控制截面在下层梁顶。按轴线计算简图算得的柱端内力值，宜换算到控制截面处的值。表4-1 恒载作用下梁端弯矩调幅和调幅后剪力计算（调幅系数0.8） 编号层次调幅前跨度荷载调幅后剪力qll/16M中取最大值M左M右M中M左M右M中V左V右CD跨6 66.65 86.88 56.69 6.00 24.51 53.32 69.50 48.88 70.83 -76.23 55.15 55.15 5 59.38 64.12 33.17 6.00 17.43 47.50 51.30 29.04 51.66 -52.92 39.22 39.22 4 56.57 63.50 34.88 6.00 17.43 45.26 50.80 30.41 51.37 -53.21 39.22 39.22 3 56.57 63.50 34.88 6.00 17.43 45.26 50.80 30.41 51.37 -53.21 39.22 39.22 2 56.68 63.70 34.72 6.00 17.43 45.34 50.96 30.28 51.35 -53.23 39.22 39.22 1 51.14 60.63 39.03 6.00 17.43 40.91 48.50 33.73 51.02 -53.56 39.22 39.22 DE跨6 36.00 36.00 22.34 2.10 14.99 28.80 28.80 -20.54 15.74 -15.74 4.13 4.13 5 13.98 13.98 -4.58 2.10 10.32 11.18 11.18 -5.50 10.84 -10.84 2.84 2.84 4 15.50 15.50 -6.10 2.10 10.32 12.40 12.40 -6.71 10.84 -10.84 2.84 2.84 3 15.50 15.50 -6.10 2.10 10.32 12.40 12.40 -6.71 10.84 -10.84 2.84 2.84 2 15.00 15.00 -5.60 2.10 10.32 12.00 12.00 -6.31 10.84 -10.84 2.84 2.84 1 12.24 12.24 -2.84 2.10 10.32 9.79 9.79 -4.10 10.84 -10.84 2.84 2.84 EF跨6 86.88 66.65 56.69 6.00 24.51 69.50 53.32 48.88 76.23 -70.83 55.15 55.15 5 64.12 59.38 33.17 6.00 17.43 51.30 47.50 29.04 52.92 -51.66 39.22 39.22 4 63.50 56.57 34.88 6.00 17.43 50.80 45.26 30.41 53.21 -51.37 39.22 39.22 3 63.50 56.57 34.88 6.00 17.43 50.80 45.26 30.41 53.21 -51.37 39.22 39.22 2 63.70 56.68 34.72 6.00 17.43 50.96 45.34 30.28 53.23 -51.35 39.22 39.22 1 60.63 51.14 39.03 6.00 17.43 48.50 40.91 33.73 53.56 -51.02 39.22 39.22 表4-2 活载作用下梁端弯矩调幅和调幅后剪力计算（系数0.8） 编号层次调幅前跨度荷载调幅后剪力M中1.1qll/16M中取最大值M左M右M中M左M右M中V左V右CD跨616.61 22.55 14.51 6.00 6.26 13.29 18.04 12.51 17.99 -19.57 13.76 14.09 14.09 520.51 22.90 12.38 6.00 6.26 16.41 18.32 10.81 18.46 -19.10 11.89 14.09 14.09 419.98 22.82 12.69 6.00 6.26 15.98 18.26 11.05 18.40 -19.16 12.16 14.09 14.09 319.98 22.82 12.69 6.00 6.26 15.98 18.26 11.05 18.40 -19.16 12.16 14.09 14.09 219.98 22.82 12.69 6.00 6.26 15.98 18.26 11.05 18.40 -19.16 12.16 14.09 14.09 120.08 22.90 12.60 6.00 6.26 16.06 18.32 10.98 18.40 -19.16 12.08 14.09 14.09 DE跨69.14 9.14 -6.06 2.10 3.38 7.31 7.31 -5.45 3.55 -3.55 -5.99 0.93 0.93 56.13 6.13 -2.28 2.10 4.22 4.90 4.90 -2.58 4.43 -4.43 -2.84 1.16 1.16 46.34 6.34 -2.49 2.10 4.22 5.07 5.07 -2.75 4.43 -4.43 -3.02 1.16 1.16 36.34 6.34 -2.49 2.10 4.22 5.07 5.07 -2.75 4.43 -4.43 -3.02 1.16 1.16 26.34 6.34 -2.49 2.10 4.22 5.07 5.07 -2.75 4.43 -4.43 -3.02 1.16 1.16 16.14 6.14 -2.29 2.10 4.22 4.91 4.91 -2.59 4.43 -4.43 -2.84 1.16 1.16 EF跨622.55 16.61 14.51 6.00 6.26 18.04 13.29 12.51 19.57 -17.99 13.76 14.09 14.09 522.90 20.51 12.38 6.00 6.26 18.32 16.41 10.81 19.10 -18.46 11.89 14.09 14.09 422.82 19.98 12.69 6.00 6.26 18.26 15.98 11.05 19.16 -18.40 12.16 14.09 14.09 322.82 19.98 12.69 6.00 6.26 18.26 15.98 11.05 19.16 -18.40 12.16 14.09 14.09 222.82 19.98 12.69 6.00 6.26 18.26 15.98 11.05 19.16 -18.40 12.16 14.09 14.09 122.90 20.08 12.60 6.00 6.26 18.32 16.06 10.98 19.16 -18.40 12.08 14.09 14.09 表4-3 梁控制截面弯矩和剪力值 层次位置截面荷载类型M(KNM)V(KN)b（m）M=M-Vb/2q(KN/m)V=V-qb/2六层CD跨左恒载53.32 70.83 0.60 32.07 24.51 63.48 活载13.29 17.99 0.60 7.89 6.26 16.11 地震51.92 11.19 0.60 48.56 0.00 11.19 右恒载69.50 76.23 0.60 46.64 24.51 68.88 活载18.04 19.57 0.60 12.17 6.26 17.69 地震21.92 11.19 0.60 18.56 0.00 11.19 DE跨左恒载28.80 15.74 0.60 24.08 14.99 11.24 活载7.31 3.55 0.60 6.25 3.38 2.54 地震53.69 39.77 0.60 41.76 0.00 39.77 右恒载28.80 15.74 0.60 24.08 14.99 11.24 活载7.31 3.55 0.60 6.25 3.38 2.54 地震53.69 39.77 0.60 41.76 0.00 39.77 EF跨左恒载69.50 76.23 0.60 46.64 24.51 68.87 活载18.04 19.57 0.60 12.17 6.26 17.69 地震21.92 11.19 0.60 18.56 0.00 11.19 右恒载