运输、安装方案(监理补正).doc

节段箱梁运输、安装方案方案补正（含总监办、监理组意见补正）第一部分 专家评审意见的补正一、施工前的准备（1）本工程架桥机、龙门吊安装及60m跨节段箱梁安装，涉及与B2、B3、B7标交界处的协调与配合，主要工作为：协调与邻标的施工进度安排、测量（轴线、标高）移交及复合、拼装作业面移交、混凝土产品的移交及保护，以及为以上工作所做的施工交底或移交手续等。以上工作将在设备安装和节段梁吊装前加强与邻标的协调工作，做到“先协调后安排”、“先移交后施工”，必须办理相关手续后方能进行安装作业，确保结构安全可靠、产品妥善保护、事后恢复原状。（2）架桥机安装、过跨、作业，180t龙门吊安装、提梁，运梁小车水平运输等对箱梁的影响都已经过计算，并经设计确认。（3）上、下游架梁施工顺序根据标上、下线施工实际进度已做相应调整。现已决定：向二航租赁的TP75架桥机先行安装在上游侧，我公司加工制造的SDL60架桥机安装在下游。二、架桥机、龙门架和托架（1）根据我公司载荷试验方案讨论，架桥机载荷试验拟按2次加载进行试验：a、第一次在架桥机拼装、调试完成后进行起重卷扬机（起重天车）的载荷试验。试验标准荷载根据实际梁段吊重确定165t，可按空载、1.1倍动载（181.5t）、1.25倍静载（206.25t）分别加载。试验方法和步骤见原方案架桥机载荷试验图。b、第二次在Pm80墩边跨悬挂段拼接前进行主桁架的悬挂载荷试验。本工程边跨悬挂节段共7片，悬挂吊具7套，节段和吊具重量如下表：节段和吊具重量统计表L2L3L4L5L6L7L8小计节段重量110.3t128.2t108.6t108.6t108.6t108.6t108.6t781.5t吊具重量6.9t6.9t6.9t6.9t6.9t6.9t6.9t48.3t主桁架悬挂总重量近830t，故本工程标准荷载可取830t。TP75架桥机设计悬挂重量/节段为1110t/9节，SDL60架桥机设计悬挂重量/节段为900t/7节。参照中国船级社 船舶与海上设施起重设备规范（2001），起重设备或货物或车辆升降机的试验负荷表规定（见下表），本工程架桥机可按照1.1倍SWL（SWL为安全工作负）荷加载。起重设备或货物或车辆升降机的试验负荷安全工作负荷SWL（KN）试验负荷（KN）SWL1961.25SWL196SWL490SWL+49SWL4901.1SWL由于主桁架悬挂试验模拟的是箱梁拼装过程中主桁架边跨悬挂工况，在该工况下不存在动力冲击，不需要模拟动载试验工况。试验时，可在标准边跨悬挂节段（从左至右依次为L2L8节段）的基础上右侧加挂一节M1节段（自重111.1t，加吊具总重量6.9t），试验总重量达948t，试验载荷系数为1.14。经计算，在此工况下，主桁架最大杆件受力略大于1.1倍标准边跨悬挂下主桁架受力。（见下图）边跨悬挂载荷试验示意图综上所述，架桥机载荷试验方法和步骤如下表：架桥机载荷试验方案起重天车载荷试验主桁架悬挂载荷试验试验项目试验荷载试验项目试验荷载空载运行试验-动载荷试验1.1SWL-静载荷试验1.1SWL静载荷试验1.1SWL（2）180t提梁龙门吊载荷试验参见架桥机卷扬机载荷试验，采用中墩节段梁进行试验。龙门吊安装、试验及提梁施工均在B3标70m梁形成整联（包括孔道压浆完成）、落梁后，经双方确认并办理桥面移交手续后进行，以免对70m梁造成破坏。龙门吊上梁、存梁，运梁车桥面运梁等工况均已通过设计验算。70m梁提梁槽口及龙门吊轨道等修复方案在本方案中已有阐述。（3）为减少对70m梁的影响，在设计提梁作业面时尽量缩小槽口尺寸，这对提梁要求较高。为防止节段梁在提梁过70m箱梁翼缘时与翼缘相碰，拟在提梁区两端设固定式作业平台，提梁时派专人在平台上扶正控制节段梁位置。提梁设备安装严格按照设备操作规程和安全规范的要求进行操作。（4）经方案讨论和细化，决定将主桁架全部拼接成前后两片整体吊装，在中支腿上实现一次拼接成型。150m主桁架采用双浮吊抬吊在操作上具有一定难度和风险：按此方案，主桁架整体拼装场地必须设在中支腿后方的桥面上（其它位置没办法完成150m桁架整体拼装），两台浮吊起吊主桁架后，需同时绞锚平移至少75m，在操作上很难完成这个动作。（5）已在墩柱顶部设计埋设托架安装固定用埋件。托架垂直方向的剪力由托架主梁传递至墩顶，托架安装埋件仅为安装时固定措施。三、节段梁拼装（1）每个“T”构和边跨悬挂各施工阶段理论计算值由监控方依次提供（见附件“拼装阶段几何控制图”），并提交监理审核。“几何控制图”系根据预制时预埋件埋设位置和高度反算而成。“几何控制图”提供了每一个节段拼装后第一对和最后一对箱梁的三维坐标，若箱梁坐标偏差大于预警值（主要根据偏差幅度控制，即预测最后一段箱梁偏差将大于标准值）时，采取纠偏措施进行调整。本工程采用环氧树脂垫片（直径200mm，厚度1mm至3mm）用以纠正箱梁安装偏差，已征得设计同意。环氧树脂垫片具有较高的抗压强度（一般在70MPa以上），且无任何锈蚀现象，能够满足本工程需要。环氧树脂垫片已在苏通大桥使用过，效果良好。（2）本工程选用的Sikadur-31SBA型环氧树脂粘结剂已成功完成苏通大桥75m跨节段梁悬臂拼装，其施工性能能满足本工程需要。本方案中标明的工作时间即为产品初步固化时间，在该时间内，需完成节段梁拼接面涂胶、节段空间调整及拼接、临时预应力张拉工作。根据以往工程经验，以上工作可在30分钟内完成，粘结剂固化时间能满足使用要求。为保证粘结剂拼接效果，下雨时一般不主张拼接，在雨季施工时，通过在拼接面顶部设置防雨遮盖措施保持节段端面在涂刷粘结剂时干燥，保证体内钢绞线不受侵蚀。粘结剂工作施工前，委托厂家到现场对项目部施工人员进行培训，使施工人员掌握要领，以免盲目作业，造成质量和安全隐患。（5）箱梁采用工厂化预制，其顶面平整度能够保证；为提高钢齿块与梁顶面的静模阻力，采用钢齿坎下衬垫3mm橡胶皮方法，以确保钢齿坎与混凝土的锚固。钢齿坎锚固图（6）预应力孔道真空灌浆按设计和招标技术文件要求执行。（7）横向束迟后23个拼装节段张拉，以不影响箱梁的架设为前提。对未张拉横向钢束的节段，不得在其翼缘和顶板上进行堆载等可能导致箱梁产生裂纹的施工措施。（8）支座临时锁定仅能保证支座上、下钢板间相对位置，不能提供箱梁纵向临时约束措施。本方案采用固定支座或临时固结用临时承压块来提供临时约束，具体方案为：在箱梁未安装至固定支座时，箱梁因纵坡引起的水平分力由箱梁与临时承压块间的静摩阻力克服；箱梁安装至固定支座后，纵坡引起的水平分力由固定支座克服。为此，一联箱梁至少保留一个临时承压块直至固定支座发挥作用。临时承压块抗水平分力计算方法如下（以一联七跨为例，示意图见下表“全桥支座布置示意图（修改）”）：箱梁安装至固定支座时，已有2个中跨“T”构和1个边跨悬挂段连成整体，在纵坡作用下产生一定的自重水平分力。假设1个中跨“T”构自重为2G，1个边跨悬挂段自重为G，桥梁最大纵坡为2.88%。则箱梁自重水平分力F=5G2.88%=0.144G。临时承压块与箱梁静摩阻系数=0.6，提供静摩阻力P=0.6G。抗水平分力安全系数K=0.6G/0.144G=4.17，能满足安全使用要求。在施工过程中，可考虑保留一个备用临时承压块，以加强固定支座或临时承压块抗水平分力能力。（9）由于施工误差，边墩箱梁间的间隙难以确定，专门制做橡胶支承垫块有难度。为防止箱梁端面受力压坏，拟采用在钢支承垫块的两侧与混凝土交接面衬垫5mm以上橡胶皮，箱梁间隙误差由钢支承垫块厚度调整。（10）为有效防止因架桥机悬吊杆松钩落梁过程中梁体产生拉应力，经我部方案讨论，决定采用后中支腿回缩油缸，使架桥机吊杆同步退出工作。四、施工测量和监控（1）施工测量精度达到三等水准，即闭合差12L，每公里中误差6mm。主要保证措施：测量仪器选用NA2+JPM3精密水准仪、因瓦尺，保证测量精度；根据业主提供的控制网，在同等精度条件下采用全站仪进行控制点的加密；每一联用同一个水准点采用闭合水准路线，保证相对精度。即在每一联第一个承台上设置一个控制点，对全联墩顶段和拼装梁段进行测量。（2）参见第一条。（3）经弹性模量实测，C55混凝土28天平均弹性模量为E=50GPa，较之规范规定的E=35.5GPa偏高。我部决定在后期制作的箱梁时进行修正，使安装后线形更符合设计要求。预拱度值计算主要考虑恒载、二期恒载、体内和体外预应力、一半的收缩徐变。其中收缩徐变引起的最大预拱度为15mm（一联七跨）、14mm（一联六跨），设置预拱度时只考虑77.5mm的变形。节段梁制作前期弹性模量取值的误差将导致最大约3mm的线形偏差，应不会对成桥线形造成较大影响。五、其他应注意的事项（1）现行规范28天弹性模量应为E=35.5GPa，本方案取值E=35GPa有误。（2）对船只较大的，如浮吊、运梁船采用抛锚的办法，一般不主张与结构混凝土系缆。为避免Pm82墩墩顶段箱梁吊装时浮吊因施工栈桥存在而系缆困难，现决定该墩2个墩顶段不采用浮吊直接吊装，改为用架桥机安装。架桥机和龙门吊安装过程中，浮吊和其它船只均锚泊于桥梁投影面以外至少50m以上，抛锚定位时根据锚钢丝绳长度和夹角选择合适的抛锚点，避免锚钢丝绳接触承台和钢管桩，防止承台受污染或混凝土表面损毁、钢管桩变形或将阳极块拉脱。龙门吊起梁时，运梁船需驶至Pm79Pm80跨间，为防止钢丝绳损毁承台和钢管桩，决定在桥轴线上游抛设固定式定位锚，定位锚抛设地点经计算确定，使其钢丝绳与已建构造物之间保持至少10m以上的安全距离。定位锚采用12t混凝土锚。为防止运梁船撞击桥墩，致使承台破坏，在靠运梁船锚泊一侧承台上挂3.5m长橡胶护弦，作为承台的保护措施。（3）根据上海海洋气象预报台传送的水文气象资料，按紧急程度通过无线电传真及时传送至施工现场和作业船舶，告知施工人员，以便对灾害性天气预先或及时作出反应。一般来讲，在特殊气象条件下，我们采取的方案有三种：一是风力在6级以内（含6级），施工船进行正常作业；二是风力在78级（含8级），暂停施工作业，施工船原地锚泊待命，采取的措施是，检查锚具的抗风能力、钢缆的磨损程度，必要时进行加固或增加锚具数量，检查锚机的使用性能。而当风力达到8级以上，甚至是热带风暴和台风时，则进行紧急避风措施。有自航能力的船舶则立即驶离作业区域，无自航能力的驳船采用绑拖的方法将各类船舶拖运至避风港。施工船舶作业及应急措施：风力预报不大于6级时，施工船舶正常施工；在78级时，施工船舶暂停施工，原地锚泊待命，派专人进行值班；风力预报超过8级不大于10级时，施工船舶在大风到来前12小时内撤离到长兴岛与横沙岛之间的汊港内避风；风力预报超过10级或预报热带风暴和台风时，施工船舶应提前一天做好撤离现场到避风港避风的准备，在台风到来前12小时内全体撤离到避风港。避风位置为黄浦江我公司军工路码头。（4）PM110墩的支座由原设计的22500DX单向活动支座调整为22500GD固定支座。方案中的支座参数表作如下调整：全桥支座布置示意图（修改）（5）设计已考虑在隔墩产生20mm不均匀沉降时连续箱梁内产生的二次反力和弯矩值对结构的影响，但这主要考虑在成桥运行过程中的支点发生不均匀沉降。在“T”构悬臂施工过程中，各墩产生的少量不均匀沉降不会对箱梁内力产生任何影响；只有当结构合龙、体系转换阶段，箱梁才有二次内力产生，我们需要研究的仅是墩顶以上、梁底以下结构（支座、支座灌浆层、临时承压块等）的压缩变形。据了解，本工程采用减隔震支座其额定载荷下支座压缩量较小（仅为3mm），三种类型支座压缩量基本接近。在悬拼阶段由于结构呈静定状态，不均匀沉降和压缩变形不会产生二次内力，而体系合龙时由于支座压缩量（包括其它施工间隙）较小，不均匀沉降和二次内力可以控制在一定范围内。第二部分 监理组意见的补正以下补正内容按审查意见对应条款回复，对无需补正条款按缺省处理。（1）TP75架桥机委托二航局四公司安装，SDL60架桥机和龙门吊委托武桥重工安装，并由相关单位负责申请检测。架桥机、龙门吊安装前由我部提交安装资质的证明文件，资质审批流转手续完成后安装。架桥机、龙门吊安装后请验证机构验收。（2）浮吊安装架桥机和运梁船运梁抛锚位置图如下：浮吊上游抛锚位置图浮吊上游抛锚位置图运梁船运梁抛锚位置图若施工过程中浮吊和运梁船锚泊位置有变化，则另行提供相关锚位图。（3）架桥机的荷载试验采用中墩墩顶段箱梁能保证试验顺利完成且不会损坏试验梁。中墩墩顶段箱梁重量152t，标准试验荷载取165t，按1.25倍静载系数加载，其总重量为Q=206t。吊杆采用8根750级32精轧螺纹钢，容许张拉力F=860t=480t，安全系数K=F/P=2.33，满足安全使用要求。为保证各吊点均匀受力，起吊前，对各吊杆张拉50%K即30t预应力。同时，在吊杆上加设双螺母（均用扳手拧紧）以策安全。（4）架桥机前支腿支撑在墩顶托架上，作用力为2200t。墩顶托架由此产生400t竖向力和4003.565=1426tm弯矩。其中，竖向力通过托架传递到墩柱上，弯矩由墩柱承受。墩顶托架对墩柱的影响已由设计方验算通过，将以联系单形式补办手续。（5）架桥机在安装就位、过跨、锚固于墩顶段箱梁上等各工况下，对墩顶段箱梁、墩身产生的作用和影响，已在以下工程业务联系单中反映，且均已得到设计院复核、认可：工程业务联系单B6-011，“关于架桥机在70m跨上拼装的事宜”；工程业务联系单B6-020，“墩顶临时固结方案报审”。（6）系排序笔误。（7）“长拉参数表”系笔误，应为“张拉参数表”。（8）钢绞线标准弹性模量应E=1.95105Mpa。（9）架桥机安装前对现场操作人员进行一次桥面、水域防污染以及对已建成产品的保护的安全交底，明确责任和义务。安装时先检查架桥机组件和动力系统表面是否有滴油，特别是各支腿处、主桁架拼接处等关键部位必须由防护遮盖措施，并有专人进行检查。（10）本工程涉及施工用孔道主要有：临时固结孔道、临时预应力孔道、临时托架拆除预留孔道、边墩临时锁定预留孔道等。各孔道在施工完毕不再使用后，通过灌浆处理进行封孔，随后磨平。第三部分 总监理工程师办公室意见的补正以下补正内容按审查意见对应条款回复，对无需补正条款按缺省处理。（1）本方案采用固定支座或临时固结用临时承压块来提供临时约束，具体方案为：在箱梁未安装至固定支座时，箱梁因纵坡引起的水平分力由箱梁与临时承压块间的静摩阻力克服；箱梁安装至固定支座后，纵坡引起的水平分力由固定支座克服。为此，一联箱梁至少保留一个临时承压块直至固定支座发挥作用。临时承压块抗水平分力计算方法如下（以一联七跨为例，示意图见下表“全桥支座布置示意图（修改）”）：箱梁安装至固定支座时，已有2个中跨“T”构和1个边跨悬挂段连成整体，在纵坡作用下产生一定的自重水平分力。假设1个中跨“T”构自重为2G，1个边跨悬挂段自