北通道14标碗扣支架施工方案(含专家评审意见的回复).doc

浦东国际机场北通道（申江路主进场路）新建工程14标 现浇连续箱梁满堂支架方案浦东国际机场北通道（申江路主进场路）新建工程14标主线高架桥梁现浇连续箱梁满堂支架方案第一节、编制说明1、编制依据本工程招标文件及补遗、招标施工图以及现场情况。本工程有关设计单位编制的设计图中的设计说明。上述设计说明中明确要采用的国家、部颁、上海的施工技术（验收）规程、规范。 现行的与本工程相关的各种工程技术规范：2、执行标准与规范公路桥涵施工技术规范JTJ 041-2000市政桥梁工程质量检验评定标准CJJ 2-90建筑施工安全检查标准JGJ 59-99高处作业安全技术规范JGJ 80-91建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2001钢管脚手架扣件GB 15831路桥施工计算手册建筑结构荷载规范（GB50009-2001）建筑地基处理技术规范JGJ 79-2002简明施工计算手册桥梁施工常用数据手册脚手架实施规范BS 5975-82第二节、工程概况浦东国际机场北通道作为中环线向东延伸线，是上海市东南部的一条东西向高速公路,是连接中环线和上海浦东国际机场间的快速通道，全长15.6km 。浦东国际机场北通道新建工程西起申江路，东至浦东国际机场主进场路，道路分为高架道路和地面道路。其中高架道路按城市快速路设计，双向8车道，设计车速80km/h,地面道路申江路A30按城市主干路设计标准，A30主进场路按城市次干路设计标准，均为双向6车道，设计车速50km/h 。本标段起止里程为K8+921K9+527，全长606m，桥梁面积18483m2。主线高架桥梁上部结构形式均为“蝶式”大挑臂圆弧型预应力混凝土现浇连续箱梁，梁高2.4m，一箱多室。里程桩号（K8+921K9+527），全长606m，跨径布置为：(35m+35m)(35m+35m)(35m+40m35m)(35m+40m40m35m)+( 35m+35m+35m)+( 35m+38m+35m) 。预应力混凝土等高度连续箱梁标准跨径布置为335m，横断面采用单箱六室，箱梁结构总宽度30.2m，桥面采用双向2%横坡，顶板厚0.22m，底板厚0.20m，跨中段腹板厚0.35m，端部腹板放大至0.70m 。设置边墩横梁及中墩横梁，不设跨中横梁 。边墩墩顶处横梁厚1.0m，中墩墩顶处横梁厚2.0m 。主线桥梁总体布置孔 号跨径(m)长度(m)宽度(m)面积(m2)结构类型PZX20220435+357030.52135现浇连续箱梁PZX20420635+357030.52135现浇连续箱梁PZX20620935+40+3511030.53355现浇连续箱梁孔 号跨径(m)长度(m)宽度(m)面积(m2)结构类型PZX20921335+40+40+3515030.54575现浇连续箱梁PZX21321635+35+3510530.53202.5现浇连续箱梁PZX21621935+38+3510830.53294现浇连续箱梁第三节、WDJ 碗扣式满堂支架主线高架桥梁上部结构形式均为“蝶式”大挑臂圆弧型预应力混凝土现浇连续箱梁，满堂支架采用碗扣式多功能钢管脚手架，碗扣式多功能钢管脚手架是国内近几年来被建设部列为推广的项目 。它采用48mm3.5mm焊接钢管作为主构件，立杆和顶杆是在一定的长度的钢管上每隔0.6m安装一套碗扣接头制成，下碗扣焊在钢管上，上碗对应地套在钢管上，其销槽对准焊在钢管上的限位销即能上 、下滑动 。横杆是在钢管两端焊接横杆接头制成 。安装时将横杆接头插入碗扣内，将上碗沿限位销扣下，靠限位销销紧 。 本工程支架采用碗扣式多功能钢管脚手架，立杆主要采用3.0m 、2.4m 、1.8m三种,立杆接长错开布置，顶杆长度为1.5m 、1.2 m 、0.9m，横杆采用0.9m 、0.6m 、0.3m三种组成，顶底托采用可调托撑。支架的间距见支架布置 。满堂支架两侧与中间每隔4排支架立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置；满堂支架其两端与中间每隔4排支架立杆设置一道横向剪刀撑，由底至顶连续设置。满堂支架从顶层开始向下每隔2步设置1 层纵向、横向水平杆，间隔3排支架立杆，剪刀撑与水平杆钢管与碗扣架用扣件连接，用双钢管组成墩身抱箍，与已完成的墩柱箍紧，使排架与墩柱组成整体，抱箍与墩身之间用木楔楔紧 。1、支架布置支架形式采用碗扣式脚手架。根据脚手架搭设高度和施工荷载，碗扣支架的布置为：非跨中段底板下采用纵向横向 步距=60 cm90 cm120 cm，跨中段底板下采用纵向横向 步距=90 cm90 cm120 cm，内侧翼缘板下采用横向 步距： 90 cm120 cm，外侧翼缘板下采用横向 步距： 120 cm120 cm，横隔粱下采用纵向横向 步距：60 cm60 cm60 cm，腹板下采用横向 步距： 60 cm60 cm 的格构式 。（详见附图）支架安装严格按照图纸布置位置安装，碗扣支架为定型支架，安装时先确定起始安装位置，并根据地面标高确定立杆起始高度安装预制块，利用可调底托将标高调平,避免局部不平导致立杆不平悬空或受力不均，安装可采取先测量所安装节段地面标高,根据所测数据计算出立杆底面标高,先用可调底托将四个角标立杆高调平后挂线安装其它底托 ,后安装立杆 。第一层拼好之后，必须由工程技术人员抄平检查平整度，如高差太大，必须用底托调平 。拼立杆时必须用吊线锤检查其垂直度，防止立杆偏心受力 。接头部位必须连接牢固 。支架搭拼时应挂线以控制调平和线型 。顶托和底托外露部分不超过30 cm，自由端超过30 cm 长的杆件要增加水平杆锁定；砼预制块或者木板与地面铺装层之间要密贴，达到面受力，严禁形成点受力 。顶托螺扣伸出长度不大于30 cm，纵向方木接头不能有空隙，且不能悬空，若有空隙用扒钉十字交叉连接，方木间用木楔塞紧，且用钉子钉牢 。横向钢管间若有空隙，用粗钢筋焊接或用直扣件将两钢管连成一体 。碗扣支架搭拼完之后，用扣件式钢管在立杆上沿纵横向每隔4排设置一道剪刀撑，剪刀撑设置时从顶到底要连续，搭接头保证不小于60 cm，接头卡不少于2个，与水平横杆的夹角为45度60度，两剪刀撑不允许自相交，要求布置在立杆两侧 。2、支架布设注意事项 当立杆基底间的高差大于60cm时，则可用立杆错节来调整 。 立杆的接长缝应错开，即第一层立杆应用长2.4m和3.0m的立杆错开布置，往上则均采用3.0m的立杆，至顶层再用1.5m 、0.9m和0.6m三种长度的顶杆找平 。 立杆的垂直度应严格加以控制：30m以下架子按1/200控制，且全高的垂直偏差应不大于10cm 。 脚手架拼装到位时，应用经纬仪检查横杆的水平度和立杆的垂直度 。并在无荷载情况下逐个检查立杆底座有否松动或空浮情况，并及时旋紧可调座和薄钢板调整垫实 。斜撑的网格应与架子的尺寸相适应 。斜撑杆为拉压杆，布置方向可任意。一般情况下斜撑应尽量与脚手架的节点相连，但亦可以错节布置 。 斜撑杆的布置密度，当脚手架高度低于30m时，为整架面积的1/21/4，斜撑杆必须对称布置，且应分布均匀 。斜撑杆对于加强脚手架的整体刚度和承载能力的关系很大，应按规定要求设置，不应随意拆除 。第四节、地基处理 根据现场地表和地质情况，采取不同的地基处理措施 。1、支架位于原砼地坪或沥青路面时，地基可不进行处理，铺设木板或砼垫块后直接搭设满堂支架 。2、承台处理回填土前将基坑内积水全部抽尽，回填材料采用中粗砂，并分层夯实，每层3040cm，压实度93%，回填质量要保证。采用中粗砂（干容重不小于16KN/m3）填至承台顶面平，中粗砂回填时应在承台两侧同时均匀回填至设计要求位置，并分层填筑（每层约25CM）分层洒水振实拍平，振实工具为平板振动器，平板振动器振不到处用插入式振动器进行振捣密实。回填前必须将槽内杂物清理干净；回填前槽内不得有积水，应先把槽内的水抽干，严禁带水回填。承台顶面与路面高差部分用素土回填，用压路机压平压实，密实度93%以上，在上面浇注15cm厚的C20砼垫层与两侧路面衔接。3、明浜处理:首先对填浜路段进行筑坝、抽干积水，将淤泥全部清除，挖至原状土，边坡土层按大于1：1.5坡度挖成台阶，底层土按河底挖除淤泥后的自然斜坡（大于1：1.5），每层阶梯高为20cm，宽不小于30cm。浜底铺砾石砂，平均厚度控制在30cm左右，压平、挤密、稳定后铺土工布。土工布采用复合式无纺布（400g/m2），土工布搭接宽50cm。填浜材料采用用素土回填，用压路机压平压实，密实度93%以上。铺筑10cm厚碎石，15cm厚C20砼硬化与两侧路面衔接。4、暗浜处理：先挖除不符合要求的淤泥或建筑垃圾。之后采用与明浜相同的处理方式。5、种植土地基处理：清表后，把表土翻开晾干，用压路机压平压实，密实度93%以上，在上面浇注15cm厚的C20砼垫层与两侧沥青路面衔接。6、排水措施：支架地基的天敌是水,地表水浸泡会导致地基下沉,所以必须排除地基周围的地表水,并预先作好排水沟以防雨水浸泡地基 。防止雨水浸泡 。为避免处理好地基受水浸泡，在两侧开挖4030cm的排水沟，排水沟分段开挖形成坡度，低点开挖集水坑。以防止雨水和其它水流入支架区，引起支架下沉 。7、出于安全考虑，处理后地基承载力按120Kpa设计计算，即每平方米地基容许承载力为12t/m2，而箱梁荷载（考虑各种施工荷载）最大为10.5t/m2，完全满足施工要求 。第五节、软弱地基预压根据评审组专家要求，在软弱地基处理后还需预压。本标段预压材料选择土袋（或沙袋）。经过称量，每个土袋可装土重量为1.275吨，每个沙袋重量为0.05吨。压重时将根据事先计算的相应部位的重量来放置压重，根据桥梁施工图设计总说明最大加载按主梁自重的1.1倍计算。预压在支架搭设前进行，分两级加载，第一次加载完成，持荷稳定后进行第二次加载，每次加载重量为预压总重的55%。压重的垂直运输由25吨汽车吊完成，加载时土袋布置顺序与混凝土浇筑顺序一致。在软弱地基处理路段设置沉降监测，以测定其实际的沉降量，故在软弱地基处理路段施工前将监测记录表格式提交给监理工程师审批，用于监测记录。1、软弱地基处理路段沉降量观测采用精度较高的水准仪进行观测。测量精度按要求控制。2、测定软弱地基处理路段基础标高的初始值，然后在每一次加载前后均对其进行观测。加载完成后，每天观测一次沉降值，观测时间为7天或者连续三天沉降量小于1mm。将预压荷载卸载后再对地基基础标高观测一次，从以上的观测资料中计算出地基的下沉 。3、压重稳定标准为1mm/天，预压持荷时间不少于7d或者连续3d沉降量应小于1mm，并进行沉降观测，变形稳定后经监理确认后方可卸载。第六节、满堂脚手架的设计1、 脚手架的设计内容脚手架的设计包括：根据经验和杆件的标准规格假定脚手架的架设方法；脚手架的强度和稳定验算；剪刀撑的布置及构造；脚手架的基础承载力计算；脚手架检查验收内容及质量标准 。2、 脚手架的强度和稳定验算满堂脚手架属多次超静定结构，但采用荷载平均分布法比用超静定结构计算方法计算杆件的作用力相对较安全，因此用荷载平均分布法来计算各单肢立杆的轴向力 。纵横向水平杆主要起对立杆的约束作用，作用于水平杆的力较小，且水平杆一般不会导致整个脚手架的破坏，因此在进行杆件强度验算时，可只进行单肢立杆的强度验算 。3、单肢立杆的稳定验算方法对于满堂脚手架，因立杆在4个方向都装有横杆，而横杆又处于框架平面内，没有偏心，因此在横杆层，立杆在水平方向受横杆限位约束。当整架高宽比(最窄边)小于3：1时，可以认为，整架承载力决定于立杆的局部稳定，即水平横杆布距，因此可将复杂的脚手架结构稳定计算问题简化为只计算脚手架在平面内的稳定问题，即将整个结构稳定性验算简化为单肢立杆的稳定性验算 。4、 剪刀撑的设计剪刀撑根据构造设计，纵向和横向布置，一般情况下在纵、横向每间隔3-4排立杆设一道剪刀撑 ；同时设置纵向和横向水平剪刀撑布置，一般情况下在纵、横向每间隔23步设一道水平剪刀撑 。剪刀撑的作用在于确保脚手架结构的几何不变性，形成稳定的构架以防止杆件间的位移变形(这种变形严重影响脚手架的承载能力)；加强脚手架整体 、或局部 、或某一方向的刚度；加强脚手架抵抗水平荷载的能力 。在水平力作用下，剪刀撑的两根交叉斜杆一为受拉，一为受压，其应力一般较小，因此一般不需进行强度及稳定验算 。支架形式采用碗扣式脚手架。根据脚手架搭设高度和施工荷载，碗扣支架的布置为：非跨中段底板下采用纵向横向 步距=60 cm90 cm120 cm，跨中段底板下采用纵向横向 步距=90 cm90 cm120 cm，内侧翼缘板下采用横向 步距： 90 cm120 cm，外侧翼缘板下采用横向 步距： 120 cm120 cm，横隔粱下采用纵向横向 步距：60 cm60 cm60 cm，腹板下采用横向 步距： 60 cm60 cm 的格构式 。（详见附图）5、碗扣式满堂支架计算：（1）现浇箱梁横梁段满堂支架计算根据碗扣式满堂脚手架搭设高度和施工荷载，现浇箱梁横粱15米底板下碗扣支架的布置为：采用纵向横向 步距：60 cm60 cm60 cm,内侧翼缘板下采用纵向横向 步距： 60 cm60 cm120 cm，外侧翼缘板下采用纵向横向 步距： 60 cm120 cm120 cm的格构式 。（详见附图）相关参数：现场碗扣式钢管脚手架选用48mm3.5mm钢管，出于安全考虑，计算时碗扣式钢管按壁厚3.0mm计算 。按英国标准 脚手架实施规范 BS 5975-82立杆计算长度L0=h+2a=0.6+20.3=1.2m 回转半径i=1.594cm；长细比为=l0/ i =120 / 1.594 = 75查表可得稳定系数= 0.750 根据布架形式得现浇箱梁横粱处15米底板共用4*26=104根立杆 。荷载组合：模板自重： 0.5 KN/m2支架自重： 1.5 KN/m2施工人员和运输机具重量：1.0 KN/m2振捣砼时产生的荷载： 2 .0 KN/m2参考 路桥施工计算手册 现浇箱梁横粱15米底板钢筋混凝土：NGK1=15*2.2*2.4*26=2059.2 KNNGK2=15*2.2*(0.5+1.5)=66 KNNGK=2059.2+66=2125.2 KNNqK=15*2.2*(1.0+2.0)=99 KNN=1.2NGK+0.85*1.4*NqK=1.2*2125.2+0.85*1.4*99=2668KN作用于脚手架上的水平风荷载：k=0.7*z*s*0k-风荷载标准值（KN/m2）z-风压高度变化系数，按现行国家标准 建筑结构荷载规范 （GB50009-2001）中取z=1.0s-脚手风架荷载体型系数，按 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 和现行国家标准 建筑结构荷载规范 （GB50009-2001）中取 s=1.2*=1.2*0.158=0.190-基本风压（KN/m2），按现行国家标准 建筑结构荷载规范 （GB50009-2001）中上海地区取0=0.55 KN/m2k=0.7*z*s*0=0.7*1.0*0.19*0.55=0.07315 KN/m2N=1.2NGK+0.85*1.4*NqK=1.2*2125.2+0.85*1.4*99=2668KN立杆承载力验算：单根立杆承受荷载为：P = N/（4*26）=2668/104=25.65 KN/根25.65KN40KN 验算通过 。横杆步距为60cm时，每根立杆设计荷载为40kN 。参考 桥梁施工常用数据手册 立杆稳定性验算：N=1.2NGK+0.85*1.4*NqK=1.2*2125.2+0.85*1.4*99=2668KN立杆稳定性验算：N/（A）+MW/Wf N-立杆轴向力，取N=2668 KN；MW-立杆段由风荷载设计值产生的弯矩；MW=0.85*1.4*klah2/10=0.85*1.4*0.07315*0.6*122/10=0.75KNmLa-立杆纵距，取0.6m；h-支架高度，取12m；稳定系数= 0.75f-钢材抗压强度设计值，取f=205N/mm2W-截面模量，取W=5.08cm3F= N/（A）+MW/W=2668*103/(0.75*424.1*104)+0.75*103/(5.08*104)=82 N/mm2f=205N/mm2验算通过 。另由压杆弹性变形计算公式得：（按最大高度12m计算） L = NL/EA = 25.6510312103/（2.1105424.1）=3.45mm 压缩变形很小横杆承受的拉力和压力较小，其钢管与立杆结构相同，无需验算 。、地基容许承载力验算： 根据地质资料可知，地基碾压密实处理前，地基承载力在100130Kpa之间。出于安全考虑，处理后仍按120Kpa设计计算，即每平方米地基容许承载力为12t/m2，而箱梁荷载（考虑各种施工荷载）最大为10.26t/m2，完全满足施工要求 。 、立杆地基承载力验算：立杆地基为现浇砼： kc=1.0每根立杆的支撑面积超出0.25mm2，取计算面积A=0.25mm2。P=N/A=25.65/0.25=102.6kn/m2120kn/m2 立杆地基承载力满足要求 。模板验算：选择竹胶合板244cm*122cm1.5cm。模板下面为10cm*10cm枋木25cm。M=ql2/8=25.65*0.252/8=0.2004KN/m=200.4N/m W=bh2/6=10*1.52/6=3.75cm2=M/W=200.4/3.75=53.4490底板选择竹胶合板244cm*122cm1.5cm可以 。侧模板因为受力要小的多用竹胶合板244cm*122cm1.5cm无需验算 。、底模板下（1010cm木枋）验算： 底模下脚手管立杆的纵向间距为0.6m，横向间距为0.6m，顶托双钢管横梁按横桥向布置，间距0.6m；枋木按纵桥向布置，间距0.3m 。因此计算跨径按纵向间距0.6m，按简支梁受力考虑。验算底模下间距为0.25m的木枋受力验算:N=1.2NGK+0.85*1.4*NqK=1.2*2125.2+0.85*1.4*99=2668KNq=N/（15*2.2）=2668/（15*2.2）=80.85 KN/m2W = bh2/6 =10102/6 =166.7 cm3 M = qL2/ 8 = （80.850.25）10000.62 /8=909.6 N /m由梁正应力计算公式得： = M/ W = 909.6 / 166.710-6= 5.46 Mpa = 10Mpa 强度满足要求； 由梁弯曲剪应力计算公式得： = 3Q/2A = 3（80.850.25）1030.6/（ 2100100）= 1.819Mpa1.819 Mpa = 2Mpa（参考一般木质） 强度满足要求； 由简支梁挠度计算公式得： E = 0.1105 Mpa； I = bh3/12 = 833.3cm4 f max = 5qL4 / 384EI = 580.85 0.251030.64 / (384833.310-811010 )= 0.409mm = 3mm刚度满足要求 。以上各数据均未考虑模板强度影响，若考虑模板刚度作用和多跨连续梁，则以上各个实际值应小于此计算值 。（2）现浇箱梁非横梁段满堂支架计算根据脚手架搭设高度和施工荷载，非横梁段碗扣支架的布置为：底板下采用纵向横向 步距=90 cm90 cm120 cm，内侧翼缘板下采用纵向横向 步距： 90 cm90 cm120 cm，外侧翼缘板下采用纵向横向 步距： 90 cm120 cm120 cm，腹板下采用纵向横向 步距：90 cm 60 cm60 cm 的格构式 。（详见附图）相关参数：现场碗扣式钢管脚手架选用48mm3.5mm钢管，出于安全考虑，计算时碗扣式钢管按壁厚3.0mm计算 。按 脚手架实施规范 BS 5975-82立杆计算长度L0=h+2a=1.2+20.3=1.8m 回转半径i=1.594cm；长细比为=l0/ i =180 / 1.594 = 113m查表可得稳定系数= 0.496 根据布架形式得箱梁非横粱处15米底板共用36*20=720根立杆 。荷载组合：模板自重： 0.5 KN/m2支架自重： 1.5 KN/m2施工人员和运输机具重量：1.0 KN/m2振捣砼时产生的荷载： 2.0 KN/m2参考 路桥施工计算手册 现浇箱梁非横粱15米底板钢筋混凝土：NGK1=13.959*31.6*26=11468.7 KNNGK2=31.6*15*(0.5+1.5)=948 KNNGK=11468.7+948=12416.7 KNNqK=31.6*15*(1.0+2.0)=1422 KNN=1.2NGK+0.85*1.4*NqK=1.2*12416.7+0.85*1.4*1422=16592.22KN作用于脚手架上的水平风荷载：k=0.7*z*s*0k-风荷载标准值（KN/m2）z-风压高度变化系数，按现行国家标准 建筑结构荷载规范 （GBJ9）中取z=1.0s-脚手风架荷载体型系数，按 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 和现行国家标准 建筑结构荷载规范 （GBJ9）中取s=1.2*=1.2*0.158=0.190-基本风压（KN/m2），按现行国家标准 建筑结构荷载规范 （GBJ9）中上海地区取0=0.55 KN/m2k=0.7*z*s*0=0.7*1.0*0.19*0.55=0.07315 KN/m2N=1.2NGK+0.85*1.4*NqK=1.2*12416.7+0.85*1.4*1422=16592.22KN立杆承载力验算：单根立杆承受荷载为：P = N/（36*20）=16592.22/720=23.04 KN/根23.04KN30KN 验算通过 。横杆步距为120cm时，每根立杆设计荷载为30kN 。参考 桥梁施工常用数据手册 立杆稳定性验算：N=1.2NGK+0.85*1.4*NqK=1.2*12416.7+0.85*1.4*1422=16592.22KN立杆稳定性验算：N/（A）+MW/Wf N-立杆轴向力，取N=16592.22 KN；MW-立杆段由风荷载设计值产生的弯矩；MW=0.85*1.4*klah2/10=0.85*1.4*0.07315*0.9*122/10=1.128KNmLa-立杆纵距，取0.9m；h-支架高度，取12m；稳定系数= 0.496f-钢材抗压强度设计值，取f=205N/mm2W-截面模量，取W=5.08cm3F= N/（A）+MW/W=16592.22*103/(0.496*424.1*720)+1.128*103/(5.08*720)=109.9 N/mm2f=205N/mm2 验算通过 。另由压杆弹性变形计算公式得：（按最大高度12m计算） L = NL/EA = 23.0410312103/（2.1105424.1）=3.10mm 压缩变形很小横杆承受的拉力和压力较小，其钢管与立杆结构相同，无需验算。、地基容许承载力验算： 根据地质资料可知，地基碾压密实处理前，地基承载力在100130Kpa之间 。出于安全考虑，处理后仍按120Kpa设计计算，即每平方米地基容许承载力为12t/m2，而箱梁荷载（考虑各种施工荷载）最大为10.26t/m2，完全满足施工要求 。 、立杆地基承载力验算：立杆地基为现浇砼： kc=1.0每根立杆的支撑面积超出0.25mm2，取计算面积A=0.25mm2。P=N/A=23.04/0.25=92.16kn/m2120kn/m2 立杆地基承载力满足要求 。模板验算：选择竹胶合板244cm*122cm1.5cm。模板下面为10cm*10cm枋木30cm。M=ql2/8=23.04*0.32/8=0.2592KN/m=259.2N/m W=bh2/6=10*1.52/6=3.75cm2=M/W=259.2/3.75=69.1290底板选择竹胶合板244cm*122cm1.5cm可以 。侧模板因为受力要小的多用竹胶合板244cm*122cm1.5cm无需验算 。、底模板下（1010cm木枋）验算： 底模下脚手管立杆的纵向间距为0.9m，横向间距根据箱梁对应位置分别设为0.6m，0.9m顶托双钢管横梁按横桥向布置，间距0.9m；枋木按纵桥向布置，间距0.3m 。因此计算跨径按纵向间距0.9m，按简支梁受力考虑，验算底模下斜腹板对应位置： 斜腹板对应的间距为0.3m的木枋受力验算:N=1.2NGK+0.85*1.4*NqK=1.2*12416.7+0.85*1.4*1422=16592.22KNq=N/（31.6*15）=16592.22/（31.6*15）=35.00 KN/m2W = bh2/6 =10102/6 =166.7 cm3 M = qL2/ 8 = （350.3）10000.92 /8=1063.1 N /m由梁正应力计算公式得： = M/ W = 1063.1 / 166.710-6=6.38 Mpa = 10Mpa 强度满足要求； 由梁弯曲剪应力计算公式得： = 3Q/2A = 3（350.3）1030.9/（ 2100100）= 1.418Mpa1.418 Mpa = 2Mpa（参考一般木质） 强度满足要求； 由简支梁挠度计算公式得： E = 0.1105 Mpa； I = bh3/12 = 833.3cm4 f max = 5qL4 / 384EI = 535 0.31030.94 / (384833.310-811010 )=1.076mm = 3mm 刚度满足要求。以上各数据均未考虑模板强度影响，若考虑模板刚度作用和多跨连续梁，则以上各个实际值应小于此计算值 。第七节、碗扣架构配件检查与验收1、进入现场的碗扣架构配件应具备以下证明资料： 主要构配件应有产品标识及产品质量合格证供应商应配套提供管材、零件、铸件、冲压件等材质、产品性能检验报告。2、构配件进场质量检查的重点：钢管管壁厚度；焊接质量；外观质量；可调底座和可调托撑丝杆直径、与螺母配合间隙及材质。3、构配件外观质量要求：钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，不得采用接长钢管；铸造件表面应光整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净。各焊缝应饱满，焊药清除干净，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷；构配件防锈漆涂层均匀、牢固。 主要构、配件上的生产厂标识应清晰。可调底座及可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于4-5扣，插入立杆内的长度不得小于150mm。第八节、支架预压 预压目的：检验支架及地基的强度及稳定性，消除整个支架的塑性变形，消除地基的沉降变形，测量出支架的弹性变形 。预压材料：用编织袋装砂石对支架进行预压，砂袋下铺一层土工布，防止损坏底模。预压荷载为梁体自重的110% 。 预压范围：箱梁15m宽范围。支架拼装时按设计纵距及横距布置立杆,支架顶利用顶托调平,铺设横向梁和纵向枋木,拼装组合竹胶合板,用吊车吊放砂袋对支架进行预压 。预压观测：预压在支架搭设完成以后进行，分三级加载，第一次加载重量为梁体自重的50%，持荷稳定后进行第二次加载加载重量为梁体自重的50%，持荷稳定后进行第三次加载加载重量为梁体自重的10%。压重的垂直运输由25吨汽车吊完成，加载时土袋布置顺序与混凝土浇筑顺序一致。在每一跨箱梁的两端墩横梁、跨中及1/4跨位置的支架顶部共五个断面，在主线标准段（标准段整幅）横断面的左端、中心、右端以及靠中心的两块腹板面上各设置5个沉降观测点，共25个观测点，在其相应的地基基础上也设置25个观察点，每跨总共设置50个观测点；在预压前对底模和地基基础的标高观测一次，在预压的过程中平均每2小时观测一次，观测至沉降稳定为止，将预压荷载卸载后再对底模和地基基础标高观测一次，从以上的观测资料中计算出支架的弹性变形及地基的下沉 。预压过程中进行精确的测量，可测出梁段荷载作用下支架将产生的弹性变形值及地基下沉值，将此弹性变形值、地基下沉值与施工控制中提出的因其它因素需要设置的预拱度叠加，算出施工时应当采用的预拱度，按算出的预拱度调整底模标高 。同时要注意在支架外侧2米处设置临时防护设施，防止流水和雨水流入支架区，引起支架下沉 。 预压完成移除砂袋，根据连续箱梁线型重新放样，调整立杆高度 。第九节、施工预拱度 在支架上浇筑箱梁混凝土施工过程中和卸架后，箱梁要产生一定的挠度。因此，为使箱梁在卸架后能满意地获得设计规定的外形，须在施工时设置一定数值的预拱度 。根据梁的挠度和支架的变形所计算出来的预拱度之和，作为预拱度的最高值，设置在梁的跨径中点 。其他各点的预拱度以中点为最高值，以梁的两端部为支架弹性变形量，按二次抛物线进行分配 。根据计算出来箱梁底标高对预压后的箱梁底模标高重新进行调整 。第十节、箱梁浇筑顺序梁部砼用商品混凝土，混凝土输送泵车运输、泵送，插入式振捣器捣固。由于本桥梁箱梁均为现浇连续箱梁，梁部砼的浇筑分两次进行。分层在箱梁顶板以下，第一次浇筑底板和腹板部分；第二次浇筑顶板部分，两次浇筑的接茬部位按施工缝处理。箱梁砼浇筑顺序为水平分层纵向分段，浇筑时应首先从低端梁方向向高端梁方向进行。第十一节、拆除模板、支架预应力砼箱梁，张拉纵向钢束前必须拆除箱梁侧模 。每联张拉压浆完成后，方可拆除翼板和外腹板的模板及翼板下方的支架，其它各孔模板支架拆卸同理 。模板支架的卸落应对称 、均匀和有序地进行 。支架直接放松可调顶托，支架卸落时应从跨中向两端进行，（预应力梁张拉后有上拱，先落两端）横向应同时一起卸落 。模板卸落应分次分段进行 。 按先卸跨中后边跨，先跨中后墩顶的原则卸落，卸落时必须小量的慢慢的 、对称 、均匀进行，并检查无误，然后再逐步扩大下落量，切不可一开始就大落量的卸落。支架模板在拆卸过程中应慢慢地下落到地面，不可乱丢，防止模板损坏，应清理堆放好以备用 。在卸模时应精心操作，不允许用硬撬和猛烈敲打 、强扭等方法进行，以免碰损砼表面，影响外观质量。模板、支架拆除后，应维修整理、分类、妥善存放 。准备下一联现浇箱梁的施工 。第十二节、满堂支架施工安全措施“三宝”防护措施安全帽 、安全带 、安全网在市政安装工程施工中，挽救了无数职工的生命，已被市政企业广大职工公认为安全“三宝”。进入施工现场的职工必须戴安全帽 。进入施工现场的职工必须戴好符合标准的安全帽，帽衬与帽壳之间必须保持4cm至5cm的间隙，并要系好帽带，防止脱落，或者坠落物件把帽子打掉致伤头部 。1、单位工程负责人应按施工方案中有关脚手架的要求，向架设和使用人员进行技术和安全交底。2、支架搭设前对进场的支架进行检查，支架 、钢管 、扣件的质量应符合规范要求，不准使用锈蚀 、弯瘪 、 滑牙和有裂缝的金属杆件 。3、支架严格按照设计纵横间距、尺寸进行搭设，严禁随意更改，如确实需要更改的，需经技术人员检查并确认对支架结构无影响时，方可更改 。4、每搭完一步脚手架以后，应按规定效正布距、纵距、横距及立杆的垂直度。5、纵横向落地交叉斜撑，需按设计设置拉紧，严禁少设，漏设 。6、钢管脚手架剪刀撑 、斜撑搭接长度不小于1m，且不少于3只旋转扣件紧固 。7、剪刀撑 、横向斜撑搭设应随纵向和横向水平杆等同步搭设。8、安装时应随支架搭设高度设置“四步一隔离”，保障施工人员安全。9、支架纵横向连接杆，须用扣件扣紧 。10、不准使用锈蚀铁丝作拉结和绑扎 。11、钢性拉结与脚手架里立杆连接点不准采用电焊焊接 。12、在不良天气情况下（大风，雷雨天气等），停止支架施工，对已搭设部分，作固定处理，防止倒塌 。13、支架在搭设过程中，作业人员必须穿戴安全帽和安全带，并在支架上铺竹片篱笆以作搭设支架时的工作平台 。14、支架边设人行步梯，步梯上设置防滑设施和扶手 。15、支架及模板搭设、安装过程中，严禁工人随意乱丢扣件等设施，特别时由上往下丢弃，发现者将予以罚款 。16、所有施工材料，、工具、机械堆放整齐，拆下的物件 、废旧材料及时运出场外，不得随意乱丢 。17、支架顶层两侧挂安全网，防止有物件落下造成人员伤害 。第十三节、脚手架防电、避雷及安全防护装置1防电钢管脚手架不应搭设在距离外电架空线路的安全距离以内。脚手架的外侧边缘与外电架空线路的边线间的最小安全操作距离满足要求。对于达不到上述规定最小距离时，必须采取防护措施，增设屏障、遮栏、围杆或保护网，并悬挂醒目的警告标志牌。脚手架搭设和使用期间，要严防与带电体接触，当需要穿过靠近380V以内的电力线路，距离线路在2m以内时，搭设和使用期间应断电或拆除电源，如不能拆除，应采取下列措施：对电线和脚手架分别采取有效的绝缘措施；对脚手架要采取可靠的安全接地处理；夜间施工时，应使用不超过12V电压的低压电源。2、避雷搭设脚手架时，应安装避雷针、避雷器、避雷线。脚手架防雷接地，将附近建筑物上的避雷针引出与各段脚手架承载装置的四角焊接，接地电阻不大于1欧。3、安全防护装置、脚手架在施工楼面四周必须满铺铁脚手板，脚手板用12#铁丝同大横杆绑扎牢固，脚手架内排立杆与墙面之间铺设通长安全隔离七夹板或安全网。、脚手架外侧满铺密目式防火安全网，并在外立杆里侧设置1.2m高的防护栏杆。、脚手架在搭设平架时，平架应外高内低，与水平面成15角，斜杆与横杆均用483.5钢管搭设，上铺密目式安全网，用16#铁丝与横杆绑扎牢固。第十四节、发生事故的应急救援措施1、发生轻伤以上事故后，现场安全负责人必须立即报告，同时组织自救，采取一切措施防止事故的扩大和蔓延。2、项目部接到报告后，迅速通知各相关人员参加现场救援，以尽可能缩小事故影响及损失为原则。同时在整个抢救过程中，负责现场通讯和对外联系。并根据事故性质及趋势，向有关部门汇报，寻求社会紧急救援。3、应急救援人员到达现场后，首先查明现场有没有伤亡人员，并以最快速度将他们救离现场，交由急救中心的医务人员或急送医院救治。4、积极配合政府的事故调查工作，开展事故调查处理和善后工作。成立事故调查组，查清事故原因，按“四不放过”原则及有关规定处理，对事故有关人员进行必要的处罚。5、事故处理结束后，项目部应当组织力量进行抢修，及早恢复施工，减少损失。专家评审意见的回复 我标段在接到专家意见后，做了认真总结，并对我方案不足之处做了添加和修改。以下是对专家意见的回复：建议一：本标段区域地层较为复杂，土性变化大，箱梁投影下有较多的暗浜，暗浜如何处理至关重要，但方案中未见描述。应彻底清除淤泥，并用回填压实度不宜低于90%。回复一：根据现场地表和地质情况，采取不同的地基处理措施：1、支架位于原砼地坪或沥青路面时，地基可不进行处理，铺设木板或砼垫块后直接搭设满堂支架 。2、承台处理回填土前将基坑内积水全部抽尽，回填材料采用中粗砂，并分层夯实，每层3040cm，压实度93%，回填质量要保证。采用中粗砂（干容重不小于16KN/m3）填至承台顶面平，中粗砂回填时应在承台两侧同时均匀回填至设计要求位置，并分层填筑（每层约25CM）分层洒水振实拍平，振实工具为平板振动器，平板振动器振不到处用插入式振动器进行振捣密实。回填前必须将槽内杂物清理干净；回填前槽内不得有积水，应先把槽内的水抽干，严禁带水回填。承台顶面与路面高差部分用素土回填，用压路机压平压实，密实度93%以上，在上面浇注15cm厚的C20砼垫层与两侧路面衔接。3、明浜处理:首先对填浜路段进行筑坝、抽干积水，将淤泥全部清除，挖至原状土，边坡土层按大于1：1.5坡度挖成台阶，底层土按河底挖除淤泥后的自然斜坡（大于1：1.5），每层阶梯高为20cm，宽不小于30cm。浜底铺砾石砂，平均厚度控制在30cm左右，压平、挤密、稳定后铺土工布。土工布采用复合式无纺布（400g/m2），土工布搭接宽50cm。填浜材料采用用素土回填，用压路机压平压实，密实度93%以上。铺筑10cm厚碎石，15cm厚C20砼硬化与两侧路面衔接。4、暗浜处理：先挖除不符合要求的淤泥或建筑垃圾。之后采用与明浜相同的处理方式。5、种植土地基处理：清表后，把表土翻开晾干，用压路机压平压实，密实度93%以上，在上面浇注15cm厚的C20砼垫层与两侧沥青路面衔接。6、排水措施：支架地基的天敌是水,地表水浸泡会导致地基下沉,所以必须排除地基周围的地表水,并预先作好排水沟以防雨水浸泡地基 。防止雨水浸泡 。为避免处理好地基受水浸泡，在两侧开挖4030cm的排水沟，排水沟分段开挖形成坡度，低点开挖集水坑。以防止雨水和其它水流入支架区，引起支架下沉 。建议二：端横梁位置下的立杆间距应为60cm，纵横向剪刀撑应每45排设一道，水平剪刀撑每隔两步设一道，以加强整体稳定性。回复二：我标段施工时，会严格按照专家建议进行纵横向剪刀撑施工布置。端横梁位置下的立杆步距也设为60cm。建议三：沉降观察纵向应增加1/4L和3/4L两个断面，沉降观测稳定值可定为连续三天，不大于1mm/天回复三：预压时，我标段会严格按照