管壳式换热器课程设计.doc

管壳式换热器课程设计一、 管壳式换热器的介绍管壳式换热器是目前应用最为广泛的换热设备，它的特点是结构坚固、可靠高、适应性广、易于制造、处理能力大、生产成本低、选用的材料范围广、换热面的清洗比较方便、高温和高压下亦能应用。但从传热效率、结构的紧凑性以及位换热面积所需金属的消耗量等方面均不如一些新型高效率紧凑式换热器。管壳式换热器结构组成：管子、封头、壳体、接管、管板、折流板；如图11所示。根据它的结构特点，可分为固定管板式、浮头式、U形管式、填料函和釜式重沸器五类。二、 换热器的设计2.1设计参数 参 数 名 称 壳 程 管 程 设计压力（MPa） 2.6 1.7 操作压力（MPa） 2.2 1.0/0.9（进口/出口） 设计温度 （） 250 75 操作温度 （） 220/175(进口、出口) 25/45(进口/出口) 流量 （Kg/h） 40000 选定 物料 （-） 石脑油 冷却水 程数 （个） 1 2 腐蚀余度 （mm） 3 -2.2设计任务1. 根据传热参数进行换热器的选型和校核2.对换热器主要受压原件进行结构设计和强度校核，包括筒体、前端封头管箱、外头盖、封头、法兰、管板、支座等。3.设计装配图和重要的零件图。2.3热工设计2.3.1基本参数计算2.3.1.1估算传热面积tmax=t1-t2=220-45=175tmin=t1-t2=175-25=150因为tmaxtmin=175150=1.172,所以采用对数平均温度差算术平均温度差：tm=t2 +t12=175+1502=162.5P=t2-t2t1-t2=45-25220-25=20195=0.103R=t1-t1t2-t2=220-17545-25=4520=2.25查温差修正系数表得=0.82因此平均有效温差为tm=.tm=0.82162.5=133.25放热量Q1=mhCp,hth=400001500(220-175)3600=750000W考虑换热器对外界环境的散热损失Qc,则热流体放出的热量Q1将大于冷流体吸收的热量Q2，即：Q1=Q2+Qc取热损失系数 c=0.97,则冷流体吸收的热量：Q2= cQ1=0.97750000=727500W由Q2=mcCp,htc可的水流量：mc=Q2Cp,htc=7275004174(45-25)=31372.8kgh这里初估K=340W/(m2K),由稳态传热基本方程得传热面积：A估=Q1K估tm=16.55m22.3.1.2由A估及换热器系列标准，初选型号及主要结构参数选取=25mm 管径卧式固定管板式换热器，其参数见上表。从而查换热器设计手册表1-2-7，即下表公称直径 管程数 管子根数 中心排管数管程流通面积换热面积换热管长度400mm 2个 94根 11根 0.0148m221.4m23000mm换热管排列规格及排列形式：换热管外径壁厚：d1=50mm排列形式：正三角形管间距： pt=32mm折流板间距：lb=200mm2.1.1.3实际换热面积计算实际换热面积按下式计算A实际=dL-2-0.006nA 实际=3.140.0253-20.05-0.00694=21.35m22.2计算总传热系数，校核传热面积总传热系数的计算1K=10+11+r0+ri+w式中：0管外流体传热膜系数，W/(m2K)；i 管内流体传热膜系数，W/(m2K)； r0,ri分别为管外、管内流体污垢热阻，(m2K) /W； 管壁厚度，m；w管壁材料的导热系数，W/(m2K) o iiorr,w2.2.1管内传热膜系数管内未冷却水流入，其速度为：ui=QiAi=31372.836000.0148993.95=0.6ms雷诺数：Rei=uidi =0.60.021993.950.00073=17155.8对于湍流，由Dittus Boelter关系式，有传热膜系数：i=0.023di （Rei）0.8(Pri)n其中，普朗特数：Pri=Cp =4.87由于冷却水要被加热,故取n=0.4,即管内传热膜系数为：i=0.0230.6260.0213717.30.84.870.4=927.4W/(m2.K)2.2.1管外传热膜系数因换热管呈正三角形排列，根据Kern法当量直径：de=4(12Pt123Pt-3146d02)36d0=1.10pt2d0-d0故de=1.100.03220.025-0.025=0.02m0=0.36de(deu0)0.55 Pr13(w)0.4流体流过管间最大截面积是As=lbDi1-d0Pt其中壳体内径估算为Di=0.37因此，As=0.20.371-2532=16.710-3m2u0=QAs=4000036008000.0167=0.8ms雷诺数：Re=uodo=0.80.48000.0005=512000 普朗特数：Pr=cp=15000.00050.150=5 壁温可视为流体平均温度，即：w=1 o=0.360.150.020.020.88000.00050.5551310.14=1220.6Wm2K2.2.3总传热系数因为有污垢热阻，因此查看表GB151-1999管壳式换热器可有管外有机物污垢热阻：r0=1.7610-4m2K/W管内冷却水污垢热阻：ri=1.7610-4m2K/W插入法得到w=73WmK因此得到1K=11220.6+13152.2+1.7610-4+0.002573=0.0015故K=6662.2.4总换热面积由稳态传热基本方程：Q=KAtmA=QKAtm=8.5m2A总=（1+25%）A=10.6m22.3计算管程压力降Pi管程压力降有三部分组成，可按照如下公式进行计算pi=pL+prFtNpNs+pnNspL流体流过直管因摩擦阻力引起的压力降，Pa; pr-流体流经回弯管中因摩擦阻力引起的压力降，Pa; pn流体流经管箱进出口的压力降，Pa; Ft结构矫正因素，无因次，对252.5mm，取为1.4； Np-管程数，取2； Ns-串联的壳程数，取1其中：pL=ildiiui22对光滑管，Re=31031105时，由伯拉修斯式，得： =0.3164Re0.25=0.316417155.80.25=0.0277因此，pL=0.027720.0219940.422=209.8Papr=3iui22=39940.422=238.6Pa pn=1.5iui22=1.59940.422=119.3Pa因此，pi=209.8+238.61.421+119.31=0.001375Mpa管程压力降在允许范围内 1.3.2壳程压力降po采用埃索法计算公式：po=p1+p2FsNs 式中：p1-流体横过管束的压力降，Pa; p2-流体通过折流板缺口的压力降，Pa; Fs壳程压力降的结垢修正系数，无因此，对液体取1.15;其中：p1=FfoncNb+1uo22 p2=Nb3.5-2lbDiuo22式中：F管子排列方法对压力降的修正系数，对三角形F=0.5; fo壳程流体摩擦系数，当Re500时，fo=5.0Re-0.228; nc-横过管束中心线的管子数，对三角形排列nc=1.1Nt; uo-按壳程流通截面积Ao计算的流速，ms。 计算过程如下：fo=5.0512000-0.228=0.25 nc=1.194=10.66 Ao=lbDi-ncdo=0.20.38-10.660.025=0.0243 uo=QAo=4000036000.0243800=0.572ms Nb=llb-1=3000200-1=14 p1= 0.50.2510.6614+18000.57222=0.003Mpa p2=143.5-20.20.388000.57222=0.004Mpa po=0.004+0.0031.151=0.00805Mpa 因此，壳程压力降在允许范围内。三、 结构设计下面选取材料，并进行换热器的结构设计 3.1结构尺寸参数a)根据换热器公称直径为400mm，选用圆筒作为换热器壳体。壳体圆筒：公称直径DN=400mm，壁厚s=10mm。b)换热管：外径d=25mm，壁厚t=2mm，换热管长度lo=3000mm，根数n=94，受压失稳当量长度lcr=2985mm，换热管呈正三角形排列，管间距 Pt=32mm。c)管板：刚度削弱系数=0.4，强度削弱系数=0.4。d)螺栓：数量n=16，规格M27，d2=30mm有效承载面积：ab=d224=706.95mm2（换热器设计手册）e)管箱法兰：采用GB/T9113.2_2000，凹凸面整体钢制管法兰 法兰外径 Df=580mm，螺栓孔径中心圆直径Db=525mm，法兰厚度C=32mm，管箱圆筒厚度h=10mm，法兰宽度：bf=Df-Di2=100mm 3.2采用原件材料及数据a)换热管材料：碳素钢钢管 2075设计温度下的许用应力tt=130Mpa 75设计温度下的屈服点st=245Mpa 75设计温度下的弹性模量Ett=186000Mpa(GB150-89,表15) 管壁温度下的弹性模量Et=191000Mpa 管壁温度下的膨胀系数t=11.1210-6mm/mm b)壳程圆筒材料：碳素钢Q235-B250设计温度下的许用应力ct=94Mpa 圆筒在壁温下的弹性模量Es=183000Mpa 圆筒在壁温下的线膨胀系数s=12.2510-6mm/mm c)管板材料：16Mn 250设计温度下的许用应力rt=125Mpa250设计温度下的弹性模量Ep=190000Mpad)螺栓材料：40Cr（GB150-1989表2-7）常温下许用应力b=212Mpa250设计温度下的许用应力bt=162Mpae)管箱法兰材料：16Mn由于管箱法兰为长颈对焊法兰，管箱圆筒材料弹性模量取管箱法兰材料的值，根据GB150-1989250下的弹性模量Ef=190000Mpa75下的弹性模量Ef=204000Mpaf)垫片材料：铁包石棉垫片根据GB150-1998，垫片系数m=2，比压y=11Mpa 3.3壳体、管箱壳体和封头的设计 3.3.1壳体的设计a)圆筒公称直径由计算知，圆筒的公称直径为400mm400mm，采用卷制圆筒。b)圆筒厚度圆筒的最小厚度应按GB150-1989计算，但不得小于表3-1规定。表3-1碳素钢或低合金钢圆筒的最小厚度 mm公称直径 400700固定管板式6 如上表按附加量圆整取最小厚度为10mm表2-2壳体、管箱壳体厚度 mmDN（mm） 材料 壳程或管程公称压力PN,MPa0.61.01.62.54.06.4Q235-A/B/C 8888-40016MnR 888810121Cr18Ni9Ti 44461014 对应壳体、管箱壳体厚度也取10mm3.3.2封头设计按工作原理，设计封头应为受内压的椭圆形封头，采用长轴与短轴比为2的标准型封头。椭圆形封头是由半个椭圆球和具有高度h的圆筒（即封头直边）构成，直边的作用是避免筒体与封头连接的还焊缝受到边缘应力的影响。封头厚度（不包括壁厚附加量）应小于封头直径的0.3%。由表3-3，取封头厚度为10mm 表3-32.3.2封头设计按工作原理，设计封头应为受内压的椭圆形封头，采用长轴与短轴比为2的标准型封头。椭圆形封头是由半个椭圆球和具有高度h的圆筒（即封头直边）构成，直边的作用是避免筒体与封头连接的还焊缝受到边缘应力的影响。封头厚度（不包括壁厚附加量）应小于封头直径的0.3%。由表2-3，取封头厚度为10mmDN（mm） 材料 壳程或管程公称压力PN,MPa0.61.01.62.54.06.4Q235-A/B/C 8888-40016MnR 888810141Cr18Ni9Ti 444610143.4进出口设计 3.4.1接管的要求接管应与壳体内表面齐平，接管应尽量沿着壳体的径向或轴向设置，接管与外部管线可采用焊接连接，在设计温度下，接管法兰不采用整体法兰，必要时可设置温度及接口、压力表接口及液面计接口。 3.4.2接管直径的计算确定接管直径的基本公式仍用连续性方程,经简化之后的计算公式：D=4M=1.3M，对计算的管径进行圆整，取接近标准管径。a) 接管上设置温度计接口、压力表接口及液面计接口b) 对于不能利用接管（或接口）进行放气和排液的换热器，应 在管程和壳程的最高点设置放气口，最低点设置排液口，且最小公称直径为20mm。 3.4.3接管的外伸长度接管外伸长度也叫接管伸出长度，指接管法兰面到壳体（管箱壳体）外壁的长度，可按下式计算：lh+hl+15式中：l接管外伸长度，mm； h接管法兰厚度，mm； hl-接管法兰的螺母厚度，mm； 保温层厚度，mm接管外伸长度也可根据下表数据选取，选取外伸长度为150mm表3-4 PN4.0Mpa 的接管伸出长度 mm DN0-50 70150 1001503.4.4接管与筒体、管箱壳体的连接a)结构形式接管接管与壳体、管箱壳体（包括封头）连接的形式，可采用插入式焊接结构，一般接管不能凸出壳体内表面。b)开孔补强计算具体过程见强度计算 3.4.5接管的最小位置在换热器设计中，为使换热面积得到充分利用，壳程进出口接管应尽量靠近两端管板，而管箱进出口接管应尽量靠近管箱法兰，可缩短管箱壳体长度，减轻设备重量。然而，为保证设备的制造、安装，管口距地的距离也不应靠的太近，受最小位置的限制。a)壳程接管位置的最小尺寸壳程接管最小位置，见图2-1，可按下列公式计算：图2-1 壳程接管位置带补强圈接管：L1DH2+b-4+C 无补强圈接管：L1dH2+b-4+C b)管箱接管位置的最小尺寸管箱接管最小位置，见图2-2，可按下列公式计算：图2-2管箱接管位置带补强圈接管：L2DH2+hf+C 无补强圈接管：L2dH2+hf+C 式中：b管板厚度，mm； L1/L2壳程/管箱接管位置最小尺寸，mm/mm；C补强圈外边缘（无补强圈时，管外侧）至管板（或法兰）与壳体连接焊缝之间的距离，mm； DH-补强圈外径，mm； dH-接管外径，mm3.5管板与换热管 3.5.1 管板 3.5.1.1材料：16MnR 3.5.1.2厚度 根据设计要求，当采用先胀后焊连接时，管板的最小厚度min（不包括腐蚀裕量）见表3-5；取min=20mm（包括腐蚀裕量C2=3mm）。换热管外径D025255050最小厚度 用于易燃易爆及有毒介质等场合 d0 用于无害介质的一般场合 0.7d00.7d0 0.65d02.5.1.3布管a) 换热管的排列形式，见图2-3，本设计选择三角形错列形式图2-3布管形式b)换热管中心距换热管中心距一般不小于1.25倍的换热管外径。常用换热管外径如换热器设计手册表1-6-16，即表3-6 所示： 根据表中要求选取换热管中心距为S=32mm表3-6 换热管中心距 mm换热管外径d 25换热管中心距S 32分程隔板槽两相邻管中心距S0 44c)布管限定圆：布管限定圆为管束最外层换热管中心圆直径 表3-7布管限定圆 mm 换热器形式固定管板式、U型管式 浮头式 布管限定圆DL Di-2b3 Di-b1+b2+b表中：b见图2-4，其值按表2-8选取，mm b1-见图2-4，其值按表2-9选取，mm b2-见图2-4，b2=bn+1.5，mm b3-固定管板式换热器或U型管换热器管束最外层换热管表面至壳体内壁的最短距离，b3=0.25d且不小于10mm bn垫片宽度，其值按表2-9选取，mm 图3-4 布管示意图除了考虑布管限定圆直径外，换热管与防冲板间的距离也需考虑。通常，换热管外表面与邻近防冲板表面间的距离，最小为6 mm。换热管中心线与防冲板板厚中心线或上表面之间的距离，最大为换热管中心距的3/2倍。表3-8不同Dt的b值mmDtb3100026004 表3-9Dibn bn 700 10 3 700 13 4从表中可得：选取b=5mm,b1=3mm,bn=15mm，b3=10mm b2=bn+1.5=16.6mm,DL=Di-2b3=392-210=372mm d)管程分程：经压力降设计，采用双管程结构。 e)壳程进出口处的布管：应考虑壳体内壁与管束之间的流通面 积和介质进出口管处的流通面积相当。 3.5.2管孔换热器的换热管和管孔直径允许偏差按GB151-1999规定：换热管d=25-0.4+0.4mm，管孔d=25.400+0.2mma)拉杆孔：拉杆与管板采用螺纹连接螺孔深度：l2=1.5dn，其中dn为拉杆螺孔公称直径。b) 管板密封面：管板与法兰连接的结构尺寸及制造、检验要求 等按JB1157-1163-82压力容器法兰的规定。 3.5.3换热管a)换热管长度选用：3000mmb)换热器的规格和尺寸偏差：按GB8164-87输送流体用无缝钢管的规定，常用规格如表3-10表3-10常用换热管的规格和尺寸偏差(材料：碳钢)换热管标准 管子规格高精度、较宽精度 普通精度 外径 厚度 外径偏差 壁厚偏差 外径偏差 壁厚偏差GB/T8163 1430 2.02.5 0.20 12% 0.40 +15%GB-9948 3050 2.53.0 0.20 -10% 0.45 -10%选型 57 3.5 0.8% 10% 1.0% +12% -10%选用普通精度的标准，25-0.4+0.4，其中厚度偏差为 -10%+15%。3.6壳体与管板、管板与法兰及换热管的连接 管板与壳体连接形式分为两类，一是不可拆的，如固定管板式，管板与壳体使用焊接连接。二是可拆式，如U型管，浮头及填料函式管板式换热器。 3.6.13.6.1.1根据设计要求，换热管与管板的连接采用焊接。3.6.1.2 结构尺寸：按表3-11，3-12的规定表3-11 换热管外伸长度 mm 换热管外径 d1625伸出长度3+2 槽 深 K 0.5表3-12换热管外伸长度 mm 换热管规格外径壁厚： 252 换热管最小伸出长度 L1=1.5 L2=2.5 槽深 K 23.7其他各部件结构 3.7.1折流板和支持板常用的折流板和支持板的形式有弓形和圆盘-圆环形两种，本设计中采用25%Di的单弓形折流板，如图2-5图2-5 单弓形介质流动图 3.7.1.1折流板尺寸弓形折流板缺口高：h=25%Di折流板最小厚度按表3-13规定，由于在之前的设计中选取了折流板的间距为200mm，故这里查表，可得最小厚度为4mm。 表3-13折流板最小厚度 mm 公称直径DN换热管无支撑跨距L300600 折流板或支撑板最小厚度 400700 43.7.1.2折流板管孔：选用级换热器标准表3-14 级管束管口直径及许用偏差mm换热管外径25管孔直径25.8许用偏差0+0.04取管孔直径为25.80+0.40mm。3.7.1.3折流板外直径：按表3-15规定表3-15 板外直径及允许偏差mm公称直径 400500折流板名义外直径 DN-3.5折流板外直径允许偏差 -0.50DN-3.5=400-3.5=386.5-0.50mm3.7.1.4折流板的布置一般应使管束两端的折流板尽可能靠近壳程进出口接管，其余折流板按等距布置。靠近管板的折流板与管板间的尺寸可按下式计算： l=L1+B2/2-b-4式中：L1壳程接管的最小尺寸，mm； B2防冲板长度，mm；折流板按等间距布置，取L=200mm，管束两端的折流板尽可能靠近壳程进出口接管，因换热器壳程为石脑油液体，因此折流板需要开通液孔，位置为缺口位置垂直左右的折流板的最低处，如图图3-6折流板液孔图 3.7.2拉杆、定距管3.7.2.1拉杆的结构形式：常用的拉杆形式有两种，由于换热管的外径等于25mm19mm，故本设计选用拉杆定距结构，如图3-7图3-7拉杆定距管结构 3.7.2.2拉杆的尺寸：如图3-8图3-8表3-16拉杆的尺寸 mm拉杆直径d拉杆螺纹公称直径 La Lb10 10 13 4012121540161620 60a)拉杆尺寸通过图3-8，表3-16确定b) 拉杆的长度L按换热器管长需要设定 c) 拉杆的布置应尽量布置在管束的外边缘 3.7.2.3 拉杆的直径和数量：按表3-17，表3-18选用表3-17 拉杆直径选用表 mm 换热管外径d 25d57 拉杆直径 dn 16 表3-18拉杆数量选用表拉杆直径d公称直径DN 400Cr所以换热管的稳定需用应力为： cr=Ett22lcr/i2=1860003.14222978.8/82=3.3Mpa6.4mm时，b=垫片压紧力作用中心圆直径：b) 面积计算 隔板槽两侧换热管之间管排中心距Sn=32mm 邻近隔板槽一侧的一排换热管根数=12，管间距S=32 mm 对于三角形排列，布管区未能被换热管支承的面积: Ad=nsSn-0.866s=123232-0.86632=1646.6mm2壳程圆筒内径面积：A=0.785Di2=0.7853802=113354mm2壳程圆筒金属横截面积：As=sDi+s=3.1412380+12=14770.56mm2 查GB151-1989附录H，一根换热管金属横截面积a=144.51mm2。则有：na=94144.51=13583.94mm2管板开孔后面积： A1=A-0.785nd2=113354-0.78594252=67235.25mm2c)管板布管区域当量直径管板区域面积： At=0.866ns2+Ad=0.86694322+1646.6=86929.4mm2布管区当量直径：Dt=4A1/=467235.25/3.14=332.77mm 管板布管区当量直径与壳体内径之比：t=DtDi=332.77380=0.876d)系数计算 =naAi=13583.9467235.25=0.202 =A1A=67235.25113354=0.593 Q=EtnaEsAs=19100013583.9418300014770.56=0.96 s=0.4+0.61+Q=0.4+0.61+0.960.593=2.373 t=0.41+0.61+Q/=0.41+0.202+0.61+0.96/0.593=2.052 按GB150第7章，查表7-5，壳体法兰应力参数Y=4.75 4.5.3法兰力矩算基本法兰计算力矩Mm：查GB150-89表7-2得： y=11，m=2.0 预紧状态下需要的最小螺栓载荷按下式计算： Wa=3.14DGby=3.14421.3811.3111=1.65105N操作状态下需要的最小螺栓载荷按下式计算： Wp=0.785DGp+6.28bmpDG=0.785421.381.7+6.2811.3121.7421.38=5.05105N预紧状态下需要的最小螺栓面积按下式计算： Aa=Wab=1.65105212=778.3mm2操作状态下需要的最小螺栓面积按下式计算： Ap=Wpbt=5.05105181.4=2783.9mm2需要的螺栓面积取较大值，即Am=Ap=2783.9mm2实际使用的螺栓总面积：Ab=abn=706.516=11304mm2法兰力矩的力臂：SG=Db-DG2=525-421.382=51.81mm基本法兰力矩：Mm=AmSGb=2783.951.81212=30.58106Nmm 4.5.4管程压力操作工况下法兰力拒Mp 螺栓中心至作用位置处的径向距离: SD=Db-Di2=525-3802=72.5mm螺栓中心至FG作用位置处的径向距离：SG=51.81mm螺栓中心至FT作用位置处的径向距离： ST=SD+SG2=72.5+51.812=62.155mm作用于法兰内径截面上的流体静压轴向力： FD=0.785Dt2pt=0.785332.7721.7=1.5105N流体静压总轴向力-作用于法兰内径截面上的流体静压轴向力： FT=0.785DGt-Dt2pt=0.785421.382-38021.7=0.56105N法兰垫片压紧力： FG=6.28DGbmpt=6.28421.3811.3121.7=1.02105N法兰操作力矩： Mp=FDSD+FTST+FGSG=1.572.5+0.5662.155+1.0251.81105=1.96107Nmm 4.5.5换热管与壳体圆筒的热膨胀应变形差Y假定换热器制造环境温度为15 =ttt-to-sts-to=89.34510-6 Et=3.54Mpa 4.5.6管箱圆筒与法兰的旋转刚度参数Kf 法兰宽度：bf=Df-Di2=580-3802=100mm hDi=10380=0.026, fDi=30380=0.115 f=C=32mm， 查GB151-1999 图26得“=0.003 管箱圆筒与法兰的旋转刚度参数：其中法兰材料：采用16Mn弹性模量（根据插入法） Ef=Eh=191000, bf=bf=100mm Kf=1122EfbfDi+bf2fDi3+Eh=1122100380+1002323803+0.003191000=79.4Mpa 4.5.7管子加强系数a)已知管板名义厚度n=32mm，管板腐蚀余量：C2=3mm管板壳程侧焊接结构槽深3mm管板有效厚度，即校核中的计算厚度=32-3+4=25mm换热管的有效长度：L=Lo-2n+3=3000-232+3=2930mmb)管子加强系数K K2=1.318DiEtnaEL=1.3183802519100013583.941910000.4293025=13.64 K=3.69c)管板周边不布管区无量纲宽度k=K1-t=3.691-0.876=0.4614.5.8旋转刚度无量纲参数 a)壳体法兰与圆筒旋转刚度参数Kf 已知壳体法兰管板延长部分厚度f=30mm,壳体厚度s=10mmsDi=10380=0.026，fDi=30380=0.079 查GB151-1989图3-15，=0.0043 Kf=1122EfbfDi+bf2fDi3+Es=1122191000100380+1002303803+0.0043191000=94.55Mpa b)旋转刚度无量纲参数Kf管束模数：Kt=EtnaLDi=19100013583.942930380=2330.3MpaKf=4KfKt=3.14494.552330.3=0.032c)确定系数由K=3.69, Kf=0.032 查GB151 图3-16，管板第一弯矩系数：m1=0.45,图3-18，G2=1.75K=3.69，Q=0.96，查GB151图3-17，管板第二弯矩系数：m2=2.08，图3-19，G3=0.025=m1KfK=0.453.690.032=3.81M1=m12KQ+G2=0.4523.690.961.75=0.023 法兰力矩折减系数：=KfKf+G3=0.0320.032+0.025=0.56令KF=KfKf“=94.5579.4=1.19管板边缘力矩变化系数：M=1+KF=10.56+1.19=0.571法兰力矩变化系数：Mf=KFM=1.190.57=0.6784.6设计条件不同危险组合工况的应力计算 4.6.1只有壳程设计压力Ps，无管程设计压力Pt，不计膨胀变形差壳程设计压力Ps=2.6Mpa，管程设计压力Pt=0,=0, Et=0 当量压力组合：Pc=Ps-Pt1+=2.6Mpa 有效压力组合：Pa=sPs-tPt+Et=2.3732.6=6.170Mpa基本法应力矩系数：Mm=4MmDi3pa=45.211060.5933.1438036.17=0.033 管板边缘力矩系数： M=Mm+MM1=0.033+0.5710.023=0.046 管板切边缘力矩系数：=M=3.930.046=0.18 管板总弯矩系数：m=m1+m21+=0.45+0.182.081+0.18=0.7 管板布管区周边剪切应力系数：p=141+Q+G2=1+0.1840.96+1.75=0.11管板径向应力系数：r=G1p=0.370.11=0.04管板布管区周边径向应力系数：r=3mKp=30.73.690.11=0.06壳体法兰力矩系数：Mws=Mm-MfM1=0.560.033-0.6780.023=0.003以下为各项应力计算及校核：令PA=Pa=0.5930.46.17=9.15Mpa管板径向力：r=PArDi2=9.150.04380252=84.56Mpar1.5rt=1.5125=187.5Mpa管板布管区周边径向应力：r=PAr1-km+k22m2-mDi2 =9.150.061-0.460.7+0.46220.72-0.7380252=56.71Mpa1.5rt=187.5Mpa管板布管区周边剪切应力：p=PApDt=9.150.11332.7725=13.40.5rt=62.5Mpa壳体法兰应力：f=4YMwspaDif2 f=3.1440.0034.750.5936.17380302=6.6Mpa1.5rt=187.5Mpa壳程圆筒轴向应力： c=AAs1+Q+G2pa=11335414770.560.5931+0.730.96+1.756.17=17.93Mpacct=0.8594=79.9Mpa换热管轴向应力：t=1pc-G2-QQ+G2Pa=10.2022.6-1.75-0.730.960.96+1.756.17=1.04Mpat1.0tc=94Mpa根据GB151，胀接长度取：L=MIN-3,50=22mm换热管与管板连接拉脱应力：q=tdl=0.2144.513.142522=0.017Mpaq=4Mpa 4.6.2只有管程设计压力Pt，无壳程设计压力Ps，不计膨胀变形差管程设计压力Pt=1.7Mpa，壳程设计压力Ps=0，=0，Et=0当量压力组合：Pc=Ps-Pt1+=0-1.71+0.202=-2.04Mpa有效压力组合：Pa=tPt+Et=2.0521.7=3.5Mpa法应力矩系数：Mm=4MpDi3Pa=41.961070.5933.1438031.2323.5=0.17管板边缘力矩系数：M=Mm=0.17管板边缘切力矩系数：=M=3.930.17=0.67管板总弯矩系数：m=m1+m21+=0.45+0.672.081+0.67=1.1系数：G1=G1e=3mK=30.41.13.69=0.35管板布管区周边剪切应力系数： p=141+Q+G2=1+0.6740.96+1.75=0.15管板径向应力系数：r=G1p=0.150.39=0.059管板布管区周边径向应力系数： r=3mKp=31.190.153.69=0.145壳体法兰力矩系数： Mws=Mm-MfM1=0.560.17-0.6780.023=0.079以下为各项应力计算及校核：令PA=Pa=0.5930.43.5=5.19MPa管板径向应力： r=PArDi2=5.190.066380252=79.14Mpa r1.5rt=187.5Mpa管板布管区周边径向应力： r=PAr1-km+k22m2-mDi2 =5.190.1451-0.461.19+0.46221.191.414-1.19380252 =109.19Mpa1.5rt=187.5Mpa管板布管区周边剪切应力： p=PApDt=5.190.1538025=11.83Mpa0.5rt=62.5Mpa壳体法兰应力：f=4YMwspaDif2 f=3.1444.750.0790.5933.5380302=98.091.5rt=