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离心泵轴向力的研究进展 张文达罗闻许洪元 清华大学热能工程系 流体机械研究 所 摘要 介绍离心泵轴向力的研究概况 内容包括近几十年的研究成果 轴向力的影响因素 研究方法 平衡 轴向力的方法以及轴向力的机理性研究等 并对轴向力将来的研究提出建议 关键词 离心泵轴向力 一 0 前言 研 b 在泵类机械中 轴向力是泵设计 运行中必 须考虑的因素 离心泵的轴向力问 题很早 就引 起 T人们的注意 早在 1 9 1 5年 D a u t h e r t y在 C e n t r i f u g a l P u m p 一书中讨论了 离 心泵轴向 力 产 生 的 原 因 S t e p a n o f f 在1 9 5 8 年 出 版的 专 著中 更为系统地介绍了单级 多级离 心泵轴向 力 产 生 的 原 因 平 衡方 法 及 影响 轴向 力 的 因 素 z 1 在生产实践中 泵的轴向力通常会 很大 特 别是 对于运行条件恶劣或高扬程的多级离 心泵 若 设计 运行不当 能导致轴承 烧毁 轴封损坏 甚至断轴等事故发生 如印度 K a l p a k k a m核电站 1 9 9 2 快中 子增值试验堆使用的离 心式给水泵 因设 计不合理而轴向 力反向 使得外侧 止推轴承 过 载 运 行 1 5 小时止推轴承失效 导致整 个系统 被 迫 停 机 W 1 大 庆 石 化总 厂的 丙 酮 氰 醇 缩合 釜 装 置采 用日 本进口 的三台 屏蔽泵 因轴向力 过大导 致石墨轴承 破坏 仅1 9 8 9 1 9 9 0 一 年就多 达9 次 共更 换石墨 轴承 1 3 个 4 在许多场合 下 轴向力 过大产生 的问题 其严重性已 经超过了 效率 磨 损等因 素 成为离心泵能否稳定运行的决定性因 素 轴向 力问题能否妥善解决 直接关系 到离 心 泵大修寿命的长短 1 轴向力的确定方法 轴向 力的确定方法 可以 分为三种 经验方 法 实验方 法和理论计算方法 1 1经验方法 在生 产实践中 确定轴向力最常用的 方法是 经验公式 估算法 该方法在泵设计实践中普 遍使 用 但缺陷也显而易见 可 靠性提高依 赖于大量 的成功经验的积累 F l o r j a n c i c 1 9 8 1 总结的经验确定法 有以 下 步 骤 5 1 粗 略 估 算 泵 体 和 叶 轮 之 间 的 液体 旋 转 速度和叶轮产生的静压 根据模型试验和原型试 验的轴向力值 确定出真实轴向力和理论轴向力 之间 的差值 推导出 无因次修 正项 该修正项作 为流量比 雷诺数和 密封间隙的函 数 上述方法 可用来预测不同口径 转速和级数的泵的轴向力 但要求作相似 计算的泵水力部 件必须几何相似 S t e p a n o f f 1 9 5 8 给 出了 离 心 泵闭 式 叶 轮 轴向 力的简单 计算公式 T A 一 A P 1 一 P 式中P i p 和A A 分别为离心泵前后盖 板 的平均压强和受力面积 之后有些学者在此公式 基础上不断进行修正 浙江工业大学的高红俐 2 0 0 0 介绍归纳了1 0 多种国内外 常用的多 级离 I C 泵轴向力计算公式 分析了各个公式所考虑的 不同 侧重点 并对计算结果 和实测结果进行了比 较s 1 1 2实验方法 对于科学实验研究或 有重要用途的离心 泵 需 要进行轴向 力的实际测 量 以 保证正确设 计轴 向 力平衡装置 选用合 适的 轴向推力轴承 防止 轴向力装置或轴承破坏引发的失效等故障 同时 通过试验还可以获取准确的轴向力数值 用来校 正 和修改经验计算公 式 理论计算模型 测量轴 向力最常用的方法是采用电阻应变片或应变传感 器的电测法 该方法在国内外广泛应用 在承受 轴向 力的部位 贴上电 阻应变片 或布置应变传 感器直接受力 通过测量电阻 应变片或应变传感 器的 应变 应变电流 就可以 计算出 轴向 力的大 小 其不足之处是 属于间 接测量 电 路标定的工 作量大 受电 路 电 桥精度的 影响 K o n n o等 1 9 8 6 在对双吸式离心泵进行轴 向力的实验研究时 使用了安装在联轴器一侧轴 端上的测力传感器对轴向力进行测量 测量值由 动态应变放大器和磁力示波仪同 期记录下 来 7 3 在 研究轴向 力的 波动 特性时 使用了 实时分析仪 进行频谱分析 为了不受径向力弯矩和旋转负荷 的影响 只受轴向力的拉压作用 径向轴承采用 圆柱滚子 轴承 并使 用球铰型联轴器 T u r t o n 1 9 8 2 使用由 应变仪测力元件来轴 向和径向定 位的浮动轴承箱来测量轴向力 e 1 传 感器在轴的两侧对称布置 其输出的应变信号输 大计算机 由 计算 机进行信号处理 B a u n 1 9 9 9 设计 了可校正式磁力轴承侧力仪 c a l i b r a t e d m a g n e t i c b e a r i n g s l o a d c e l l s f o r h y d r a u l i c f o r c e m e a s u r e m e n t 该 试验泵的转子由 三个 径向磁力轴承 r a d i c a l m a g n e t i c b e a r i n g s 和 一个双向作用的磁推力轴承 d o u b l e a c t i n g m a g n e t i c t h r u s t b e a r i n g 支承 磁力轴 承的线 圈电流 空气间隙和轴向力之间有一种对应关系 通过调节磁力轴承的电流和空气间隙来实现轴向 力的平衡 进而得到轴向力的大小 通过试验测 量 得出在流量为设计流量的 2 6 5 时 轴向力 达到最大值 而在流量达到设计流量的1 2 0 时 轴向力下降为 最大值的1 8 5 j e r y等 1 9 8 5 设计了 旋转式动态应变仪 s t r a i n g a g e t y p e r o t a t i n g d y n a m o m e t e r 来 直接测量轴向力 10 1 a V a n c e 1 9 8 4 利用位 移校正 的 方 法 c a l i b r a t e d m e a s u r e m e n t s o n d i s p l a c e m e n t s f a7 接测量轴向 力 M a r j a n 2 0 0 1 进行的轴向 力实验研究 将轴承支 架与 可调节式应力仪设计成一体 从而实现了轴向力 的方便测量 1 0 1 陆雄 1 9 8 在测量轴向力时 研制了液压测力装置和菇码测力装置同时作用的 实 验 装 置 u 51 1 3理论计算方法 G u e l i c h 1 9 8 7 总结了通过计算确定 轴向 力 的方法叫 首先给定叶轮径向的静压力分布 由 试验数据或较精确的模型给出 计算出叶轮出口 圆周方向的绝对速度及密封泄漏量 将前后盖板 间隙的速度分布和压力分布作为泵的几何参 数 密封泄漏量和叶轮出口圆周方向绝对速度等的函 数来计算 由 于密 封的泄漏量取决于压力分 布 故需要使用迭代方法来求解 最后将压力分布进 行积分 得到轴向合力的大小 L i n o 1 9 8 0 给出 了带平衡鼓的多级离心泵轴 向 力 的 计 算 方 法 1 5 1 根 据 实 验 结 果 给出 叶 轮 进 出 口 的压 力值 在叶 轮的前盖板间隙和最后一级叶 轮 的 后 间 隙 中 由K u r o k a w a T o y o k u r a 方 法 1 6 1 计算压力 分布 除 最后一级叶轮外 在每一级叶 轮的后间隙中 根 据实验结果计算压力分布 平 衡鼓上的 压力分布 按照流体旋转的角速度是叶 轮转速的 一半的 假设 来计算 反复计算叶轮和蜗 壳之间的 压力分布 直到计算的泄漏量与预先假 设的泄 漏量相符为 止 N A S A 流体基 本特性模拟项 目 G F S S P G e n e r a l i z e d F l u i d S y s t e m S i m u l a t i o n P r o g r a m 开发出通过压力场分布积 分 来 得 到 轴向 力 的 计 算 机 程 序 1 0 1 M a r j a n 2 0 0 1 使用了基于三维 k e 湍流模型的 T a s c f l o w软 件 对泵腔内的速度 和压强 分布进行数值模拟计 算 进而得到轴向力的 计算值 结果 表明 数值模 拟 计 算 是 轴向 力 研 究 的 一 个 有 效 工 具 1 2 1 轴向 力理论计算 值和实际 值有一定的 差距 除了计算误差之外 还与 选取的 计算节点 有限 计算方法的不同有关 2 平衡轴向力的 方法 2 1常见的 平衡轴向 力 方法 常见的平衡 轴向 力的 方法是设 计平衡孔或平 衡管结构 背叶片结 构 双吸式叶 轮或多 级泵叶 轮对称 布置 平衡鼓机构 和平衡盘结构等 K o n n 等 1 9 8 6 在总结单级双吸离心泵叶 轮的 实际使用情况之 后 指出 在较高 压力 情况下 双吸叶轮的轴向 推力仍然很大 烧坏轴承的 情况 并 不 少 见 7 1 杨 瑞 1 9 9 9 给出 了 一 种 平 衡原 理 类 似 于 平 衡 盘 的 平 衡 鼓 组 合 装 置11 8 1 该 组 合 装 置 可以 动态平衡轴向 力 虽然效率略低于平 衡盘 装 置 但磨损方向 背离电机 避免发生泵 轴向电机 方向 窜动 同时材料要求不高 朱祖超 2 0 0 0 介 绍 的 平 衡 鼓 平 衡 盘 组 合 结 构 t1 s 1 可 以 保 证 在 试 验 调试开机和运行停机时均较好平衡 轴向 力 能够很好地应用于多级离心泵和大功率非 悬臂 式 的高速离心泵之中 平衡盘结构在多级离心泵上广泛应 用 国内 外学者都进行了较为深入的 研究 K u r o k a w a等 1 9 7 9 用实验的 方法对平衡板和平衡盘间的压 力 分 布 进 行了 探 讨 20 1 研 究 表明 改 变 径向 间 隙 和轴向间隙 除了 会使平衡盘内压力值稍微变化 外 几乎不 影响 平衡盘和平衡板形成的腔体内的 压力分布 平衡板内宽度比 轴向 间隙长度除以 叶轮外 径 发生变化 压力分布会发生显著 变化 劳松欢 1 9 8 2 分 析了不同结构型式平衡盘的轴 向 间 隙 对 平 衡 力大 小 的影 响 x 0 研 究 表 明 采 用 倾 斜式平衡盘 可以克服采用 传统的平衡盘结构在 平衡盘贴近平衡 座时 平衡力突然下降 导致平 衡力急剧磨损的缺陷 崔巍 2 0 0 的 提出一种改 进结构的平衡盘装置 在泵 运行的初期和后期分 别使用不同直径的平衡盘 使得泵的大修寿命得 以 延 长 22 1 张 俊 生 等 1 9 8 7 较 为 系 统 地 研 究 了 阀门活塞式平 衡盘 2 3 1 在降低泵的泄漏 提高泵 的效率 防止 研磨和提高寿命方面较普通平衡盘 结构的 优越性 2 2其他平 衡轴向力的 方法 K u r o k a w a 1 9 7 6 通过 研究发现可以通过控 制壳壁和盖板间隙内液流的角动量来实现轴向力 的平衡 并由此发明了一种利用该原理实现轴向 力 平 衡 的 新 型 装置 1 24 1姚 传民 1 9 9 2 为 解 决 平 衡盘机构中泄漏较多的问题 尝试取消平衡盘 轴向力全部由大锥角轴承承受 并进行了扬程效 率 等 性 能 的 比 较 2 5 3 朱 祖 超 2 0 0 0 在 研 究 高 速 离心泵轴向 力平衡方法时 使用了 斜齿轮传动来 平 衡 轴 向 力 13 1 关 醒 凡 1 9 9 6 研 制出 一 种 深 井 潜水泵轴向力 平衡装置 a 该平衡装置 将一对动 静摩擦副安装在末级叶轮之后 由密封端面将高 压 低压液体隔开 作用于末级叶轮进口 处的高 压和作用子末级叶轮后面的低压之差 作为平衡 作用在各级叶轮上 指向叶轮前方的总平衡力 M a r j a n 2 0 0 1 介绍了 在不同的 泵腔部位使用液 体旋转增强器F R I 和液体旋转减弱器F R D 来减少 单 级 离 心 泵 轴 向 力 1 2 1 F R I 和F D I 分 别 实 现 增 加 和减小后盖板间隙 前盖板间隙的液体旋转 速度 马 威在研究平衡屏蔽电 泵轴向 力时 在叶轮后盖 板处采用双口 环结构 通过增大口 环直径来减小 轴向力 在实验中 双口环的内圈和外圈充当通 向 压力平衡室的节流装置 叶轮上的 平衡孔作为 通向 压力平衡腔的控制阀 转子轴向 位置的改变 影响平衡孔被覆盖的面积 从而影响泄流泄压 3 影响轴向 力的因 素 影响轴向力的因素 可以 从离心泵的结构参 数和运行参数 两方面来 进行分析 3 1影响离心泵 轴向力的结 构参 数 影响离心泵轴向力的结 构参数主要有叶轮轴 向位置 密封环径向位置 密封环间隙 盖板间 隙 隔舌形状和间隙等 L i n o 等 1 9 8 0 在单级离心泵上研究了叶轮轴 向 位置和密封环径向间隙 对离心泵轴向 力的 影响 15 1 得出 如 下 结 论 叶 轮 的 轴向 位 置 对 于叶 轮 外径处 叶轮和蜗壳间隙中的 压力影响不大 前 密封环的间隙增大时 其间的 压力下降得很快 而后间隙的增大时 其间的压力值随之增大 朱 健 1 9 8 9 研究发 现 叶轮和蜗壳 导叶的相对 位 置 对 于 泵 的 轴向 力 有 很 大 影 响 28 1 离 心 式 叶 轮 和导叶 相对位置分别为0 和1 7 m m 时 轴向 力和 性能曲线在靠近设 计工况点时 都出 现不规则 的 突变 由 于叶轮 和导叶相对位置的不同 两组曲 线 有很大区 别 这个结论也同时 验证了V e r b a 的 研 究 成 果 1 轴向力对于 密封环间隙的 变化很敏感 随 着 泵的 连续运 行和 持续磨损 密封环的间隙必 然要 变大 进而导致泄 漏增加 M a r j a n 2 0 0 1 的 研 究表明 密封环泄漏增大 会导致前盖板侧压力 减 小 而 后盖 板 压 力 增 加 进 而 轴 向 力 增 大 I z l 他在实验装置中使用了 径向多孔密封环 M u l t i R a d i a l B o r e w e a r r i n g 来改 变其 密封环的 硬度 和阻尼系数 进 而降 低轴向 力对密封环间 隙的 敏 感 度 T u r t o n 1 9 8 2 在研究密封环间隙 对平 均 轴向力和脉动轴向力的影响时 发现在前后密封 环间隙同时 增加的 情况下 轴向力会随 之而增大 1 1 而 轴向 力 脉动 分 量 在各 种 间 隙 下 大体 相同 但 在小流量区当密 封环间隙增大时 要略 微减小 一 些 刘在伦 1 9 9 0 在研究潜水泵轴向力平衡 问 题时 使 用了 加大叶轮后密封环外径的方法 实 践 证 明 可 以 有 效 平 衡 轴 向 力 3 0 1 陆 雄 1 9 9 8 通 过实验验 证 使用加大后密封环直径并配以 适 当平衡孔直 径的 方法 可以使单级单吸离心泵轴 向 力 减 小 至 零 311 D o m 等 1 9 6 6 及 K u r o k a w a 等 1 9 7 2 分 别研究了盖板间隙及盖板间隙内的径向泄漏对于 轴 向 力 的 影 响 32 1 3 3 1 a D o m 通 过 改 变 盖 板 间 隙 来 研 究不同的盖 板间 隙对于泵轴向 力的影响 他在实 验研究中 保持 前盖板间隙为常数 同时改变后 盖板间隙的 值 发现后盖板间 隙的改变对于间隙 中流 体的角 速度没有影响 K u r o k a w a 进一步研究 发 现 泄漏液 流在出口处的 角动量比泄 漏流量的 大小对 轴向 力的影响要大 K o n n o 和O h n o 1 9 8 6 在双吸离心泵 上实验研 究了 在各种隔舌条件下轴向 力的大小冤 在任何 流量下 平隔舌的平 均轴向力值几乎都 为 0 而 当泵体采用斜隔舌时 平均轴向力在小流量区随 着流量增大而增大 而隔舌形状的改变 对脉动轴 向 力影响不大 脉动轴向力要比平均 轴向 力大得 多 G o u l a s 和T r u s c o t t 1 9 8 6 研究T 隔 舌间隙 对 于 轴向 力 的 影 响 a 在 隔 舌 间 隙 变 化 不 大时 轴向 力几乎没有发生太大变化 隔舌间隙 若继续 增大 则轴向力平均值在靠近最高效率点时 会 减小5 0 而在小 流量区 轴向 力基本保持 不变 同时 隔 舌间隙增大 轴向 力脉动分量将 减少 很 多 3 2 影 响 离 心 泵 轴 向 力 的 运 行 参 数 影响离 心泵轴向力的 运行参数有比 转 速 转 速 流量等 K o n n o 和O h n o 1 9 8 6 研究7主要 运行参数对 于 双吸 式 叶 轮 轴向 力 的 影 响门 实 验 研 究 表明 在小流量区 随着流量的增加 平均轴向力呈现 增大的趋势 而在接近最高效率点时 不论比转 速 n 多大 平均轴向力基本不随流量变化而变化 当比转 速很 大时 脉动轴向力在 任何工况下都很 大 而 通常 在最高效率点附 近显示 最小 值 轴向 推力基本不随 着泵转速的变化而变化 经过对轴 向力的频谱 分析可知 轴向 力的波动 变化在低频 区很大 而 在关死流量点的变化趋势 要比 最佳效 率点 要大 G o u l a s 和T r u s c o t t 1 9 8 6 实验研究 轴向力引起的离 心泵动态载荷 a 1 证实 平均轴向 力 在小流量区 很大 而轴向 力脉动分 量的均方根 值随 流量的 变化增加不大 4 轴向 力问题的机理性研究 一般认为 单级离心泵轴向 力的产 生是因 为 叶 轮前后 侧的 液体压强和受力面积不同 其叶轮 及密 封部件 通常 会受到一个指向 叶轮 进口 方向的 力 而多级 离心泵除上述原因之外 还因 为多 级 泵的前盖板间隙和末级叶轮的后盖板间隙存在指 向 密封 环的 径向 流动 而一般叶轮的后 盖板间 隙 中存在指向叶轮外径的径向流动 沿液体流动方 向 通常会使压强降低 这种径向 流动的 存在加大 了 多级离心 泵轴向力的数值 轴向 力的 研究 可 以归结到盖板间隙内的速度分布和压强分 布的研 究 而速度和压强分布又与叶轮相对于导叶或蜗 壳的位置 叶轮盖 板的 几何尺寸 表面 粗糙度 密封环间隙和平衡机构几何尺寸等有关 通常假设叶轮盖板间隙中液体旋转的角速度 为叶 轮 角 速度之 半 即K p co V e r b a 和 S e b e s t y e n 1 9 6 6 的实 验研究证明 按照此假设 计 算 的 轴 向 力 比 从 多 级 泵中 测出 的 值 要 小 得 多 t2 8 G u e l i c h等 1 9 8 7 认为 在盖 板上由 于泄漏是内 向 的 K 值大于0 5 而在 轮毅处由 于泄漏向外 K 值 小 于0 5 u 1 这 两 个 事 实 与 通 常的 假设 不 相 符 都使轴向力增大 此外 K值随密封泄漏量 的 增加而降低 随叶 轮表面 粗糙 度的 增加而 增加 以 及随泵体的 表面 粗糙度的增大而减小 L i n 等 1 9 8 0 假 设 盖 板 中 的 流 体 像 固 体 一 样 1 5 7 以 角 速 度 K 旋转 其压强分 布为 P r P o 0 5 X p 介r Z K w 2 且产生一个 作用于叶轮上的力 该 力与按照压力分布计算的作用力相等 然后由 压力分布来计算流体的角速度系数 在描述盖板 间隙内的 液体旋转速度和叶轮角速度之间的关系 时 J a p i k s e 使 用 了 系 数 F 3 51 a F 的 数 值由 实 验 来 确定 其大小取决于泵腔的几何形状 他给出了 几 种典型形状的F 推荐值 显然 要想确定流体 角 速度的数值 进而确定盖板间隙内的压力 分布 必须 增补实 验数 据才有可能 M a r j a n 2 0 0 1 在 透明材料制成的实验泵上进行的轴向力研究工 作 利用 在蜗壳 上打孔的 方法测出了 盖板间隙内 的压强分布 速 度分 布采用多 普勒激光测速仪非 接触式 测定 1 z 1 实 验结果证实了 径向 流动的 存在 及对盖 板内 液体旋转速度的 影响 从小青 1 9 9 8 对离心泵 泵腔 边界层内的 流 动进行 分析 通过简化N S 方程 推导出泵 腔中 压 力 分 布与 泄 漏 量的 关 系 a 5 1 陆 雄 1 9 9 2 分 析 了现有单吸离心泵轴向力估算方法中将叶轮盖板 侧泵腔中流体运动简化为理想流体 运动存在的 缺 陷 指出为比较准确地估算轴向力 必须将 此泵 腔中的流动视为 粘滞流动 并尝试用N S 方 程来 求 解 a 7 赵 万 勇 2 0 0 1 针 对 多 级 泵 平 衡 盘 装 置 中 两个间隙窄长的特点 提出层流流动的假设 进而简化了 N S 方程 推导出两个间隙的几何参 数 泄 漏 量 和 平 衡 力 之 间 的 函 数 关 系 s s i 5 结束语 离心泵泵腔中的 液体发生空化 空化的不同 状态都会对轴向力的大小产生影响 由于空化难 以 选择合 适的 计算模 型 其 影响 难以 量化估计 现在对于空化 的影响只能通过实验 来确定 T u r t o n 等 1 9 8 2 发 表的 论文中 提到了 空化的 发 生 可能 对 轴向 力的 大 小 产 生 影 响 t a l e M a r i a n 研 制的可校正式磁力轴承测力仪已经具备测量发生 空化工况时轴向力的大小 但相关的研究成果尚 未 见 报 道 izJ T u r t o n 1 9 8 2 在实验研究中 使用了 磁力轴 承测力仪对输出的应变信号进行计算机信号处 理 同时进行了脉动 信号频率分析 K o n n o 1 9 8 6 对双吸式叶轮的脉动轴向力进行了频域分析 M a r i a n 2 0 0 1 的 卖 蓝 表 明 合 适 的 泵 体 结 构 设 计 特别是隔舌间隙及形状 有助于减轻或消除 回 流 等 不 稳 定 流 动 从 而 减 小 脉 动 轴 向 力 11 2 1 然 而 对轴承疲劳破坏影响最大的脉动轴向力的峰 值及其出现频率 发表的论文中缺乏此问题的深 入研究 目前轴向力问题的研究主要在实验室中进 行 研制的轴向力测量装置通常适用于小流量 低扬程的工况 对于一些轴向力很大或运行工况 恶劣的 多级离心泵 轴向 力的 实际测量研究较少 上述这些课题应在今后的离心泵轴向力研究中加 以重视 参考文献 1 D a u t h e r t y R L C e n t r i f u g a l P u m p M c G r a w H i l l B o o k C o I n c N e Y o r k 1 9 1 5 2 S t e p a n o f f A J C e n t r i f u g a l a n d a x i a l f l o w p u m p s 1 9 5 8 J o h n W i l e y a n d S o n s I n c N e w Y o r k 3 K a l e R D B a s k a r S a n d C h a n d e S K A n a l y s i s o f f a i l u r e o f a x i a l t h r u s t b a l a n c i n g a n d t h r u s t b e a r i n g o f s m a l l c a p a c i t y b o l l e r f e e d p L L p f a r a n u c l e a r p o w e r p l a n t T h e 4 0 i n t e r n a t i o n a l c o n f e r e n c e o n f l u i d m a c h i n e r y C h i n a S u z h o u 1 9 9 3 6 1 6 一2 1 4 吴雅娟 屏蔽泵石墨轴承的 损坏与对是 石油化工设 备技术 1 9 9 5 1 5 2 5 3 5 F l o r j a n c i c D E i c h o r n G a n d F r e i A 5 0 J a h r e E n t w i c k l u n g v o n S u l z e r K e s s e l s p e i s e p u m p e n V G B K r a f t e r k s t e c h n i k 1 9 8 2 8 6 1 8 7 3 6高红俐等 分段式多级叶片离心泵的轴向力计算 化 工机械 2 0 0 0 5 2 5 4 2 5 8 7 K o n n o D a n d O h n o T E x p e r i m e n t a l r e s e a r c h o n a x i a l t h r u s t l o a d s o f d o u b l e s u c t i o n c e n t r i f u g a l p u m p s R a d i a l L o a d s a n d A x i a l T h r u s t s o n C e n t r i f u g a l P u m p s 1 9 8 6 S p o n s o r e d b y I n s t o f M e c h a n i c a l E n g i n e e r s P o w e r I n d u s t r i e s D i v F l u i d M a c h i n e r y C o m m i t t e e L o n d o n E n g l M e c h a n i c a l E n g i n e e r i n g P u b l L t d 6 5 7 2 T u r t o n R K a n d G o s s M T h e f l u c t u a t i n g r a d i a l a n d a x i a l t h r u s t s e x p e r i e n c e d b y a c e n t r i f u g a l p u m p P r o c e e d i n g s O p e r a t i n g P r o b l e m s o f P u m p S t a t i o n s a n d P o w e r P l a n t s 1 1 t h S y m p o s i u m o f t h e S e c t i o n o n H y d r a u l i c M a c h i n e r y E q u i p m e n t a n d C a v i t a t i o n I A H R v 1 1 9 8 2 B e a n D 0 a n d F l a c k R D A p l e x i g l a s r e s e a r c h p u m p w i t h c a l i b r a t e d m a g n e t i c b e a r i n g s l o a d c e l l s f o r r a d i a l a n d a x i a l h y d r a u l i c f o r c e m e a s u r e m e n t j o u r n a l o f F l u i d s E n g i n e e r i n g T r a n s a c t i o n s o f t h e A S ME v 1 2 1 n 1 1 9 9 9 A S ME p 1 2 6 1 3 2 J e r y B A c o s t a A J B r e n n e n C E a n d C a u g h e y T K F o r c e s o n C e n t r i f u g a l P u m p I m p e l l e r s P r o S e c o n d I n t P u m p S y m p H o u s t o n T e x a s A p r i l 1 9 8 5 2 1 3 2 V a n c e 工从 a n d L a u d a d i o F J E x p e r i m e n t a l M e a s u r e m e n t o f A l f o r d s f o r c e i n A x i a l F l o w T u r b o m a c h i n e r y A S ME 8 4 G T 1 4 0 M a r j a n G D u s a n F a n d B r u n e S H y d r a u l i c a x i a l t h r u s t i n m u l t i s t a g e p u m p s o r i g i n s a n d s o l u t i o n s P r o c e e d i n g s o f A S ME F E D S M O 1 A S M E 2 0 0 1 F l u i d s E n g i n e e r i n g D i v i s i o n S u m m e r M e e t i n g N e w O r l e a n s L o u i s i a n a M a y 2 9一J u n e 1 2 0 0 1 陆雄 单级单吸离心泵轴向力的实验研究 水泵技术 1 9 9 8 3 3 9 G u e l i c h J J u d W a n d H u g h e s S F R e v i e w o f p a r a m e t e r s i n f l u e n c i n g h y d r a u l i c f o r c e s o n c e n t r i f u g a l i m p e l l e r s P r o c e e d i n g s o f t h e I n s t i t u t i o n o f M e c h a n i c a l E n g i n e e r s P a r t A P o w e r a n d P r o c e s s E n g i n e e r i n g V o l 2 0 1 N o 3 1 9 8 7 1 6 3 1 7 4 L i n o T S a t o H a n d M i y a s h i r o H H y d r a u l i c a x i a l t h r u s t i n m u l t i s t a g e c e n t r i f u g a l p u m p s A S ME J o u rna l o f F l u i d s E n g i n e e r i n g V o l 1 0 2 N o 1 M a r 1 9 8 0 6 4 7 0 K u r o k a w a J a n d T o y o k u r a T S t u d y o n A x i a l T h r u s t o f R a d i a l F l o w T u r b o m a c h i n e r y P r o c e e d i n g s o f t h e S e c o n d I n t e r n a t i o n a l 1 S ME S y m p o s i u m F l u i d M a c h i n e r y a n d F l u i d i c s T o k y o V o 1 2 S e p 1 9 7 2 V a n H o o s e r K I n t e r n a l F l o w s a n d A x i a l T h r u s t A n a l y s i s F a s t r a c T u r b o p u m p D e s i g n R e v i e w M a r c h 1 9 9 7 杨瑞 多级离心稠油泵轴向力平衡装置 流体机械 1 9 9 9 6 4 1 4 2 朱 巍 高 速 离 心 泵 轴 向 力 平 衡 方 法 研 究工 程 热 物 理学报 2 0 0 0 1 1 7 1 3 7 1 5 横山重吉等 离心泵用推力平衡盘的试验 水泵技术 1 9 8 0 1 6 1 一 5 劳松欢 水泵平衡盘结构的研究 水泵技术1 9 8 2 1 4 2 4 6 崔拢 多级离心泵输送渣浆时的 轴向 力分析及技术改 进 煤炭学报 2 0 0 0 2 1 0 0 1 0 4 张俊生等 多级离心泵平衡盘的新结 构一 一阀门活 塞 式平衡盘 水泵技术 1 9 8 7 2 工 一 7 K u r o k a w a J A n e w d e v i c e t o c o n t r o l a x i a l t h r u s t o f r a d i a l f l o w t u r b o m a c h i n e r y B u l l e t i n o f t h e J S M E V o l 1 9 N o 1 2 8 F e b r u a r y 1 9 7 6 1 1 0 1 1 7 姚传民 小流量多级泵轴向力平衡机构的试验和研究 水泵技术 1 9 9 2 3 3 5 3 7 关醒凡 新型深井潜水泵轴向力平衡装置的原理和计 算中 国机械工程 1 9 9 6 6 1 5 1 7 马威 邹立莉 屏蔽电泵轴向力自 动平衡装置的研究 流体机械2 0 0 2 6 3 5 3 7 朱健 离心泵叶轮和导叶的相对位置 对轴向 力的影 响 水泵技术 1 9 8 9 2 2 6 2 7 V e r b a A a n d S e b e s t y e n G C o n t r i b u t i o n t o t h e c i u i v u i a s i 公 t h r u s t o f m u l t i s t a g e p u m p s P r e p r i n t f o r t h e T A H R S y m p o s