建筑工程毕业设计(结构计算书).doc

设计题目：长沙楚天青少年活动中心科技楼设计第 1 章 设 计 说 明1.1 建筑设计说明1.1.1 计算依据及设计要求1、土木与建筑工程学院毕业设计发放的设计任务书2、建筑专业提供的设计条件3、国家现行的有关建筑规范和地方标准1.1.2 建筑设计概况与主要技术经济指标1、工程概况：(1)建设地点：长沙市(2)建筑层数：三层(3)耐火等级、耐火等级：为了保证建筑物的安全，必须采取必要的防火措施，使之具有一定的耐火性，即使发生了火灾也不至于造成太大的损失，通常用耐火等级来表示建筑物所具有的耐火性。：二级(4)抗震等级、抗震等级：是设计部门依据国家有关规定，按“建筑物重要性分类与设防标准，根据烈度、结构类型和房屋高度等，而采用不同抗震等级进行的具体设计。：四级2、技术经济指标总建筑面积、总建筑面积：指在建设用地范围内单栋或多栋建筑物地面以上及地面以下各层建筑面积之总和。 3086.22m2，建筑占地面积、占地面积：为建筑物的垂直投影面积.但不包括雨篷.外挑阳台.檐口连接两座建筑物的架空通道.玻璃拱顶下的天井.室外楼梯和街坊内连接建筑物的过街桥等。 999.72m2。1.1.3 建筑地区条件1、气象：(1)温度：最热月平均29.3，最冷月平均4.7；室外计算温度：夏季极端最高40.6，冬季极端最低-11.3；(2)相对湿度：最热月平均75%；(3)主导风向：全年为西东风，夏季为东南风，基本风压0.35KN/(4)雨雪条件：年降雨量1450mm，日最大降水强度192mm/日；2、工程地质条件：拟建场地各地层由上往下依次为：人工填土，厚度0.8-1.5m，不宜作为持力层；新冲积粘土，厚度0.4-1.2m，不宜作为持力层；冲击粉质粘土，厚度4.5-5.6m，是较好的持力层，承载力标准值270kPa；残积粉质粘土，厚度200mm且b/ 500/2=250mm。 各种梁截面见表2.4.1层次混凝土强度等级横梁 bh纵梁AB 跨，CD 跨BC 跨13C302505002505002505002505002.4.2 柱的截面尺寸估算 根据柱的轴压比限值按下列公式计算: a)柱组合的轴压力设计值 注：考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数,边柱取1.3，中柱取1.25； F 按简支状态计算柱的负载面积； 为折算在单位面积上的重力荷载代表值，近似的取(1214)kN/ ； n 为验算截面以上的楼层层数。 b) 注： 为框架柱轴压比限值，本方案为二级抗震等级，查建筑抗震设计规范GB50011- 2001取0.8。 f c 为混凝土轴心抗压强度设计值，C30 为14.3N/mm 。 c)计算过程： 对于边柱：,取竖向标准值N=14KN/m 对于中柱： ,取竖向标准值N=14KN/m 综合以上计算结果并考虑其它因素取边柱和中柱截面为400mm400mm。表2.4.2柱截面尺寸(mm )层次混凝土等级bh1-3C304004002.5.确定框架计算简图框架的计算单元如图1所示，取轴上的一榀框架计算。假定框架嵌固于基础顶面，框架梁与柱刚接。由于各层柱的截面尺寸不变，故梁跨等于柱截面形心之间的距离。底层柱高从基础顶面算至二层楼面，基顶标高根据地质条件、室内外高差，定为-1.1m。.三个假设：平面结构假定：认为每一方向的水平力只由该方向的抗侧力结构承担，垂直于该方向的抗侧力结构不受力；楼板在自身平面内在水平荷载作用下，框架之间不产生相对位移；不考虑水平荷载作用下的扭转作用。.计算简图根据结构平面布置图,选定中间轴线作为计算单元. 如图2.1.2所示框架梁跨度(按柱中心线确定)：AB跨:6600mm BC跨: 2400mm CD跨: 6600mm框架柱高度： 取底层：H=3900+450+650=5000mm 其它层：H=3900mm2.6. 梁、柱惯性矩、线刚度、相对线刚度计算2.6.1.梁柱惯性矩计算 梁 AB、CD 跨： BC 跨： 柱： 2.6.2 梁柱线刚度计算 (1)梁 由于本工程的楼面板与框架梁的混凝土一起浇捣，计算所选取的该榀框架是中框 架，对于中框架梁，取I=2I0，根据公式i = EI / l,可以得出梁柱的线刚度如下(E =Ec混凝土弹性模量(E=3 N/mm2), ) 梁 AB跨： BC 跨：CD 跨：底层柱： 其余各层柱： 令i 其余各层柱=1.0，则其余各杆件的相对线刚度为： 框架梁柱的相对线刚度如图2.6.1 所示，作为计算各节点杆端弯矩分配系的依据。 图2.6.1 框架梁柱的相对线刚度如第3章 荷载标准值计算 3.1 恒载标准值计算 3.1.1 屋面恒载 C20 细石混凝土30mm 330.03=1.0kN/m2 10 厚底标号砂浆10mm 170.01 =0.17 kN/m2 SBS防水层 =0.3 kN/m2 水泥砂浆找平层15mm 200.015=0.4 kN/m2 保温或隔热层 50mm 14.50.05=0.73 kN/m2 水泥砂浆找平层 20mm 200.02=0.4 kN/m2 钢筋混凝土板 100mm 250.10=2.5 kN/m2 板底抹灰 10mm 170.01=0.17 kN/m2 合计 5.86 kN/m23.1.2 楼面恒载 瓷砖地面12mm 0.74 kN/m2 现浇钢筋混凝土板 100mm 2.5 kN/m2 板底抹灰 10mm 0.17 kN/m2 合计 3.41kN/m2 3.1.3 梁自重 (其中钢筋混凝土自重25KN/m3，混合砂浆抹灰自重175KN/m3) 框架梁b h = 250mm 500mm 梁自重 25kN/m30.25m(0.5m-0.10m)=2.5 kN/m 抺灰层 0.01m(0.5m-0.10m) 217 kN/m2 =0.14kN/m 合计 2.64kN/m 连续梁 b h = 250mm 500mm 梁自重 25 kN/m30.25m(0.5m-0.10m)=2.5 kN/m 抺灰层 0.01m(0.5m-0.10m)217 kN/m2 =0.14kN/m 合计 2.64kN/m 基础梁 b h =250mm 400mm 梁自重 25 kN/m30.25m(0.40m-0.10m)=2.35 kN/m 抺灰层 0.01m(0.40m-0.10m)217 kN/m2 =0.1kN/m 合计2.45kN/m 3.1.4 柱自重 bh = 400mm 400mm 柱自重 25kN/m30.40m0.40m=4.0kN/m 抺灰层 0.01m0.4m417 kN/m2=0.27 kN/m 合计 4.27kN/m 3.1.5 外纵墙自重(其中普通砖自重18KN/m3，混合砂浆抹灰自重175KN/m3) 标准层墙： 墙体 0.9m0.24m18 kN/m3 =3.89kN/m 铝合金窗 0.35kN/2.4m=0.84kN/m 水泥粉刷内墙面 (3.9m-2.4m) 0.36 kN/m2 =0.54kN/m 外墙面 (3.9m-2.4m) 0.5 kN/m2 =0.75kN/m 合计 6.02kN/m 底层墙 墙体 (5.0m-2.4m-0.4m-0.5m) 0.24m18 kN/m3 =7.34kN/m 铝合金窗 0.35 kN/m2 2.4m=0.84kN/m 面砖外墙面 (3.9m-2.4m) 0.5 kN/m2 =0.75kN/m 水泥粉刷内墙面 (3.9m-2.4m) 0.36 kN/m2 =0.54kN/m 合计 10.53kN/m3.1.6 内纵墙自重 标准层墙： 墙体 3.4m0.24m18 kN/m3 =14.69kN/m 水泥粉刷内墙面 3.4m0.36 kN/m22=2.45kN/m 合计 16.12kN/m 底层墙墙体 (5.0m-2.4m-0.6m-0.4m) 0.24m18 kN/m3=6.91kN/m 水泥粉刷内墙面 (5.0m-2.4m-0.6m-0.4m)20.36 kN/m2 =1.15 kN/m 合计8.06kN/m 3.1.7内隔墙自重 标准层墙： 墙体 3.3m0.24m18 kN/m3 =14.26kN/m 水泥粉刷内墙面 3.3m0.36 kN/m22=2.38kN/m 合计 16.64kN/m 底层墙： 墙体 4.0m0.24m18 kN/m3 =17.28kN/m 水泥粉刷内墙面 4.67m 0.36 kN/m22=2.88kN/m 合计20.16kN/m 3.2活荷载标准值计算 3.2.1屋面和楼面活荷载标准值 根据荷载规范查得：上人屋面均布活荷载标准值为2.0kN/m ； 楼面：办公室2.0kN/m 、走廊2.5kN/m 。 3.2.2雪荷载 Sk=1.0 0.35kN/m2 =0.35kN/ m2 屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，两者中取大值。3.3 竖向荷载下框架受荷总图 计算单元见3.3.1图所示：因为楼板为整体现浇，本板选用双向板，可沿四角点沿45线将区格分为小块，每个板上的荷载传给与之相邻的梁，板传至梁上的三角形或梯形荷载可等效为均布荷载。 图3.3.1板传荷载示意图3.3.1竖向荷载下框架受荷计算 3.3.1.1 A-B轴间框架梁 屋面板传荷载： 恒载：5.86 kN/m22.4m2=28.13kN/m活载：2.0 kN/m22.4m2=9.6 kN/m楼面板传荷载： 恒载：3.41kN/m22.4 m2=16.37kN/m 活载：2.0 kN/m22.4 m2=9.6kN/m梁自重：2.64kN/m AB 轴间框架梁均布荷载为： 屋面： 恒载= 梁自重+板传荷载= 2.64kN/m + 28.13kN/m =30.77kN/m活载=板传荷载= 9.6kN/m 楼面 恒载=梁自重+板传荷载+隔墙自重=2.64kN/m + 16.37kN/m+ 16.64kN/m =35.65 kN/m 活载 =板传荷载 =9.6 kN/m 3.3.1.2 B-C轴间框架梁 屋面板传荷载： 恒载：5.86 kN/m21.2 m2=14.06 kN/m活载：2.0 kN/m21.2 m2=4.8 kN/m 楼面板传荷载： 恒载：3.41 kN/m21.2 m2=8.18 kN/m 活载：2.5 kN/m21.2 m2=6kN/m 梁自重：2.45 kN/m BC 轴间框架梁均布荷载为： 屋面：恒载=梁自重+板传荷载=2.45kN/m + 14.06kN/m =16.51kN/m 活载= 板传荷载= 4.8 kN/m 楼面 恒载=梁自重+板传荷载=2.64kN/m + 8.18kN/m =10.82kN/m 活载=板传荷载=6kN/m 3.3.1.3 C-D 轴间框架梁(同A-B轴间框架梁)3.3.1.4 A轴柱纵向集中荷载计算 顶层柱： 女儿墙自重：(做法：墙高1200mm，70mm的混凝土压顶) 0.24m1.2m18kN/m3 +25 kN/m30.07m0.3 kN/m2=5.28 kN/m天沟自重： 25 kN/m30.6m+(0.3m-0.1m) 0.1m+0.3m 0.5 kN/m =2.15 KN/m 顶层柱恒载=女儿墙+天沟自重+梁自重+板传荷载 =(5.71 kN/m +2.15 kN/m)4.8m+2.64kN/m(4.8m-0.4m)+5.86 kN/m22.4m4.8 m=116.59KN顶层柱活载=板传荷载=2.0kN/m22.4m4.8m =23.04KN标准层柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载 = 6.02kN/m(4.8m-0.4m)+2.64kN/m(4.8m-0.4m)+3.41kN/ m22.4m4.8m =77.39KN标准层柱活载=板传荷载=2.0kN/m22.4m4.8m = 23.04KN 3.3.1.5 B轴柱纵向集中荷载计算 顶层柱恒载=梁自重+板传荷载 =2.64kN/m(4.8m-0.4m)+5.86 kN/m2.4m4.8m+5.86kN/m21.2m4.8m=112.88KN顶层柱活载=板传荷载=2.00kN/m22.4m4.8m+2.00kN/m21.2m4.8m =34.56KN标准层柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载 =2.64kN/m(4.8m-0.4m)+3.41 kN/m2.4m4.8m+3.41kN/m21.2m4.8m+17.14kN/m(4.8m-0.4m)=145.96KN标准层柱活载=板传荷载=2.00kN/m22.4m4.8m+2.50kN/m21.2m4.8m =37.44KN3.3.1.6 C轴柱纵向集中荷载计算(同B轴柱纵向集中荷载计算)3.3.1.7 D轴柱纵向集中荷载计算(同A轴柱纵向集中荷载计算)框架在竖向荷载作用下的受荷总图如图3.3.2 和3.3.3 所示意(图中数值均为标准值) 图3.3.1 恒荷载图注：图中各值的单位为KN; 途中的数值均为标准值图3.3.3 活荷载图注：图中力的单位为kN，弯矩单位为kNm3.4风荷载计算 风压标准值计算公式为： 本式中，基本风压,本地区为0.35kN/m 风压高度弯化系数，因建设地点们于长沙市市区，所以地面粗糙度为C类； 风荷载体型系数，根据建筑物的体型查得=0.8-(-0.5)=1.3； 风振系数,因房屋总高小于 30m，所以 =1.0； 下层柱高； 上层柱高，对顶层为女儿墙高度的2倍； 迎风面的宽度，B =6.0m。表 3.4.1 集中荷载标准值离地高度z/m(kN/m2)/m/m/KN12.150.741.01.30.353.92.46.368.250.741.01.30.353.93.97.884.350.741.01.30.355.03.98.99第 4 章 风荷载作用下位移计算4.1 侧移刚度D见表4.1.1 和表4.1.2。表4.1.1 横向2-3层D 值的计算构件名称A、D轴柱0.4195422B、C轴柱0.6898890表4.1.2 横向底层D 值的计算构件名称A、D轴柱0.6093742B、C轴柱0.68947134.2 风荷载作用下框架侧移计算水平荷载作用下框架的层间侧移可按下式计算：式中： 第j层的剪力； 第j层所有柱的抗侧刚度之和； 第j层的层间位移。第一层的层间位移值求出以后，就可以计算各楼板标高处的侧移值的顶点侧移值，各层楼板标高处的侧移值应该是该层以下各层层间侧移之和，顶点侧移是所有各层层间侧移之和。j层侧移 顶点侧移 框架在风荷载作用下侧移的计算见表4.2.1。表4.2.1 风荷载作用下框架侧移计算层号36.366.36286240.00021/1950027.8814.24286240.00051/200018.9923.23169100.001371/730侧移验算：层间侧移最大值 1/7301/550 (满足)第 5 章 框架内力计算5.1 竖向荷载作用下的内力计算为了简化计算，考虑如下几种单独受荷情况：(1)恒载作用；(2)活荷载作用于DF 轴跨间；(3)活荷载作用于FH 轴跨间；(4)活荷载作用于HJ 轴跨间；(5)风荷载作用(从左向右，或从右向左)；对于第(1)(4)4 种情况，框架在竖向荷载作用下，采用分层法计算；对于第(5)情况，框架在水平荷载作用下，采用D 值法计算。分层法就是将多层框架分解成顶层、中间层和底层三个计算单元，分别采用力矩分配法计算。每计算一个单元，都假定作用在本层的荷载所引起的弯矩和剪力都只在本层起作用，对上、下的影响略去不计；还假定作用在对称或不对称框架上的任意竖向荷载所一起的侧移也略去不计。这就可以将每个计算单元的框架独立计算，计算示意图如图5.1.1所示。图5.1.1 分层法计算示意图采用分层法计算时，假定上下柱的远端为固定时与实际情况有出入，因此除底层外，其余各层柱的线刚度均乘以0.9 的修正系数，且其传递系数由1/2 改为1/3。框架各杆修正后的线刚度和传递系数见图5.1.2。图5.1.2线刚度和传递系数见5.2 恒荷载标准值作用下内力计算在竖向荷载作用下框架内力采用分层法进行简化计算，此时每层框架梁同上、下层柱组成基本计算单元。竖向荷载产生的梁端弯矩只在本层内进行弯矩分配，单位之间不再进行传递。计算步骤如下：1)、根据各杆件的线刚度计算各节点杆端弯矩分配；2)、计算竖向荷载作用下各跨梁的固端弯矩，并将各节点不平衡弯矩进行第一次分配；3)、将所有杆端的分配弯矩向远端传递；4)、将个节点因传递弯矩而产生的不平衡弯矩进行第二次分配，使得各节点处于平衡状态；5)、将各杆件的固端弯矩，分配弯矩和传递弯矩相加即可得各杆端弯矩。1. 计算分配系数说明：计算时除底层柱以外，其它各层柱的线刚度先乘以0.9，取传递系数为1/3(梁和底层柱的传递系数为1/2)。分配系数按以下式计算：式中：为节点第根杆件的相对转动刚度；为节点各杆件相对转动刚度之和。由于本榀框架结构、受力对称，在分层法计算时可取半结构进行计算。2. 梁的固端弯矩均布恒载和柱顶集中活载偏心引起的固端弯矩构成节点不平衡弯矩，利用以下公式计算：可求得各梁端弯矩，如表5.2.1和表5.2.2各节点分配系数在以下弯矩分配图上逐一标出。5.1.1 恒荷载作用下的内力计算1、恒荷载等效图如图5.2.1所示：图5.2.1 恒荷载等效图2、分层法分配的过程见弯矩分配图顶层梁的固端弯矩：图5. 2.2顶层恒荷载弯矩分配图二层梁的固端弯矩：底层梁的固端弯矩：图5. 2.3 中间层恒荷载弯矩分配图图5. 2.4 底层恒荷载弯矩分配图5.3 活荷载作用下的内力计算1、活荷载等效图如图图5.3.1 所示。图5. 3.1 活荷载等效图2、荷载作用在AB 跨时的内力计算：顶层：梁的固端弯矩：图5. 3.2 顶层活荷载弯矩分配图中间层：梁的固端弯矩：图5. 3.3 中间层活荷载弯矩分配图底层：梁的固端弯矩：图5. 3.4 底层活荷载弯矩分配图3、活荷载作用在BC跨时的内力计算：顶层：梁的固端弯矩：图5. 3.5 顶层活荷载弯矩分配图中间层：梁的固端弯矩：图5. 3.6 中间层活荷载弯矩分配图底层：梁的固端弯矩：图5. 3.7 底层活荷载弯矩分配图4、活荷载作用在CD跨时的内力计算：顶层：梁的固端弯矩：图5. 3.8 顶层活荷载弯矩分配图中间层：梁的固端弯矩：图5. 3.9 中间层活荷载弯矩分配图底层：梁的固端弯矩：图5. 3.10 底层活荷载弯矩分配图5、根据分层法计算的柱端弯矩和对应的梁端的弯矩不相同,在结点处进行分配。(1)恒荷载载作用下的弯矩分配如表5.3.1。各节点的分配系数见以上的弯矩分配图。表5.3.1恒荷载载作用下的弯矩分配层次结点系数、弯矩上柱下柱左梁右梁屋顶A3调前弯矩kN.m62.52 -49.54 调后弯矩kN.m57.52 -57.52 B3调前弯矩kN.m-43.41 92.60 -59.19 调后弯矩kN.m-41.35 95.89 -54.55 C3调前弯矩kN.m43.41 59.19 -92.60 调后弯矩kN.m41.35 54.55 -95.89 D3调前弯矩kN.m-62.52 49.54 调后弯矩kN.m-57.52 57.52 二层A2调前弯矩kN.m55.45 56.51 -84.07 调后弯矩kN.m47.70 48.77 -96.47 B2调前弯矩kN.m-41.11 -43.39 108.83 -48.88 调后弯矩kN.m-36.92 -39.20 115.54 -39.42 C2调前弯矩kN.m41.11 43.39 48.88 -108.83 调后弯矩kN.m36.92 39.20 39.42 -115.54 D2调前弯矩kN.m-55.45 -56.51 84.07 调后弯矩kN.m-47.70 -48.77 96.47 底层A1调前弯矩kN.m53.53 35.15 -81.89 调后弯矩kN.m51.58 33.45 -85.02 B1调前弯矩kN.m-40.95 -26.83 108.32 -50.53 调后弯矩kN.m-39.20 -25.31 111.11 -46.59 C1调前弯矩kN.m40.95 26.83 50.53 -108.32 调后弯矩kN.m39.20 25.31 46.59 -111.11 D1调前弯矩kN.m-53.53 -35.15 81.89 调后弯矩kN.m-51.58 -33.45 85.02 (2)活荷载载作用下的弯矩分配如表5.3.2-表5.3.4。各节点的分配系数见前弯矩分配图。表5.3.2(活载作用在AB 跨)层次结点系数、弯矩上柱下柱左梁右梁屋顶A3调前弯矩kN.m19.28 -15.61 调后弯矩kN.m17.87 -17.87 B3调前弯矩kN.m-11.81 30.55 -21.17 调后弯矩kN.m-11.31 31.35 -20.04 C3调前弯矩kN.m2.65 -5.67 3.49 调后弯矩kN.m2.55 -5.85 3.36 D3调前弯矩kN.m-0.77 0.67 调后弯矩kN.m-0.73 0.73 二层A2调前弯矩kN.m16.21 15.97 -22.01 调后弯矩kN.m13.38 13.14 -26.52 B2调前弯矩kN.m-9.08 -10.52 30.95 -16.41 调后弯矩kN.m-8.22 -9.66 32.33 -14.46 C2调前弯矩kN.m2.13 2.04 -5.04 2.24 调后弯矩kN.m1.81 1.81 -4.75 2.45 D2调前弯矩kN.m-0.53 -0.46 0.62 调后弯矩kN.m-0.43 -0.36 0.79 底层A1调前弯矩kN.m15.13 9.93 -21.39 调后弯矩kN.m14.07 9.01 -23.08 B1调前弯矩kN.m-8.51 -6.50 30.90 -16.91 调后弯矩kN.m-8.34 -6.34 31.18 -16.50 C1调前弯矩kN.m1.94 1.28 -5.12 2.36 调后弯矩kN.m1.86 1.21 -5.31 2.23 D1调前弯矩kN.m-0.44 -0.30 0.64 调后弯矩kN.m-0.41 -0.25 0.66 表5.3.3活荷载作用在BC跨层次结点系数、弯矩上柱下柱左梁右梁屋顶A3调前弯矩kN.m-0.22 0.18 调后弯矩kN.m-0.21 0.21 B3调前弯矩kN.m0.78 0.94 -1.52 调后弯矩kN.m0.74 0.87 -1.61 C3调前弯矩kN.m-0.78 1.52 -0.94 调后弯矩kN.m-0.74 1.61 -0.87 D3调前弯矩kN.m0.22 -0.18 调后弯矩kN.m0.21 -0.21 二层A2调前弯矩kN.m-0.19 -0.17 0.26 调后弯矩kN.m-0.16 -0.14 0.31 B2调前弯矩kN.m0.69 0.76 0.94 -2.11 调后弯矩kN.m0.64 0.71 0.86 -2.22 C2调前弯矩kN.m-0.78 -0.76 2.11 -0.94 调后弯矩kN.m-0.72 -0.70 2.25 -0.84 D2调前弯矩kN.m0.19 0.17 -0.26 调后弯矩kN.m0.16 0.13 -0.29 底层A1调前弯矩kN.m-0.18 -0.12 0.26 调后弯矩kN.m-0.17 -0.11 0.28 B1调前弯矩kN.m0.70 0.52 0.96 -2.09 调后弯矩kN.m0.68 0.51 0.94 -2.13 C1调前弯矩kN.m-0.80 -0.52 2.09 -0.96 调后弯矩kN.m-0.76 -0.49 2.17 -0.91 D1调前弯矩kN.m0.18 0.12 -0.26 调后弯矩kN.m0.17 0.10 -0.27 表5.3.4活荷载作用在CD跨层次结点系数、弯矩上柱下柱左梁右梁屋顶A3调前弯矩kN.m0.77 -0.62 调后弯矩kN.m0.72 -0.72 B3调前弯矩kN.m-2.65 -3.49 5.67 调后弯矩kN.m-2.55 -3.33 5.88 C3调前弯矩kN.m11.81 16.41 -30.95 调后弯矩kN.m12.37 17.68 -30.05 D3调前弯矩kN.m-19.28 15.61 调后弯矩kN.m-17.87 17.87 二层A2调前弯矩kN.m0.53 0.41 -0.67 调后弯矩kN.m0.46 0.33 -0.79 B2调前弯矩kN.m-2.13 -1.83 -2.24 5.04 调后弯矩kN.m-1.93 -1.63 -1.93 5.49 C2调前弯矩kN.m10.40 9.44 16.41 -30.95 调后弯矩kN.m9.50 8.54 14.37 -32.40 D2调前弯矩kN.m-16.21 -14.31 22.01 调后弯矩kN.m-13.84 -10.53 24.37 底层A1调前弯矩kN.m0.44 0.30 -0.64 调后弯矩kN.m0.41 0.27 -0.68 B1调前弯矩kN.m-1.94 -1.28 -2.36 5.12 调后弯矩kN.m-1.86 -1.21 -2.23 5.31 C1调前弯矩kN.m9.92 6.50 16.91 -30.90 调后弯矩kN.m9.50 6.13 15.95 -31.58 D1调前弯矩kN.m-15.13 -9.93 21.39 调后弯矩kN.m-14.07 -8.24 22.30 6、竖向荷载作用下梁跨内最大弯矩计算 在此结构中，在恒载和活载作用时，全跨均为均布荷载，跨内最大弯矩即在跨中活荷载作用在CD跨时跨中最大弯矩：荷载梁号屋顶二层底层恒荷载ABx(m)Mmax(kN.m)133.01151.80159.88BCx(m)Mmax(kN.m)35.6282.7280.40CDx(m)Mmax(kN.m)133.01151.80159.88活荷载作用在AB跨ABx(m)Mmax(kN.m)36.4033.1135.26活荷载作用在BC跨BCx(m)Mmax(kN.m)20.5323.0223.67活荷载作用在CD跨CDx(m)Mmax(kN.m)36.4033.1135.267、恒荷载和活荷载作用下梁、柱的弯矩图见恒荷载和活荷载弯矩图。8、荷载内力图中没有考虑空调板自重及栏杆自重荷载产生的弯矩，所以弯矩图的节点不平衡。图5. 3.11 恒荷载作用下弯矩图图5. 2.16 活荷载作用在AB跨弯矩图图5. 3.12 活荷载作用在BC跨弯矩图图5. 3.13 活荷载作用在CD跨弯矩图5.2.3竖向荷载作用梁和柱的剪力计算 1、据简图3.1.20 和推倒公式计算： 框架梁： 柱： 以屋顶A3B3 跨梁和三层B 柱计算为例：梁A3B3：MA3=62.92 kNm，MB3=148.47 kNm，QA3=(62.92-148.47)/7.2+1/230.636.6=103.46 kNA 柱(三层)：MA3=57.52 kNm，MB3=95.89 kNm， 图3.1.20QA3A3=(57.52+95.89)/3.9=36.92 kN同理其他层的剪力计算见表恒荷载作用下梁的剪力计算见表5.3.6。表5.3.6 恒荷载作用下梁的剪力计算层数恒荷载(KN)ABBCCDABBCCD顶层101.09 -101.99 37.04 -2.58 87.01 -116.07 二层92.90 -110.18 51.53 11.90 84.04 -119.05 底层95.72 -107.36 46.69 7.07 84.71 -118.38 活荷载作用在AB 跨下梁的剪力计算见表5.3.7。表5.3.7活荷载作用在AB 跨下梁的剪力计算层数活荷载载作用在AB跨(KN)ABBCCDABBCCD顶层43.58 -42.82 -9.02 -20.54 40.20 -39.00 二层40.61 -45.79 -3.38 -17.78 39.98 -39.22 底层41.75 -44.65 -4.57 -18.97 39.96 -39.24 活荷载作用在BC 跨下梁的剪力计算见表5.3.8。表5.3.8活荷载作用在BC 跨下梁的剪力计算层数活荷载载作用在BC跨(KN)ABBCCDABBCCD顶层43.43 -42.97 5.51 -6.01 39.50 -39.70 二层43.55 -42.85