外掺氧化镁混凝土在向家坝水电站工程中的试验研究和应用.pdf

外掺氧化镁混凝土在向家坝水电站工程中的试验外掺氧化镁混凝土在向家坝水电站工程中的试验 研究和应用研究和应用 杨鹏飞杨鹏飞 中国水利水电第四工程局有限公司试验中心中国水利水电第四工程局有限公司试验中心 青海西宁青海西宁 810007810007 摘要 摘要 外掺氧化镁混凝土是在混凝土中掺入适量的轻烧氧化镁 使混凝土产生延迟性体积微膨胀以补偿混凝土在 温降过程中产生的收缩变形 以防止混凝土由于温降产生裂缝 以取代或部分取代混凝土的温控措施 本文从外掺氧化 镁混凝土力学强度 变形性能 耐久性能 热学性能 自生体积变形性能等 进行全面系统的分析 以便能全面系统的 深入的了解外掺氧化镁混凝土的各种性能 解决大体积混凝土温度裂缝问题 提高混凝土工程的整体性 不断积累外掺 氧化镁混凝土工程应用经验 逐步完善应用技术 积极推广外掺氧化镁混凝土技术在大型水电工程中的应用 关键词 关键词 外掺氧化镁剂混凝土 性能 热学性能 自生体积膨胀 试验研究 中图分类号 TV331 文献标识码 A 1 1 概述 概述 外掺氧化镁混凝土是在水泥混凝土中掺入适量的轻烧氧化镁 在水化过程中产生延迟性体积膨胀 对具有约束的水工大体积混凝土可起到补偿混凝土在温降过程中产生的收缩变形作用 以防止或减少混 凝土由于温降产生的裂缝 以取代或部分取代传统的温控措施 从而减化大坝混凝土施工工艺 可大大 加快工程的进度 为了使外掺氧化镁混凝土施工技术得到推广和应用 不断积累外掺氧化镁混凝土工程 应用经验 逐步完善应用技术 积极推广外掺氧化镁混凝土技术在大型水电工程中的应用 有必要对外 掺氧化镁混凝土性能进行深入细致的试验研究 2 2 混凝土原材料试验 混凝土原材料试验 2 1 水泥水泥 试验采用 42 5 中热硅酸盐水泥 根据向家坝工程标准 为了减少对混凝土温控的影响 规定了水 泥比表面积在 250kg m 3 320kg m3 之间 为了充分利用 MgO 的微膨胀特性 提出了 MgO 含量的下限值要 大于 5 0 的要求 灰岩骨料虽为非活性骨料 但是考虑到工程耐久性 规定了水泥碱含量不得超过 0 6 由于对比表面积的范围做了缩小规定 可能导致 3d 强度达不到国标要求 因此 3d 强度不作为强制性控 制指标 为确保混凝土均匀性和质量 28d 抗压强度控制在 49 5 4 0 MPa 之间 为提高混凝土抗裂 性能 28d 抗折强度不小 7 5MPa 为了减少混凝土的水化温升 3d 水化热不大于 241kJ kg 7d 水化热 不大于 283kJ kg 水泥的各项检测指标均高于国家标准要求 检测结果见表 2 1 1 表 2 1 2 表表2 12 1 1 1 水泥物理性能检测结果水泥物理性能检测结果 水泥品种 凝结时间 h min 标准稠度 用水量 比表 面积 m 2 kg 密度 g cm 3 安定 性 抗压强度 MPa 抗折强度 MPa 初凝 终凝 3d 7d 28d 3d 7d 28d 42 5 中热水泥 4 42 6 02 27 2 320 3 20 合格 26 4 37 7 51 6 5 5 6 8 8 6 GB200 2003 60 min 12h 250 340 合格 12 0 22 0 42 5 3 0 4 5 6 5 CTGPC XJB T001 2009 60min 12h 250 340 合格 12 0 22 0 42 5 3 0 4 5 7 5 表表2 2 1 1 2 2 水泥化学性能及水化热检测结果水泥化学性能及水化热检测结果 水泥品种 CaO SiO2 AI2O3 Fe2O3 MgO SO3 碱含量 烧失量 水化热 kJ kg 3d 7d 42 5 中热水泥 60 48 22 02 5 04 3 89 4 28 1 59 0 54 2 55 225 277 GB200 2003 6 0 3 5 0 60 3 0 251 293 CTGPC XJB T001 2009 4 0 5 0 2 5 0 60 3 0 241 283 2 2 粉煤灰粉煤灰 试验采用 级粉煤灰 可有效降低混凝土单位用水量 考虑到工程的耐久性 对粉煤灰的碱含量做 出了不超过 2 5 的技术要求 检测结果均满足工程要求 检查结果见表 2 2 1 表表2 22 2 1 1 粉煤灰品质检测结果粉煤灰品质检测结果 粉煤灰品种 需水量比 细度 烧失量 含水量 SO3 碱含量 表观密度 Kg m 3 28d 活性 指数 凝结时间 min 初凝 终凝 级灰 90 7 2 1 53 0 2 1 69 1 39 2400 77 275 303 GB T 1 59 6 2 005 95 12 5 0 1 0 3 0 70 CTGPC XJB T002 2009 95 12 5 0 1 0 3 0 2 5 2 3 骨料骨料 混凝土所需砂石骨料岩性为石灰岩 石灰岩具有较好的加工性 磨光性和良好的胶结性能 颗粒形 状均匀 针片状含量低 对混凝土单位用水量 胶凝材料用量 砂率和拌和物质量的稳定性起到积极的 作用 灰岩中不含云母 粗细骨料质地坚硬 清洁 级配良好 2 3 1 细骨料细骨料 试验采用中砂 级配合理 为充分利用人工砂的石粉微集料 主要是指粒径小于 0 16mm 的石粉颗 粒 效应 特别是小于 0 08mm 石粉在混凝土中的作用 常态混凝土用人工砂石粉含量控制在 10 15 配合比试验时人工砂石粉含量为 13 0 细度模数为 2 69 各项性能指标检测结果均满足向家坝工程质 量标准 检测结果见表 2 3 1 表表 2 32 3 1 1 细骨料品质检测结果细骨料品质检测结果 品种 细度 模数 石粉 含量 表面 含水率 表观密度 kg m 3 吸水率 坚固性 有机质 含量 人工砂 2 69 14 5 4 4 2660 1 5 12 2 合格 DLT5144 2001 2 4 2 8 6 18 6 2500 8 不允许 CTGPC XJB T004 2009 2 4 2 8 10 15 6 2500 25 不允许 2 3 2 粗骨料粗骨料 在混凝土配合比设计时 二级配骨料比例均为小石 中石 50 50 三级配骨料比例为小石 中石 大石 25 25 50 此时虽然骨料的紧密堆积密度不是最大 但是混凝土拌和物的抗分离性能较强 各 项性能指标检测结果均满足向家坝工程质量标准 检测结果见表 2 3 2 表表 2 2 3 3 2 2 粗骨料品质检测结果粗骨料品质检测结果 粗骨料品种 粒径 mm 表观密 度 kg m 3 吸水率 含泥量 有机物 含量 针片状 压碎指 标 坚固性 超径 逊径 中经筛余 量 人工骨料 5 20 2680 0 61 0 合格 4 6 10 2 2 5 0 0 2 59 8 20 40 2680 0 43 0 合格 3 8 2 1 0 1 6 47 8 DLT5144 2001 2550 2 5 1 0 浅于标 准色 15 16 5 5 0 10 40 70 CTGPC XJB T003 2009 2550 1 5 1 0 浅于标 准色 15 12 5 5 0 10 40 70 2 4 外加剂外加剂 经过对多个厂家的外加剂进行掺减水剂水泥胶砂流动度试验 外加剂均质性试验 掺外加剂混凝土 性能试验以及减水剂和引气剂联掺试验 最终确定江苏博特新材料有限公司生产的 JM C 缓凝高效减 水剂 JM PCA 1 型高性能减水剂和浙江龙游 ZB 1G 引气剂与各类其他混凝土原材料适应性较好 性能 比较稳定 外加剂的各项性能均满足 水工混凝土外加剂技术规程 DL T5100 1999 外加剂技术要 求 检测结果见表 2 4 1 表 2 4 2 表表 2 2 4 4 1 1 掺外加剂混凝土性能检测结果掺外加剂混凝土性能检测结果 外加剂 品种 生产 厂家 掺量 减水率 含气量 泌水率 比 凝结时间差 min 抗压强度比 初凝 终凝 3d 7d 28d 引气剂 ZB 1G 浙江 游龙 1 0 万 7 0 4 8 19 4 62 82 96 103 93 缓凝高效减水剂 JM C 江苏 博特 0 6 22 5 1 3 27 2 722 770 137 128 122 高性能减水剂 JM PCA I 江苏 博特 0 7 28 2 0 7 32 6 591 538 167 148 134 CTGPC XJB 引气剂 6 4 5 70 90 120 90 120 90 90 85 缓凝高效减水剂 18 2 5 70 360 125 125 120 高性能减水剂 25 2 5 60 90 90 155 145 130 表表 2 2 4 4 2 2 外加剂匀质性检测结果外加剂匀质性检测结果 外加剂品种 生产厂家 含水率 Na2SO4 含量 碱含量 pH 值 引气剂 ZB 1G 浙江游龙 68 26 6 54 缓凝高效减水剂 JM C 江苏博特 5 83 6 15 7 81 6 13 高性能减水剂 JM PCA I 江苏博特 69 08 6 58 指标 生产厂 控制范围 8 生产厂 控制范围 生产厂 控制范围 2 5 轻烧轻烧 MgO 轻烧氧化镁有江苏博特新材料有限公司提供 活性度为 100s 从氧化镁加入到一定浓度的柠檬酸溶 液 至柠檬酸溶液呈中性时所需的时间既称为活性度 活性度越高 氧化镁的反应活性越小 轻烧氧 化镁德尔各项检测结果均满足 水工混凝土掺用氧化镁技术规程 的技术要求 检测结果见表 2 5 1 表表 2 2 5 5 1 1 氧化镁品质检测结果氧化镁品质检测结果 生产 厂家 品种 MgO SiO2 AL2O3 Fe2O3 f CaO Loss 含水量 细度 活性度 s 江苏 博特 MgO 100 90 50 3 73 0 62 0 49 2 70 1 63 0 2 2 0 106 技术 要求 型 85 0 2 0 4 0 1 0 5 0 50 且 200 3 混凝土性能 混凝土性能 3 1 不同掺量氧化镁混凝土施工配合比及拌和物性能不同掺量氧化镁混凝土施工配合比及拌和物性能 以现场混凝土施工配合比作为基准配合比 将江苏博特新材料有限公司提供的活性度为 100s 的氧化 镁膨胀剂作为外加剂掺入混凝土 随着氧化镁掺量的变化 调整砂率和外加剂掺量 以保持相同的胶凝 材料用量及坍落度范围 经过试拌和调整后的混凝土配合比和拌和物性能见表 3 1 1 表 3 1 2 表表 3 13 1 1 1 外掺氧化镁混凝土配合比参数外掺氧化镁混凝土配合比参数 序 号 类 别 水胶 比 粉 煤 灰 砂 率 外 加 剂 MgO 坍落度 mm 单位材料用量 kg m 3 减 水 剂 引气 剂 万 理论 用水 水泥 粉煤 灰 理论 用砂 小石 中石 X1 常 态 0 42 25 32 0 6 4 0 0 0 60 80 110 196 66 648 694 694 X2 31 0 7 2 0 110 196 66 628 704 704 X3X3 4 0 110 196 66 628 704 704 X4 6 0 110 196 66 628 704 704 X5 泵 送 0 42 30 44 0 7 1 0 0 0 160 180 150 250 107 804 722 309 X6 43 0 8 2 0 150 250 107 786 735 315 X7X7 4 0 150 250 107 786 735 315 X8 6 0 150 250 107 786 735 315 X9 常 态 0 45 25 34 0 6 4 0 0 0 60 80 110 183 61 694 679 679 X10 33 0 7 2 0 110 183 61 674 689 689 X11X11 4 0 110 183 61 674 689 689 X12 6 0 110 183 61 674 689 689 表表 3 3 1 1 2 2 外掺氧化镁混凝土拌和物性能试验结果外掺氧化镁混凝土拌和物性能试验结果 序 号 类 别 水胶 比 粉 煤 灰 掺 量 用水 量 Kg 砂 率 减 水 剂 掺 量 引 气 剂 掺 量 MgO 坍落度损失率 mm 含气量损失率 凝结时间 h min 初值 30min 60min 初值 30min 60min 初凝 终凝 X1 常 态 0 42 25 110 32 0 6 4 0 0 0 85 0 52 38 8 24 71 8 7 0 0 4 6 34 3 3 2 54 3 17 00 22 24 X2 31 0 7 2 0 90 0 65 27 8 20 77 8 4 5 0 3 1 31 1 2 4 46 7 28 12 36 36 X3X3 4 0 78 0 45 42 3 18 76 9 5 5 0 3 9 29 1 2 8 49 1 25 00 41 36 X4 6 0 60 0 45 25 0 21 65 0 4 4 0 3 4 22 7 2 7 38 6 26 00 43 36 X5 泵 送 0 42 30 150 44 0 7 1 0 0 0 182 0 163 10 4 129 29 2 5 1 0 4 2 17 6 3 8 25 5 15 30 19 21 X6 43 0 8 2 0 174 0 96 44 8 63 63 8 5 6 0 4 3 23 2 3 2 31 9 12 31 16 50 X7X7 4 0 192 0 124 35 4 77 59 9 5 9 0 4 2 28 8 3 4 42 4 12 56 17 20 X8 6 0 200 0 123 38 5 83 58 5 6 0 0 4 5 25 0 3 6 40 4 14 42 20 54 X9 常 态 0 42 25 110 34 0 6 4 0 0 0 78 0 53 32 1 23 70 5 5 4 0 4 2 22 2 2 7 50 0 19 42 25 16 X10 33 0 7 2 0 71 0 42 40 8 21 70 4 6 3 0 4 3 31 7 3 2 49 2 20 12 25 03 X11X11 4 0 90 0 68 24 4 37 58 9 6 2 0 4 3 30 6 3 3 46 8 23 10 27 26 X12 6 0 85 0 58 31 8 32 62 4 5 8 0 4 6 20 7 3 1 46 6 23 58 33 40 从表 3 1 1 试验结果可以看出 1 将氧化镁作为外加剂掺入混凝土 为保持相同的用水量和拌和物性能 需适当增加减水剂的 掺量 降低砂率 2 与基准混凝土相比 掺入氧化镁对混凝土的坍落度损失影响比较大 对含气量损失影响较小 3 2 不同掺量氧化镁混凝土力学性能不同掺量氧化镁混凝土力学性能 不同掺量氧化镁混凝土的抗压强度 劈拉强度和轴拉强度试验结果见表 3 2 2 表表 3 23 2 2 2 外掺氧化镁混凝土随氧化镁掺量的强度增长率外掺氧化镁混凝土随氧化镁掺量的强度增长率 序 号 类别 水胶 比 MgO 粉煤灰 掺量 抗压强度增长率 劈拉强度增长率 轴拉强度增长率 7d 28d 90d 7d 28d 90d 28d X1 常态 0 42 0 25 100 100 100 100 100 100 100 X2 2 25 105 105 105 108 108 X3 4 25 114 105 114 107 105 115 111 X4 6 25 124 128 113 112 112 X5 泵送 0 42 0 30 100 100 100 100 100 100 100 X6 2 30 103 107 103 98 103 X7 4 30 106 111 115 105 104 112 112 X8 6 30 106 111 108 107 107 X9 常态 0 45 0 25 100 100 100 100 100 X10 2 25 104 102 102 109 108 X11 4 25 113 116 119 114 109 X12 6 25 144 132 135 123 114 表表 3 23 2 1 1 外掺氧化镁混凝土的力学 变形及耐久性能检测结果外掺氧化镁混凝土的力学 变形及耐久性能检测结果 序 号 类别 水胶 比 MgO 粉煤灰 掺量 抗压强度 MPa 劈拉强度 MPa 轴拉强 度 MPa 极限拉伸 10 6 弹性模量 GPa 抗冻性能 抗渗性能 7d 28d 90d 7d 28d 90d 28d 28d 90d 28d 90d 28d 90d 28d 90d 渗水 高 度 mm 质量 损失 率 相对动 弹模量 质量损 失率 相对动 弹模量 X1 常态 0 42 0 25 18 5 26 1 32 2 1 96 2 38 2 98 2 84 78 96 29 2 30 2 10 10 18 X2 2 25 19 4 27 4 2 05 2 57 3 06 87 X3X3 4 25 21 1 27 3 36 8 2 10 2 51 3 43 3 14 87 117 29 5 33 4 0 64 90 2 0 59 91 3 10 10 19 X4 6 25 22 9 33 4 2 22 2 67 3 19 89 X5 泵送 0 42 0 30 25 0 36 8 41 2 2 12 2 82 3 21 3 21 92 102 29 5 31 5 X6 2 30 25 7 39 4 2 19 2 76 3 31 104 X7X7 4 30 26 6 40 7 47 5 2 23 2 93 3 61 3 58 114 119 29 7 34 8 92 3 0 84 92 8 0 79 10 10 16 X8 6 30 26 6 40 7 2 28 3 03 3 45 107 X9 常态 0 45 0 25 14 2 20 8 1 65 1 96 2 00 71 21 5 X10 2 25 14 7 21 3 1 68 2 14 2 15 74 X11X11 4 25 16 1 24 2 1 97 2 23 2 18 70 26 7 X12 6 25 20 5 27 4 2 22 2 41 2 28 77 从表 3 2 2 试验结果看 1 外掺氧化镁混凝土的各龄期抗压强度均随着氧化镁掺量的增加而增加 掺量为 2 时 混凝土 抗压强度增长率在 102 107 范围 掺量为 4 时 混凝土抗压强度增长率在 105 116 范围 掺量为 6 时 混凝土抗压强度增长率在 106 144 范围 2 外掺氧化镁混凝土的各龄期劈拉强度均随着氧化镁掺量增加而增加 掺量为 2 时 混凝土劈 拉强度增长率在 98 109 范围 掺量为 4 时 混凝土劈拉强度增长率在 104 119 范围 掺量为 6 时 混凝土劈拉强度增长率在 107 135 范围 3 外掺氧化镁混凝土的轴拉强度均随着氧化镁掺量增加而增加 掺量为 2 时 混凝土轴拉强度 增长率在 103 108 范围 掺量为 4 时 混凝土轴拉强度增长率在 109 112 范围 掺量为 6 时 混凝土轴拉强度增长率在 107 114 范围 4 混凝土抗压强度 劈拉强度和轴拉强度随着氧化镁掺量的变化趋势一致 均随着氧化镁掺量 的增加而增加 这是因为氧化镁是以外加剂形式掺入混凝土中 在一定程度上降低混凝土的实际水胶比 因此混凝土的强度得到了一定的提高 5 水胶比相同时 泵送混凝土抗压强度 劈拉强度和轴拉强度比常态混凝土高 分析原因 这 可能是由于泵送混凝土采用的聚羧酸高效减水剂的强度增长率高的原因 3 3 氧化镁混凝土变形性能氧化镁混凝土变形性能 混凝土的弹性模量与极限拉伸值是关乎混凝土变形性能主要参考指标 特别是极限拉伸值 能比较 直观反映混凝土的变形能力 极限拉伸值大 混凝土的抗裂性能就好 影响混凝土弹性模量与极限拉伸 变形的影响因素较多 主要有水泥品种 水胶比 掺合料 骨料级配及种类 龄期等 混凝土弹性模量 和极限拉伸值试验结果见表 3 2 1 从表 3 2 1 试验结果看 1 混凝土的弹性模量与强度变化趋势一致 外掺氧化镁后混凝土的弹性模量略有增加 2 与基准混凝土相比 外掺氧化镁混凝土极限拉伸值有随氧化镁掺量增加而增加的趋势 水胶 比为 0 42 和 0 45 的氧化镁常态混凝土极限拉伸值分别在 78 10 6 89 10 6 70 10 6 77 10 6 之间 水 胶比为 0 42 的氧化镁泵送混凝土极限拉伸值在 92 10 6 114 10 6 之间 3 43 4 氧化镁混凝土的耐久性能氧化镁混凝土的耐久性能 进行了氧化镁掺量为 0 4 配合比编号分别为 X1 X3 X5 X7 X9 X11 的混凝土抗渗 抗冻性 能试验 抗渗 抗冻性能试验结果见表 3 2 1 从表 3 2 1 试验结果看 1 水胶比为 0 42 氧化镁掺量分别为 0 4 的常态混凝土抗渗等级均达到 W10 的设计要求 渗 水高度相当 2 氧化镁掺量为 4 的常态混凝土和泵送混凝土 150 次冻融循环后 质量损失率略高于未掺氧化 镁的基准混凝土 相对动弹性模量也较高 3 5 氧化镁混凝土的热学性能氧化镁混凝土的热学性能 进行了氧化镁掺量为 4 配合比编号分别为 X3 X7 的混凝土比热 导温系数 导温系数测定的试 验 试验结果见表 3 5 1 表表 3 53 5 1 1 掺氧化镁混凝土热学试验结果掺氧化镁混凝土热学试验结果 类别 水胶比 MgO 粉煤灰掺量 塌落度 mm 比热 KJ kg 导温系数 10 3 m2 h 导热系数 KJ m h X3 0 42 4 25 78 0 958 2 8239 1 76 X7 0 42 4 30 192 1 026 2 8162 1 86 从表 3 5 1 试验结果表明 1 常态混凝土的比热为 0 958KJ kg 导温系数为 2 8239 10 3m2 h 导热系数测定 1 76 KJ m h 2 泵送混凝土的比热为 1 026KJ kg 导温系数为 2 8162 10 3m2 h 导热系数测定 1 86 KJ m h 3 6 氧化镁混凝土的自生体积变形性能氧化镁混凝土的自生体积变形性能 进行了养护温度分别为 20 和 38 氧化镁掺量在 0 12 范围 氧化镁活性度为 100s 的外掺氧化 镁混凝土的自生体积变形试验 试验结果见表 3 6 1 表 3 6 2 和图 3 1 图 3 2 表表 3 63 6 1 1 外掺氧化镁混凝土自生体积变形 外掺氧化镁混凝土自生体积变形 2020 编 号 MgO 混凝土自生体积变形 10 6 掺 量 活性 度 1d 2d 3d 4d 5d 6d 7d 8d 9d 10d 11d 12d 13d 14d 21d 28d X1 0 100S 0 2 14 15 15 14 14 12 12 12 9 9 9 8 7 6 X2 2 0 4 11 14 13 13 12 14 14 13 10 10 12 12 11 11 X3 4 0 11 17 22 20 22 23 25 25 24 25 25 24 24 26 26 X4 6 0 15 21 23 26 27 29 28 28 28 28 28 28 31 33 37 表表 3 63 6 2 2 外掺氧化镁混凝土自生体积变形 外掺氧化镁混凝土自生体积变形 3838 编 号 MgO 混凝土自生体积变形 10 6 掺量 活性 度 1d 2d 3d 4d 5d 6d 7d 8d 9d 10d 11d 12d 13d 14d 21d 28d X1 0 100S 0 15 24 25 26 26 25 24 25 25 24 24 24 24 18 16 X2 2 0 9 18 22 23 22 25 27 21 24 24 23 25 24 25 22 X3 4 0 21 34 37 42 43 44 47 48 50 50 51 51 52 55 57 X4 6 0 26 36 41 45 48 51 52 52 54 56 57 59 61 67 72 从试验结果看 1 由于本次试验采用的 42 5 中热水泥 养护温度为 20 时 未掺氧化镁的基准混凝土的自生体 积变形开始虽然呈现微收缩变形 但收缩值仅为 2 10 6 随后混凝土呈现微膨胀变形 在 5d 龄期膨胀 值达到 15 10 6 的最高值 随着龄期增长 混凝土自生体积变形膨胀值逐渐降低 到 28d 龄期膨胀值为 6 10 6 2 掺入氧化镁后 混凝土自生体积变形膨胀值增加 且氧化镁掺量越高混凝土自生体积膨胀变 形越大 养护温度为 20 掺入活性指数 100s 氧化镁 氧化镁掺量分别为 0 2 4 6 时 混凝土 28d 自生体积膨胀分别为 6 10 6 11 10 6 26 10 6 37 10 6 养护温度为 38 掺入活性指数 100s 氧化镁 氧化镁掺量分别为 0 2 4 6 时 混凝土 28d 自生体积膨胀分别为 16 10 6 22 10 6 57 10 6 72 10 6 3 从试验结果看 氧化镁掺量在 4 以内时 混凝土自生体积变形在 21d 龄期后趋于稳定 氧化 镁掺量达到或超过 6 时 混凝土自生体积变形在 21d 龄期后仍处于保持增长趋势 4 养护温度对外掺氧化镁混凝土自生体积变形的影响显著 与养护温度为 20 的氧化镁混凝土 相比 养护温度为 38 氧化镁掺量分别为 0 2 4 6 时 混凝土 28d 自生体积膨胀分别增加了 10 10 6 11 10 6 31 10 6 35 10 6 4 外掺氧化镁混凝土在向家坝导流底孔封堵混凝土施工应用情况 外掺氧化镁混凝土在向家坝导流底孔封堵混凝土施工应用情况 4 1 氧化镁氧化镁膨胀剂的掺入方式膨胀剂的掺入方式 在混凝土实际生产过程中 氧化镁膨胀剂的掺入方式为 生产二级配 或三级配 混凝土时 先将 各类混凝土原材料衡量完成后 再将活性指数为 100s 掺量为 4 的 MgO 膨胀剂人工加入小石 或中石 料斗 然后按照预定的投料顺序投料拌和 拌和时间延长 30s 延长至 180s 4 2 氧化镁氧化镁膨胀剂均匀性试验膨胀剂均匀性试验 在导流底孔氧化镁混凝土施工时 进行了 MgO 膨胀剂均匀性试验 混凝土拌和物搅拌时间在原来 150s 的基础上分别延长 10s 20s 30s 均在搅拌罐口 搅拌罐尾取样 检测 MgO 膨胀剂在混凝土拌和 物中的均匀性 检测结果见表 5 2 1 表表 4 24 2 1 1 氧化镁膨胀剂均匀性检测结果氧化镁膨胀剂均匀性检测结果 序号 MgO 掺量 延长 拌和 时间 s 取样 部位 实测 MgO 含量 平均值 极差 标准 偏差 1 2 3 4 X3 4 0 10 罐口 3 41 4 05 2 27 2 97 2 83 2 86 0 92 罐尾 2 22 3 63 1 19 2 86 20 罐口 2 05 3 84 1 62 3 19 2 53 2 22 0 74 罐尾 2 22 2 81 1 89 2 59 30 罐口 3 73 2 54 2 73 3 35 3 66 2 27 0 80 罐尾 3 52 4 54 4 05 4 81 4 3 施工过程中外掺施工过程中外掺氧化镁氧化镁混凝土混凝土取样检测情况取样检测情况 在导流底孔封堵混凝土施工过程中 我们分别对左岸 1 3 5 导流底孔的序号为 X3 X7 X11 配合比的氧化镁混凝土进行了抗压强度 劈拉强度 变形性能和耐久性能取样和检测 从检测结果看 氧化镁混凝土的性能均优于未掺氧化镁的混凝土性能 4 3 14 3 1 外掺氧化镁混凝土的强度检测外掺氧化镁混凝土的强度检测 掺氧化镁泵送和常态混凝土强度性能检测统计结果见表 4 3 1 1 表表 4 3 14 3 1 1 1 外掺氧化镁混凝土强度检测结果外掺氧化镁混凝土强度检测结果 养护方法 序号 检测 项目 龄期 d 组数 强度 MPa 最大值 最小值 平均值 标准养护 X3 X7 抗压 7 6 24 8 17 7 22 6 28 5 37 0 29 6 33 3 劈拉 7 2 1 91 1 42 1 67 28 3 2 64 2 47 2 53 X11 抗压 7 3 23 3 13 8 17 2 28 8 31 8 22 6 27 3 养护方法 序号 检测 项目 龄期 d 组数 强度 MPa 最大值 最小值 平均值 劈拉 7 1 1 79 28 3 2 47 2 27 2 38 室外养护 X3 X7 抗压 7 2 27 2 24 1 25 7 28 2 34 9 33 4 34 2 劈拉 7 2 2 05 2 01 2 03 28