循环流化床锅炉的综合技术对策初步探讨 (2).doc

循环流化床锅炉的综合技术对策初步探讨 (2).txt我很想知道，多少人分开了，还是深爱着。自己哭自己笑自己看着自己闹。你用隐身来躲避我丶我用隐身来成全你！待到一日权在手，杀尽天下负我狗。循环流化床锅炉的综合技术对策初步探讨 (2)2007-03-22 12:53:22 程昌业 能动信息网 关注：186次 文字大小:大中小 进入论坛讨论核心提示：循环流化床锅炉的各类技术难题较多，其重要原因之一在于形成循环流化床电站工程的各个环节、部门之间的协调与合作不够，容易出现许多工艺问题，本文将一些关键技术问题加以分析探讨，提出一些解决方案和经验总结，可供专业人士参考。关 键 字：循环流化床锅炉的综合技术对策初步探讨 循环流化床锅炉 综合技术对策 点火启动 运行调整 初步探讨 2.11冷渣器的选择对于物料中8mm以上粗大颗粒较多、且细粉成分适中的多数用户来说，推荐选择使用国产的松灵式等类型的滚筒式冷渣器。该型冷渣器是解决排渣难问题的一种很好的解脱方式，同时可以明显降低厂用电率、减少检修维护工作量、降低运行操作强度，能够实现稳定可靠的料层排渣自动控制。但其缺点在于由于缺少风力选择，细灰回料性稍差，启动中建立灰循环的速度略慢一些。个别品牌的该型冷渣器出现动静结合部的泄漏、旋转卡涩和出渣冷却不足问题。而对于那些无粗大料层颗粒、煤质碎裂程度较高、燃用灰分相对较低燃料的CFB锅炉，如不考虑厂用电率的问题，也可以使用国外通用的风水冷冷渣器。但一定要对除渣困难的问题足够重视，采用具有自滚动坡度、风力（或机械）助推、事故短路排渣等改进型设计的产品，对内部热交换器的磨损泄漏、粗颗粒沉积、流渣不畅和运行调整等难点要有明确可靠的措施。2.12防爆设计目前的设计中，基本上没有做尾部烟道和风系统的防爆燃装置设计。国内数台CFB锅炉爆炸、尾部对接部撕裂或空气预热器爆燃烧损等事故严肃地证明，尾部烟道和一、二次风风箱和风道容易在压火、启停等过程中出现瓦斯返窜爆燃事故，这一点防范工作必须提前考虑。一是增加瓦斯放散设计；二是各区域防爆设计完善。低温燃烧同样存在防爆问题。3 CFB运行调整要点3.1 点火启动要点3.1.1冷态试验通过料层与空板阻力试验，可以全面地了解CFB基本的布风均匀性、料层阻力、空板通风阻力和热态模拟等情况，对于预见性地判断未来热态的调整行为有着非常重要的意义。启动调试的冷态试验中，应当完成：点火风、主流化风和主流化风+点火风这样三种风量组合下的料层试验与前两种状态下的空板阻力特性试验。一般情况下，对应各料层厚度的冷态最低临界流化风量出现时，会在逐步加风升压过程中突然发生风室风压0.150.35kPa的下降值凹陷情况，此点极为重要。为此，建议在一次风机或增压风机作为流化风源料层试验时，在该拐点出现以前的加风幅度应当尽可能小，以便找准关系。3.1.2点火启动用风量点火启动过程中，以冷态试验下所获得的点火料层对应的冷态最低临界流化风量Qmin.1f为基准值，确定点火时床下流化风量Qz.1f应等于1.11.7 倍的 Qmin.1f风量，其中包括了1520的播煤风、密封风、膨胀节冷却风和输煤风等辅助用风风量。对于 “T”或者“L” 类型大孔径风帽取上限，防止漏灰或流化不均匀；对于钟罩式或者蘑菇头类型小孔径风帽取下限，节省点火用油。二次风的风量Qdh.2f应为0.200.60倍的Qz.1f风量。具体数量以保证基本推力（即母管风压要比最低二次风口附近床压高出0.122.0kPa）为好、防止瓦斯返窜，二次风形成扰动即可。3.1.3点火筒配风方式针对目前国产循环流化床锅炉点火筒特点，点火配风时主流化风挡板开度根据关闭时的漏风程度应为015；而点火油枪中心风和夹层冷却风构成的点火风量应该张到总流化风量的7590。具体的比例以风道走势和截面积分配为准，同时兼顾点火筒及分室各段温度，避免出现“窝火”烧损情况。3.1.4投煤操作在床温达到420600时（按煤种判断），宜采取点动脉冲式试投煤引火方式。试投煤时，单台给煤机出力选择10的给煤量。每次25分钟，间隔58分钟。以氧量和床温上升情况以及就地观察火星状态来确认着货可靠后，经两三次后方可连续给煤。3.1.5 在安全的前提下可适当提前撤油枪的时机，多数情况下650780床温为第一支床下点火油枪撤出的时机，820前可撤出全部点火油枪，以防温升过快结焦和爆燃，形成燃油向纯燃煤的良好温升过渡关系。3.1.6 投煤后逐渐加大混合风量及主流化风量。对于没有点火增压风机的哈锅、济锅等炉型，可以直接加大混合风量而无需减小点火风量；而对于设计有点火增压风机的东锅等炉型，在停运点火增压风机前，力求在撤油枪以后的710分钟内逐渐关闭点火风并增加主流化风，维持稳定床压和风室压力，在混合风完全加入后及时停止点火增压风机运行。3.1.7 为了省油点火、耐火材料预热和舒展炉本体初期膨胀，建议在正式投油以前56小时内适度投入邻炉炉底加热，使得投油枪以前的汽包压力达到24 kgf/cm2（0.20.4MPa），炉子热量蓄积后点火用油将大大减少。3.1.8 做好启动前给煤机落煤量的标定，精确掌握针对具体设计状况下的给煤量。3.2床料粒度的控制3.2.1不赞成先期对返料器补加细灰。除非所补加的细灰确实为前一段运行中所积累的J阀存灰，而且为矸石类粗大颗粒为住的燃料。自然形成的细灰更易适应返料器特性，而且在低温向高温升温阶段，短路烟气可使分离器筒体预热充分，膨胀更为顺畅。3.2.2 对不易积累颗粒的洗中煤，粉状固体燃料或者其他泥煤燃料，如细料量过大。则可通过返料器放灰来实现颗粒度微调。3.2.3 为了维持主流化床颗粒和床层厚度，在料层厚度缺失、床压下降的情况下，需要通过补料系统及时补加床料。3.2.4 对于粗大颗粒过多、细料缺乏的CFB锅炉，一般情况下可延长低负荷存料时间。必要时可以通过排放底渣来实现颗粒成分转化，控制床料增长速度，也可以直接补入细料，避免高温结焦倾向、缩短细料蓄积时间。3.3汽温的调节再热器系统尽量使用烟气挡板，三通短路受热面等手段调温，减少减温水量，以保持热力系统效率，启动中投减温水的时机对汽温控制是很重要的。建议对汽温 540要求的炉子，在420450时可开启各段减温水调整门前、后手动分门和总门，根据漏量偏差所造成的各段汽温偏差，即使调整两侧减温水量，使两侧汽温均匀性良好，以后即可跟踪好汽温直至合格为止。而对于450额定温度的炉子，以360370试投减温为好。3.4返料器J阀配风调节从一般的传统概念上来讲，希望分离器下方料腿所正对的返料器松动风风量（或风速）应该比靠近返料斜腿的流化风风量（或风速）小一些。这一说法在很多场合下都是对的，也被实践所证实。但我们确实在调试中多次发现，有时候前后风量分配关系并不是一成不变的。对于特定的锅炉、返料器结构、负荷、风源分配和飞灰特性来说，有时候两者一样多、或者相反的关系反而更有利于建立良好的循环，实现在启动过程中较快速的循环温度稳定，避免循环不畅所形成的栓塞脉动作用。因此，按照我们的经验，希望大家充分重视这一配风关系的调整。一般不推荐使用料腿上的导向疏松风，但可以适当使用返料器J阀前后的水平导向风，其原因在于不愿意在料腿附近形成非常有利于绝热环境下的快速管内燃烧。这样做可以产生返料体系的内部低温结焦或气体膨胀阻力，这样的现象在类似的CFB锅炉调试中已多次遇到，其证据就是可以在料腿和旋风分离器锥体等部位停炉后看到不少熔岩状疏松挂焦痕迹，运行中甚至发生返料装置堵焦停炉和小的爆燃振动这样的故障，尤其在高床温运行方式下。3.5风室漏灰的处理主流化床风帽漏灰或者四周密封膨胀漏灰后的一个显著特点就是风室温度的持续升高，并且伴随着风压的波动。当风室温度高到一定程度时，需及时排除风室存灰。严重时必须停炉灭火，彻底加以清除。为此，我们在广东粤阳发电厂135MW级机组420t/h CFB锅炉热工保护上增设了风室温度高保护。按其他循环流化床经验，暂定为550停炉灭火。在此温度下，一般堆灰量已占到风室的50以上，必须停炉清灰。主流化风室清灰时需非常小心，缓慢开启底部放灰管并同时加大一些风量，保持起码的流化风压水平，必要时也可以适当降低负荷和控制料层厚度。返料器J阀风室漏灰时，小风室压力显著下降并摆动，且伴随着罗茨风机电流升高现象；这一状况往往与入口滤网堵塞情况相近。但一旦排除滤网堵塞或电机原因，多数情况需要及时进行小风室放灰工作，此放灰过程每次不宜超过35分钟，应少量多次直至消除为止。3.6二次风的调节二次风的调整应当兼顾播煤风、输煤风、密封风等辅助性用风，那些直接进入炉膛部分的风量实际上已经起到了二次风的作用。相同条件下，适当提高二次风率，尽量提高使用下层二次风比例。这样做确实可以带来很多好处：（1）形成良好的颗粒水平流化湍动，加强燃料扩散；（2）加强氧量、灼热灰粒子与燃料固体颗粒的传质传热，提高燃烧室炉渣的燃烬效率；（3）减少一次风用量，减轻风帽磨损程度；（4）使得上层的二次风相对减少，减弱了悬浮段水冷壁直接冲刷磨损；（5）试验分析证明，一般情况下确实可以降低飞灰可燃物含量；（6）改善了循环返料条件，飞灰复燃效率提高，炉温相对均匀。3.7一次风调整原则在同样的料层厚度和运行条件下，尽可能降低一次风率将可以显著增加CFB锅炉燃烧调整裕度，减轻风帽磨损，实现良好的分级送风，提高石灰石脱硫剂的脱硫效果。多数情况下，一次风率起码可以降低到45以下。但过低的一次风率有可能恶化垂直流化状态，降低燃料适应性和劣质煤消化能力。3.8料层厚度的控制同等条件下，布风板越大则所需要的启动和运行床料厚度则相对越厚，使得流化层均匀性增强。多数情况下，50MW以下等级的CFB锅炉最理想的点火与正常运行料层厚度分别为350450mm和550700mm；而50MW以上等级的CFB锅炉最理想的点火与正常运行料层厚度则分别为550650mm和7001100mm。在上述允许范围内，料层厚度越厚，则流化均匀性越好、飞灰和大渣含碳量越低、蓄热力越强、粗大颗粒越多、床温相对越高，但是风机电耗稍高、燃烧室上部耐火边沿环形区域磨损相对高一些、且容易发生流化失稳状态；反之则相反规律，需辩证应对。3.9播煤风（输煤粉）等辅助风的合理运用实践证明，只要播煤风（输煤粉）风压超过7.0kPa就可以满足目前绝大多数的循环流化床播煤、料层封堵、搅拌、扩散、管口冷却、正压密封等一系列基本功能要求。一般我们偏好选择一次风机出口压力冷风作为播煤风、密封风等一般辅助分风源。其好处是密度高、风压高以后加强了基本作用，管子尺寸相对可以小一些，而且有助于促进料层温度均匀。技术之关键在于采用合理的管径、布置和喷嘴工艺设计，切入角度适当、性状良好是成功的要素。冷态试验过程中要适当打开这部分辅助风挡板，建立良好的动态模拟过程，形成理想的运行自适应风平衡条件。4结束语经过多年来国内外技术人员和研究学者们孜孜不倦的努力，人们已经积累了大量的CFB实际经验和理论研究成果，有关的CFB技术文献资料很多。中电联循环流化床CFB协会联合了国内一流的专家学者，在设计、制造、安装、运行、科研、调试等多个领域进行了全方位的技术交流与调研工作，结出了累累硕果，收益人群与日俱增。作为CFB技术省级电科院应用类专家，我们力求通过翔实的第一手